JPH0575491B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0575491B2 JPH0575491B2 JP63085119A JP8511988A JPH0575491B2 JP H0575491 B2 JPH0575491 B2 JP H0575491B2 JP 63085119 A JP63085119 A JP 63085119A JP 8511988 A JP8511988 A JP 8511988A JP H0575491 B2 JPH0575491 B2 JP H0575491B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tube
- flat
- tubes
- extrusion
- extruded
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES, PROFILES OR LIKE SEMI-MANUFACTURED PRODUCTS OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C37/00—Manufacture of metal sheets, rods, wire, tubes, profiles or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
- B21C37/06—Manufacture of metal sheets, rods, wire, tubes, profiles or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of tubes or metal hoses; Combined procedures for making tubes, e.g. for making multi-wall tubes
- B21C37/15—Making tubes of special shape; Making tube fittings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
- Extrusion Of Metal (AREA)
Description
［産業上の利用分野］
本発明はAl−0.2〜1.0wt％Cu合金又はAl−0.2
〜1.0wt％Cu−0.05〜1.0wt％Mn合金の偏平多穴
押出チユーブの両平坦面にZnを被覆する熱交換
器用アルミ押出偏平多穴チユーブの製造方法に関
するものである。 ［従来技術］ 一般にアルミニウムは表面の自然酸化皮膜が不
動態として強固で緻密なため、腐食は孔食形態で
成長する。そのためアルミニウム部材にZnを被
覆することは部材の陰極防食の付与に極めて有効
である。自動車用熱交換器としてアルミニウムを
用いる場合、使用環境によつては塩分（Cl-）が
存在し、これが孔食発生の引金となつて貫通する
に至る事故が発生する。この孔食を防止する方法
としてアルミニウム部材の表面に電位の低いZn
を被覆し、これ等の層を犠牲陽極として防食する
ことが知られている。 アルミニウム部材が板又はマンドレル方式の押
出材の場合には、クラツド圧延やクラツド押出法
によつてクラツド材を作る方法が知られている。
またポートホール方式の多穴偏平チユーブのよう
な押出材は、溶融したZn中に浸漬して被覆する
方法又は特開昭58−204169号公報に示されている
ように押出直後のチユーブにZnを溶融する方法
や特開昭58−157522号公報に示されているように
押出直後のチユーブにZn等を押し付ける方法が
知られている。特に押出直後のチユーブ表面に
Znを溶射する方法は設備費も安価で作業性も良
く、最も手軽な方法として実用化が検討されてい
る。 ［発明が解決しようとする問題点］ しかしながらカーエアコンのコンデンサーに用
いる純アルミニウム、例えばA1050製多穴偏平チ
ユーブでは全表面にZnを溶射しなければならず、
そのため特開昭58−204169号公報に示されている
ように、チユーブの上下左右に４基の溶射ガンを
配置する必要がある。 このような条件で溶射するためには、チユーブ
の押出しは１穴押し、いわゆる押出機からダイス
を通して１本しか押出しできない。そのため生産
性が非常に悪く、コスト高になる。即ち一般的に
はこの種の偏平多穴チユーブは、ダイスに２個又
は４個の穴をあけ、１回の押出しで２本又は４本
同時に製造するのが一般的である。しかし溶射す
る場合には全面にZnを付着させる必要があるた
め、１本で押出しを行わざるを得ない。そのため
生産性は1/2又は1/4となり、コスト高をまぬかれ
ない。 ［問題点を解決するための手段］ 本発明はこれに鑑み種々検討の結果、通常の２
本又は４本押出しプロセスに溶射設備を組合せ、
更に押出材をAl−0.2〜1.0wt％Cu合金又はAl−
0.2〜1.0wt％Cu−0.05〜1.0wt％Mn合金に限定す
ることにより、耐食性が良く、更にコストが安い
熱交換器用アルミ押出偏平多穴チユーブの製造方
法を開発したものである。 即ち本発明方法は、Al−0.2〜1.0wt％Cu合金
又はAl−0.2〜1.0wt％Cu−0.05〜1.0wt％Mn合金
製偏平多穴チユーブの熱間押出において、複数本
のチユーブを互いに３〜40mmの〓間を設けて長径
方向に並べて押出し、チユーブの押出出口近傍で
これらチユーブの両平坦面に該チユーブの短径方
向からZnを溶射して該両平坦面を３〜30ｇ／m2
のZnで被覆することを特徴とするものである。
そしてこの際チユーブの押出出口面から0.5〜５
ｍの位置、望ましくは１〜３ｍの位置でチユーブ
の平坦面にZnを溶射する。なおZnは粉末状ある
いは線状のものを溶射ガンに送り込み、溶融状態
にして吹きつけられる。一般にZnは純金属を用
いるが、Al、Cr、Ti、Mg等の元素を微量（０〜
5wt％）添加しても、その効果は全く変らない。 ［作用］ 本発明はAl−0.2〜1.0wt％Cu合金又はAl−0.2
〜1.0wt％Cu−0.05〜1.0wt％Mn合金からなる複
数本、例えば第１図に示すように４本の偏平多穴
チユーブ１を長径方向に互いに３〜40mmの〓間を
設けて水平に並べて同時に押出し、チユーブ１の
押出出口近傍でチユーブ１の上下に溶射ガン２を
設け、Znをチユーブ１の平坦面に溶射すること
により、第２図に示すように偏平多穴チユーブ１
の平坦面１ｂにZn３を３〜30ｇ／m2付着せしめ
たもので、チユーブ１のＲ部１ａにZnが付着し
ていなくとも、その部分をも十分に防食できるも
のである。 即ち従来の純アルミニウム、例えばA1050、
A1070においては、例えば3.5％NaCl溶液中での
電位は各々−732ｍＶ、−735ｍＶであり、Zn層と
の電位差が少なく、これらの純Alでは上記チユ
ーブのＲ部周囲のZn層との間に十分な防食電流
が流れないため、Ｒ部は防食されないが、上記
Al−0.2〜1.0wt％Cu合金又はAl−0.2〜1.0wt％
Cu−0.05〜1.0wt％Mn合金を用いた本発明では
電位が貴となり、Ｒ部周囲のZn層との間に十分
な防食電流が流れて防食されることになる。 これは上記本発明に係る組成の合金であれば、
５％NaCl溶液中の電位は−710ｍＶ以上となり、
Zn層の電位−780ｍＶ以下との電位差が十分で、
上記Ｒ部にZn層が無くても防食される。 しかして上記合金においてCu又はMnの含有量
がいずれも下限値未満では、電位が貴にならない
のでZn拡散層との電位差が十分とれず耐孔食性
が低下してしまう。他方これら含有量が上限値以
上では押出性が悪くなり多穴チユーブとして適正
な形状が得られなくなつてしまう。なおFe、Si
等の通常のAl地金に含有される不純物は本発明
の効果に何らの影響を及ぼすことはない。 本発明において、チユーブの両平坦面に付着さ
せるZnの量を３〜30ｇ／m2、望ましくは６〜20
ｇ／m2としたのは、Ｒ部の耐孔食性を一層向上さ
せるためである。しかしてZn付着量を３〜30
ｇ／m2と限定したのは、Zn付着量が３ｇ／m2未
満ではろう付時にＲ部までZnが拡散せず、耐孔
食性の向上が望めず、Zn付着量が30ｇ／m2を越
えると耐孔食性は一定となつて飽和してしまうば
かりか、Zn付着量が多くなり、ろう付時に溶食
（メルトダウン）が起り易く、好ましくないばか
りか、原料の使用量が多くなり、コスト的にマイ
ナスとなる。 また長径方向に並べて押出した各チユーブ間の
〓間を３〜40mm、望ましくは10〜30mmとしたの
は、Zn溶射の際にＲ部まで適度のZnが付着し、
一層耐孔食性を向上させることができるからであ
る。しかしてチユーブ間の〓間を３〜40mmと限定
したのは、〓間が３mm未満の場合にはチユーブの
Ｒ部近傍のZn付着が不均一となり、全く付着し
なかつたり、異常に多く付着したりする現象が起
こる。その結果、耐孔食性の向上が得られなかつ
たり、逆にZn付着量が多すぎてろう付時に溶食
が起る等問題が多い。〓間が40mmを越えると、〓
間を通してZnが無駄に使われ、Znの付着効率を
低下する。 更にZnの溶射位置をチユーブ押出の出口面か
ら0.5〜５ｍ、望ましくは１〜３ｍの位置とする
ことにより、チユーブ間の〓間を安定させ、適正
なZn付着量を得ることができる。しかしてチユ
ーブ押出出口からZn溶射位置までを0.5〜５ｍと
限定したのは、0.5ｍ未満では押出出口に近すぎ
て溶射しずらいばかりか、押出したチユーブ間の
〓間が安定せず、適正なZn付着量が得られない。
一方５ｍを越えるとチユーブの温度が300℃以下
に低下するため、付着したZnの密着性が悪く、
曲げ加工等によりZn層が剥離するようになるた
めである。 尚第１図に示すように溶射ガンが上下に１基づ
つの場合には押出全幅（ｌ）は300mm以下とする
必要がある。但し溶射ガンを上下に２基づつ配置
すれば最大600mmまで押出全幅を広げることがで
きる。 このように本発明は特開昭58−204169号公報に
示された発明の改良に係るもので、特に押出す偏
平多穴チユーブの組成を電位の高いAl−0.2〜
1.0wt％Cu合金又はAl−0.2〜1.0wt％Cu−0.05〜
1.0wt％Mn合金とし、更に複数本望ましくは２
〜４本同時押出により偏平多穴チユーブのＲ部に
Znが十分付着していなくとも、Ｒ部周囲のZn層
によつて十分に防食されるので、生産性は向上
し、コスト的に有利な熱交換器用アルミ押出偏平
多穴チユーブを提供することができる。 ［実施例］ 以下本発明を実施例について説明する。 実施例 １ Cu0.4％、Mn0.1％、Al残部からなる第２図に
示す幅22mm、高さ５mm、流路５本、管厚0.7mm、
隔壁厚さ0.5mmのコンデンサー用アルミ押出偏平
チユーブを第１図に示すように20mmの間〓を設け
て４本長径方向に水平に並べ、押出全幅が250mm
になるように押出し、押出出口より３ｍの位置に
は偏平チユーブの上下に溶射ガンを１基づつ配置
した。このようにしてプラー（チユーブの端をつ
かんで引張る治具）で水平になるように引出し、
押出速度と同調してプラーを走らせ、定常の速度
（約50ｍ／分）になつたとき、偏平チユーブの上
下に配置した溶射ガンを作動させ、偏平チユーブ
の上下から金属Znを連続的に溶射した。 このようにして５〜30ｇ／m2のZnを被覆した
偏平チユーブを600℃で約５分間加熱した後、
CASS試験を１カ月行なつた。その結果をアルミ
ニウム材にA1050を用いた従来の偏平チユーブの
場合と比較して第１表に示す。
〜1.0wt％Cu−0.05〜1.0wt％Mn合金の偏平多穴
押出チユーブの両平坦面にZnを被覆する熱交換
器用アルミ押出偏平多穴チユーブの製造方法に関
するものである。 ［従来技術］ 一般にアルミニウムは表面の自然酸化皮膜が不
動態として強固で緻密なため、腐食は孔食形態で
成長する。そのためアルミニウム部材にZnを被
覆することは部材の陰極防食の付与に極めて有効
である。自動車用熱交換器としてアルミニウムを
用いる場合、使用環境によつては塩分（Cl-）が
存在し、これが孔食発生の引金となつて貫通する
に至る事故が発生する。この孔食を防止する方法
としてアルミニウム部材の表面に電位の低いZn
を被覆し、これ等の層を犠牲陽極として防食する
ことが知られている。 アルミニウム部材が板又はマンドレル方式の押
出材の場合には、クラツド圧延やクラツド押出法
によつてクラツド材を作る方法が知られている。
またポートホール方式の多穴偏平チユーブのよう
な押出材は、溶融したZn中に浸漬して被覆する
方法又は特開昭58−204169号公報に示されている
ように押出直後のチユーブにZnを溶融する方法
や特開昭58−157522号公報に示されているように
押出直後のチユーブにZn等を押し付ける方法が
知られている。特に押出直後のチユーブ表面に
Znを溶射する方法は設備費も安価で作業性も良
く、最も手軽な方法として実用化が検討されてい
る。 ［発明が解決しようとする問題点］ しかしながらカーエアコンのコンデンサーに用
いる純アルミニウム、例えばA1050製多穴偏平チ
ユーブでは全表面にZnを溶射しなければならず、
そのため特開昭58−204169号公報に示されている
ように、チユーブの上下左右に４基の溶射ガンを
配置する必要がある。 このような条件で溶射するためには、チユーブ
の押出しは１穴押し、いわゆる押出機からダイス
を通して１本しか押出しできない。そのため生産
性が非常に悪く、コスト高になる。即ち一般的に
はこの種の偏平多穴チユーブは、ダイスに２個又
は４個の穴をあけ、１回の押出しで２本又は４本
同時に製造するのが一般的である。しかし溶射す
る場合には全面にZnを付着させる必要があるた
め、１本で押出しを行わざるを得ない。そのため
生産性は1/2又は1/4となり、コスト高をまぬかれ
ない。 ［問題点を解決するための手段］ 本発明はこれに鑑み種々検討の結果、通常の２
本又は４本押出しプロセスに溶射設備を組合せ、
更に押出材をAl−0.2〜1.0wt％Cu合金又はAl−
0.2〜1.0wt％Cu−0.05〜1.0wt％Mn合金に限定す
ることにより、耐食性が良く、更にコストが安い
熱交換器用アルミ押出偏平多穴チユーブの製造方
法を開発したものである。 即ち本発明方法は、Al−0.2〜1.0wt％Cu合金
又はAl−0.2〜1.0wt％Cu−0.05〜1.0wt％Mn合金
製偏平多穴チユーブの熱間押出において、複数本
のチユーブを互いに３〜40mmの〓間を設けて長径
方向に並べて押出し、チユーブの押出出口近傍で
これらチユーブの両平坦面に該チユーブの短径方
向からZnを溶射して該両平坦面を３〜30ｇ／m2
のZnで被覆することを特徴とするものである。
そしてこの際チユーブの押出出口面から0.5〜５
ｍの位置、望ましくは１〜３ｍの位置でチユーブ
の平坦面にZnを溶射する。なおZnは粉末状ある
いは線状のものを溶射ガンに送り込み、溶融状態
にして吹きつけられる。一般にZnは純金属を用
いるが、Al、Cr、Ti、Mg等の元素を微量（０〜
5wt％）添加しても、その効果は全く変らない。 ［作用］ 本発明はAl−0.2〜1.0wt％Cu合金又はAl−0.2
〜1.0wt％Cu−0.05〜1.0wt％Mn合金からなる複
数本、例えば第１図に示すように４本の偏平多穴
チユーブ１を長径方向に互いに３〜40mmの〓間を
設けて水平に並べて同時に押出し、チユーブ１の
押出出口近傍でチユーブ１の上下に溶射ガン２を
設け、Znをチユーブ１の平坦面に溶射すること
により、第２図に示すように偏平多穴チユーブ１
の平坦面１ｂにZn３を３〜30ｇ／m2付着せしめ
たもので、チユーブ１のＲ部１ａにZnが付着し
ていなくとも、その部分をも十分に防食できるも
のである。 即ち従来の純アルミニウム、例えばA1050、
A1070においては、例えば3.5％NaCl溶液中での
電位は各々−732ｍＶ、−735ｍＶであり、Zn層と
の電位差が少なく、これらの純Alでは上記チユ
ーブのＲ部周囲のZn層との間に十分な防食電流
が流れないため、Ｒ部は防食されないが、上記
Al−0.2〜1.0wt％Cu合金又はAl−0.2〜1.0wt％
Cu−0.05〜1.0wt％Mn合金を用いた本発明では
電位が貴となり、Ｒ部周囲のZn層との間に十分
な防食電流が流れて防食されることになる。 これは上記本発明に係る組成の合金であれば、
５％NaCl溶液中の電位は−710ｍＶ以上となり、
Zn層の電位−780ｍＶ以下との電位差が十分で、
上記Ｒ部にZn層が無くても防食される。 しかして上記合金においてCu又はMnの含有量
がいずれも下限値未満では、電位が貴にならない
のでZn拡散層との電位差が十分とれず耐孔食性
が低下してしまう。他方これら含有量が上限値以
上では押出性が悪くなり多穴チユーブとして適正
な形状が得られなくなつてしまう。なおFe、Si
等の通常のAl地金に含有される不純物は本発明
の効果に何らの影響を及ぼすことはない。 本発明において、チユーブの両平坦面に付着さ
せるZnの量を３〜30ｇ／m2、望ましくは６〜20
ｇ／m2としたのは、Ｒ部の耐孔食性を一層向上さ
せるためである。しかしてZn付着量を３〜30
ｇ／m2と限定したのは、Zn付着量が３ｇ／m2未
満ではろう付時にＲ部までZnが拡散せず、耐孔
食性の向上が望めず、Zn付着量が30ｇ／m2を越
えると耐孔食性は一定となつて飽和してしまうば
かりか、Zn付着量が多くなり、ろう付時に溶食
（メルトダウン）が起り易く、好ましくないばか
りか、原料の使用量が多くなり、コスト的にマイ
ナスとなる。 また長径方向に並べて押出した各チユーブ間の
〓間を３〜40mm、望ましくは10〜30mmとしたの
は、Zn溶射の際にＲ部まで適度のZnが付着し、
一層耐孔食性を向上させることができるからであ
る。しかしてチユーブ間の〓間を３〜40mmと限定
したのは、〓間が３mm未満の場合にはチユーブの
Ｒ部近傍のZn付着が不均一となり、全く付着し
なかつたり、異常に多く付着したりする現象が起
こる。その結果、耐孔食性の向上が得られなかつ
たり、逆にZn付着量が多すぎてろう付時に溶食
が起る等問題が多い。〓間が40mmを越えると、〓
間を通してZnが無駄に使われ、Znの付着効率を
低下する。 更にZnの溶射位置をチユーブ押出の出口面か
ら0.5〜５ｍ、望ましくは１〜３ｍの位置とする
ことにより、チユーブ間の〓間を安定させ、適正
なZn付着量を得ることができる。しかしてチユ
ーブ押出出口からZn溶射位置までを0.5〜５ｍと
限定したのは、0.5ｍ未満では押出出口に近すぎ
て溶射しずらいばかりか、押出したチユーブ間の
〓間が安定せず、適正なZn付着量が得られない。
一方５ｍを越えるとチユーブの温度が300℃以下
に低下するため、付着したZnの密着性が悪く、
曲げ加工等によりZn層が剥離するようになるた
めである。 尚第１図に示すように溶射ガンが上下に１基づ
つの場合には押出全幅（ｌ）は300mm以下とする
必要がある。但し溶射ガンを上下に２基づつ配置
すれば最大600mmまで押出全幅を広げることがで
きる。 このように本発明は特開昭58−204169号公報に
示された発明の改良に係るもので、特に押出す偏
平多穴チユーブの組成を電位の高いAl−0.2〜
1.0wt％Cu合金又はAl−0.2〜1.0wt％Cu−0.05〜
1.0wt％Mn合金とし、更に複数本望ましくは２
〜４本同時押出により偏平多穴チユーブのＲ部に
Znが十分付着していなくとも、Ｒ部周囲のZn層
によつて十分に防食されるので、生産性は向上
し、コスト的に有利な熱交換器用アルミ押出偏平
多穴チユーブを提供することができる。 ［実施例］ 以下本発明を実施例について説明する。 実施例 １ Cu0.4％、Mn0.1％、Al残部からなる第２図に
示す幅22mm、高さ５mm、流路５本、管厚0.7mm、
隔壁厚さ0.5mmのコンデンサー用アルミ押出偏平
チユーブを第１図に示すように20mmの間〓を設け
て４本長径方向に水平に並べ、押出全幅が250mm
になるように押出し、押出出口より３ｍの位置に
は偏平チユーブの上下に溶射ガンを１基づつ配置
した。このようにしてプラー（チユーブの端をつ
かんで引張る治具）で水平になるように引出し、
押出速度と同調してプラーを走らせ、定常の速度
（約50ｍ／分）になつたとき、偏平チユーブの上
下に配置した溶射ガンを作動させ、偏平チユーブ
の上下から金属Znを連続的に溶射した。 このようにして５〜30ｇ／m2のZnを被覆した
偏平チユーブを600℃で約５分間加熱した後、
CASS試験を１カ月行なつた。その結果をアルミ
ニウム材にA1050を用いた従来の偏平チユーブの
場合と比較して第１表に示す。
【表】
第１表から明らかなように本発明方法によつて
得られたチユーブNo.１〜７は何れも平坦部は全面
腐食となり、特にＲ部でも深い孔食は発生せず、
良好な結果が得られた。これに対しアルミニウム
材にA1050を用いた比較方法No.８〜10は何れも平
坦面は全面腐食となるも、Ｒ部にはかなり深い孔
食が生じ、Zn被覆量が少ない場合は貫通孔食
（0.7mm）が発生した。 実施例 ２ Cu0.35％、Mn0.2％、Al残部からなる実施例１
と同形状の偏平多穴チユーブを同一条件で押出し
及び溶射を行なつて第２表に示すZn被覆偏平多
穴チユーブを得た。これを用いて第３図に示すよ
うにチユーブ１を蛇行状に折り曲げ加工し、その
間にBA12PC（プレージングシート）からなる厚
さ0.16mmのコルゲートフイン４を組合せ、ステン
レス製の治具で固定した後フツ化物系のフラツク
ス（KAlF4・K2AlF5・H2O）の10％水溶液中に
浸漬してフラツクスを塗布し、120℃で十分乾燥
した後、N2ガス雰囲気中600℃に５分間保持して
ろう付けを行なつた。 これらについてろう付時の溶食を調べると共に
１カ月のCASS試験で行なつてチユーブ表面（Ｒ
部を含む）の腐食状況を調べた。その結果を第２
表に併記した。
得られたチユーブNo.１〜７は何れも平坦部は全面
腐食となり、特にＲ部でも深い孔食は発生せず、
良好な結果が得られた。これに対しアルミニウム
材にA1050を用いた比較方法No.８〜10は何れも平
坦面は全面腐食となるも、Ｒ部にはかなり深い孔
食が生じ、Zn被覆量が少ない場合は貫通孔食
（0.7mm）が発生した。 実施例 ２ Cu0.35％、Mn0.2％、Al残部からなる実施例１
と同形状の偏平多穴チユーブを同一条件で押出し
及び溶射を行なつて第２表に示すZn被覆偏平多
穴チユーブを得た。これを用いて第３図に示すよ
うにチユーブ１を蛇行状に折り曲げ加工し、その
間にBA12PC（プレージングシート）からなる厚
さ0.16mmのコルゲートフイン４を組合せ、ステン
レス製の治具で固定した後フツ化物系のフラツク
ス（KAlF4・K2AlF5・H2O）の10％水溶液中に
浸漬してフラツクスを塗布し、120℃で十分乾燥
した後、N2ガス雰囲気中600℃に５分間保持して
ろう付けを行なつた。 これらについてろう付時の溶食を調べると共に
１カ月のCASS試験で行なつてチユーブ表面（Ｒ
部を含む）の腐食状況を調べた。その結果を第２
表に併記した。
【表】
第２表から明らかなように、本発明方法によつ
て得られたチユーブNo.11〜13は何れも溶食を起す
ことなく、平坦部は全面腐食となり、Ｒ部でも深
い孔食は発生せず、良好な結果が得られた。これ
に対し、Zn付着量が２ｇ／m2と少ない比較チユ
ーブNo.14では孔食が発生し、特にＲ部では孔食が
貫通し、またZn付着量が35ｇ／m2と多い比較チ
ユーブNo.15では全面腐食となつているが、ろう付
時に溶食を起すことが判る。 実施例 ３ Cu0.5％、Al残部からなる実施例１と同形状の
偏平多穴チユーブを押出チユーブ間の間〓を変え
て押出し、実施例１と同様にしてチユーブ表面に
Znを溶射し、15ｇ／m2のZnを被覆した。この偏
平チユーブのZn付着効率を調べると共に、偏平
チユーブを600℃で約５分間加熱した後、CASS
試験を１カ月行なつた。その結果を第３表に示
す。
て得られたチユーブNo.11〜13は何れも溶食を起す
ことなく、平坦部は全面腐食となり、Ｒ部でも深
い孔食は発生せず、良好な結果が得られた。これ
に対し、Zn付着量が２ｇ／m2と少ない比較チユ
ーブNo.14では孔食が発生し、特にＲ部では孔食が
貫通し、またZn付着量が35ｇ／m2と多い比較チ
ユーブNo.15では全面腐食となつているが、ろう付
時に溶食を起すことが判る。 実施例 ３ Cu0.5％、Al残部からなる実施例１と同形状の
偏平多穴チユーブを押出チユーブ間の間〓を変え
て押出し、実施例１と同様にしてチユーブ表面に
Znを溶射し、15ｇ／m2のZnを被覆した。この偏
平チユーブのZn付着効率を調べると共に、偏平
チユーブを600℃で約５分間加熱した後、CASS
試験を１カ月行なつた。その結果を第３表に示
す。
【表】
第３表から明らかなように本発明方法No.16〜18
はZn付着効率が45％以上で平坦部及びＲ部は全
面腐食となつている。これに対し、チユーブ間の
間〓が狭い比較法No.19ではろう付時に大きな溶食
が起つておりその結果CASS試験でＲ部に深い孔
食を発生し、チユーブ間の間〓が広い比較法No.20
では平坦部及びＲ部とも全面腐食となるも、Zn
付着効率が30％と低く、間〓を通してZnが無駄
に使われてることが判る。 実施例 ４ 実施例１において、押出出口の近傍に設けた溶
射ガンの設置位置を変化させ、偏平チユーブの上
下から金属Znを連続的に溶射し、チユーブ表面
に15ｇ／m2のZnを被覆した。 このようにしてZnを被覆したチユーブについ
てZn付着の均一性とZnの曲げに対する密着性を
調べた。その結果を第４表に示す。
はZn付着効率が45％以上で平坦部及びＲ部は全
面腐食となつている。これに対し、チユーブ間の
間〓が狭い比較法No.19ではろう付時に大きな溶食
が起つておりその結果CASS試験でＲ部に深い孔
食を発生し、チユーブ間の間〓が広い比較法No.20
では平坦部及びＲ部とも全面腐食となるも、Zn
付着効率が30％と低く、間〓を通してZnが無駄
に使われてることが判る。 実施例 ４ 実施例１において、押出出口の近傍に設けた溶
射ガンの設置位置を変化させ、偏平チユーブの上
下から金属Znを連続的に溶射し、チユーブ表面
に15ｇ／m2のZnを被覆した。 このようにしてZnを被覆したチユーブについ
てZn付着の均一性とZnの曲げに対する密着性を
調べた。その結果を第４表に示す。
【表】
第４表から明らかなように、本発明方法No.21〜
24によるものは、何れもZn付着の均一性及びZn
の密着性が良好なるも、溶射位置が押出出口に近
すぎる比較方法No.25では適正なZn付着量が得ら
れず、押出出口より離れすぎる比較法No.26ではチ
ユーブの温度が300℃以下に低下するため、付着
したZnの密着性が悪く、曲げ加工時にZn層が剥
離する。 ［発明の効果］ このように本発明によれば、偏平多穴チユーブ
にAl−0.2〜1.0wt％Cu合金又はAl−0.2〜1.0wt％
Cu−0.05〜1.0wt％Mn合金を用いることにより、
チユーブのＲ部にZnが付着していなくとも、そ
の部分は十分に防食されるため、複数本のチユー
ブを同時押出しと共にZnの溶射被覆が可能で、
生産性が高く、コスト的に有利な溶射チユーブを
提供することができる等、工業上顕著な効果を奏
するものである。
24によるものは、何れもZn付着の均一性及びZn
の密着性が良好なるも、溶射位置が押出出口に近
すぎる比較方法No.25では適正なZn付着量が得ら
れず、押出出口より離れすぎる比較法No.26ではチ
ユーブの温度が300℃以下に低下するため、付着
したZnの密着性が悪く、曲げ加工時にZn層が剥
離する。 ［発明の効果］ このように本発明によれば、偏平多穴チユーブ
にAl−0.2〜1.0wt％Cu合金又はAl−0.2〜1.0wt％
Cu−0.05〜1.0wt％Mn合金を用いることにより、
チユーブのＲ部にZnが付着していなくとも、そ
の部分は十分に防食されるため、複数本のチユー
ブを同時押出しと共にZnの溶射被覆が可能で、
生産性が高く、コスト的に有利な溶射チユーブを
提供することができる等、工業上顕著な効果を奏
するものである。
第１図は本発明の一実施例を示す説明図、第２
図は本発明により得られた溶射チユーブの一例を
示す側断面図、第３図はコンデンサーの一例を示
す斜視図である。 １……チユーブ、２……溶射ガン、３……Zn
層、４……フイン。
図は本発明により得られた溶射チユーブの一例を
示す側断面図、第３図はコンデンサーの一例を示
す斜視図である。 １……チユーブ、２……溶射ガン、３……Zn
層、４……フイン。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Al−0.2〜1.0wt％Cu合金又はAl−0.2〜1.0wt
％Cu−0.05〜1.0wt％Mn合金製偏平多穴チユー
ブの熱間押出において、複数本のチユーブを互い
に３〜40mmの〓間を設けて長径方向に並べて押出
し、チユーブの押出出口近傍でこれらチユーブの
両平坦面に該チユーブの短径方向からZnを溶射
して該両平坦面を３〜30ｇ／m2のZnで被覆する
ことを特徴とする熱交換器用アルミ押出偏平多穴
チユーブの製造方法。 ２ チユーブの押出出口面から0.5〜５ｍの位置
でチユーブの両平坦面にZnを溶射する特許請求
の範囲第１項記載の熱交換器用アルミ押出偏平多
穴チユーブの製造方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63085119A JPH02138455A (ja) | 1987-07-27 | 1988-04-08 | 熱交換器用アルミ押出偏平多穴チューブの製造方法 |
| US07/222,251 US4852233A (en) | 1987-07-27 | 1988-07-21 | Method of manufacturing extruded flat multihole aluminum tube for heat-exchanger |
| KR1019880009430A KR890001651A (ko) | 1987-07-27 | 1988-07-27 | 열 교환기용 압출 평면 다공 알루미늄 튜브의 제조방법 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62-187308 | 1987-07-27 | ||
| JP18730887 | 1987-07-27 | ||
| JP63085119A JPH02138455A (ja) | 1987-07-27 | 1988-04-08 | 熱交換器用アルミ押出偏平多穴チューブの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02138455A JPH02138455A (ja) | 1990-05-28 |
| JPH0575491B2 true JPH0575491B2 (ja) | 1993-10-20 |
Family
ID=16203729
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63085119A Granted JPH02138455A (ja) | 1987-07-27 | 1988-04-08 | 熱交換器用アルミ押出偏平多穴チューブの製造方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02138455A (ja) |
| KR (1) | KR890001651A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11106855A (ja) | 1997-09-30 | 1999-04-20 | Zexel:Kk | 熱交換器 |
| PL3789513T3 (pl) * | 2019-09-09 | 2023-09-04 | Sturm Maschinen- & Anlagenbau Gmbh | Urządzenie powlekające i sposób metalicznego powlekania przedmiotów obrabianych |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57134294A (en) * | 1981-02-10 | 1982-08-19 | Sukai Alum Kk | Aluminum alloy solder joint for heat exchanger |
| JPS58204169A (ja) * | 1982-05-21 | 1983-11-28 | Nippon Light Metal Co Ltd | クラツド材の製造方法 |
| JPS6021176A (ja) * | 1983-07-15 | 1985-02-02 | Furukawa Alum Co Ltd | アルミ製熱交換器の製造法 |
-
1988
- 1988-04-08 JP JP63085119A patent/JPH02138455A/ja active Granted
- 1988-07-27 KR KR1019880009430A patent/KR890001651A/ko not_active Ceased
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02138455A (ja) | 1990-05-28 |
| KR890001651A (ko) | 1989-03-28 |
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Legal Events
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