JPH0114405B2 - - Google Patents

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JPH0114405B2
JPH0114405B2 JP58067582A JP6758283A JPH0114405B2 JP H0114405 B2 JPH0114405 B2 JP H0114405B2 JP 58067582 A JP58067582 A JP 58067582A JP 6758283 A JP6758283 A JP 6758283A JP H0114405 B2 JPH0114405 B2 JP H0114405B2
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Taro Aoyama
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Toyota Central R&D Labs Inc
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Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、吸入空気の旋回流（スワール）を有
効利用して燃料噴霧群への空気導入を促進し、燃
焼効率を改善する筒内燃料噴射式内燃機関に関す
る。
往復動（ピストン）内燃機関の燃焼を改善して
燃費、出力の向上、排気有害成分の低減を計るに
は、燃焼室内のガス流れを速くし乱れを増大させ
ることが最も重要である。これを満すことにより
燃焼を速くし燃焼期間を短縮することで目的を達
することが出来る。
従来この目的のため乱れを増大させる方法の一
つとして吸入スワールの強化といつた方法が考え
られ実用化されている。
この方法としては吸入弁に吸入混合気にスワー
ルを発生させる機構、例えばシユラウド付吸入弁
又はタンジエンシヤル吸入孔又はヘリカルポート
等を持たせて吸入時にスワールを生成し圧縮中に
残留したこのスワールによつて乱れを強くするも
のがある。
従来、小形直噴デイーゼル機関における大きな
難点は噴射燃料の壁面付着であり、これに対処す
るのが上記方法の採用であつた。
即ち、強いスワールが保障される限り燃料が側
壁に達するのはかまわないが、機関回転速度が低
くなるとスワールが弱くなつて燃焼が悪化する。
更に低負荷では壁温低下のため蒸発不全となり易
く、炭化水素や白煙を抑制する上で過度の衝突は
避ける必要がある訳だが、同時に強スワールの生
成にはつねに吸気効率低下を伴う欠点も併わせも
つ。また従来筒内スワールの効用として、燃料
噴霧の分散改善 燃焼生成物の吹流し 熱混
合、の３件が期待されているが、前記を考え合わ
せ、噴霧貫徹力の抑制（噴霧の壁面付着抑制）
もまた同時に期待される訳であるが今まで実用に
なつていないのである。
そして、燃焼室内に燃料噴射弁を持ち、点火栓
等の着火手段を持つ内燃機関やシリンダ内に直接
噴射ノズルを持ち圧縮着火出来るまで圧縮比を高
くした直接噴射デイーゼル機関においては吸入ス
ワールとスキツシユの組合せ方法がとられてい
る。前者においては均一混合気主体の燃焼をさせ
るものは吸入行程からTDC前60゜程度に燃料を噴
射し、拡散燃焼的要素を重視するものはTDC前
60゜からTDCに燃料を噴射する。いずれの場合も
燃焼室内に直接燃料を噴射するので燃料の蒸発潜
熱によつて吸入した空気が冷され又は空気と燃料
が混合するとすぐに燃焼するので、従来の気化器
による火花点火式内燃機関のようにノツクに対す
る危険は少なく圧縮比が高くなる。
しかし、これらの燃焼室はピストンに凹所を設
け、吸入時にスワールを生成する吸入孔を持つて
前記組合せ方法によつて乱れ生成を行つている。
先にも述べたように、TDC直前に強い乱れを発
生するので燃料と空気を混合するのには役立つが
燃焼を促進するためにはTDC後即ち燃焼中期以
降は乱れ不足であつて後半の燃焼は速くならず圧
縮比を高くしたにもかかわらず大巾な燃費向上に
はつながらず又燃焼室内に燃料を直接噴射するの
で未蒸発のHCが放出され易い。
又直接噴射デイーゼル機関においては燃料噴射
の後半は燃焼がすでに始つている時行われること
になる。圧縮着火式直接噴射（デイーゼル）機関
も吸入時に発生させたスワールとピストンに凹所
（浅皿、皿、トロイダル、ボールインピストン等
の形状がある）を設けスキツシユを利用した組合
せ方法によつているため、混合気形成、特に初期
の混合気形成にはスワールと強いスキツシユによ
つて燃料の分散に好都合であるが、TDC附近以
降の混合気形成や燃焼の中期以降は同様に乱れ不
足となり燃費の悪化や黒煙発生の原因となつてい
る。これを克服するものとして例えば、多孔燃料
噴射弁をピストンに設けた燃焼室の中心に配設す
ると共に、該燃料噴射弁の噴口と対向して燃焼室
に凹所を設けることにより、燃料を該燃焼室の径
方向壁面に向けて噴射し当該壁面に到達した付着
燃料と空気とを凹所にて混合しようとするデイー
ゼル機関がある（実開昭52−98007号、実開昭53
−162206号）。
しかし、従来のデイーゼル機関は燃料噴霧の主
流ではなく燃焼室壁面に到達した付着燃料と空気
との混合を凹所で図り、また燃料噴霧の主流は噴
射方向と直交して旋回する吸入空気と短時間で混
合されるため、燃焼室全体における噴射燃料と空
気との混合気形成が十分でなく依然として上述し
た問題点を有する。
本発明は、上記従来の諸問題点を解決するもの
であつて、吸入空気の旋回流を有効利用して効率
良く乱れの生成およびその確保を図り、かかる乱
れの存在により特に燃料噴霧群への空気導入を促
進して、燃焼中期以降の燃焼を速くし燃焼期間を
短縮して燃焼効率を改善する筒内燃料噴射式内燃
機関を提供することを目的とする。
また、本発明の他の目的は着火手段を持つ筒内
燃料噴射式内燃機関にあつては燃焼期間を短縮し
燃費を低減し又炭化水素（HC）を低減すること
にある。
さらに本発明の目的は圧縮着火式直接燃料噴射
（デイーゼル）内燃機関にあつて強い乱れによつ
て混合気形成し噴射期間後半の燃料の空気利用率
を高め黒煙を低減し、燃焼期間中の短縮と合せ燃
費を低下させることにある。
そして、本発明者等は、上記各目的を達成する
ため、従来の最大の欠点である乱れの生成が限
られた時期に集中し燃焼期間全体に持続しないこ
と、又シリンダ内に燃料噴射ノズルより燃料を
直接噴射する筒内噴射機関にあつては燃焼以前の
混合気形成に流れや乱れの生成の重点があつて燃
焼の中後期には不充分であること、また噴射さ
れた燃料は噴射弁の噴口に近いほど密度が高く噴
霧先端に行くに従い低くなり、この噴霧群への空
気導入の観点から、噴霧先端部への乱れ付与の必
要度は低く、噴口に近づくほど高くなること、さ
らに噴霧群への空気導入は一方でスワールで、
他方はこのスワールより生成される乱れにより促
進し、しかも噴霧群先端部に対しては導入促進の
必要度が低く、元部程高く、この両者を満たすた
め、スワールに対しては噴霧全体を凹所壁面へ近
づけることにより空気導入促進を、一方筒内乱れ
に関しては前述の分布をもたせることにより促進
効果を狙う、しかも後者には持続性をも具備すべ
きこと等に気付き、燃焼期間中乱れ生成が持続し
噴霧群への空気導入を促進する内燃機関を案出し
たのである。
すなわち、本発明はピストン、シリンダヘツド
及びシリンダブロツクにより形成する往復動内燃
機関の燃焼室において、 該燃焼室内に吸入空気を供給する吸気機構には
吸入空気を旋回させる旋回機構を有し 前記燃焼室には該旋回機構により形成される吸
入空気の旋回流を流入加速する主凹所を設け、吸
入空気の旋回流に所定量の燃料を供給して噴霧の
浮遊状態で混合気を形成すべく該主凹所の内壁面
に対し接線的に燃料噴射する燃料噴射弁からなる
燃料供給装置を装備し、前記主凹所には前記吸入
空気の旋回流の方向に沿いかつ燃料噴射弁の燃料
噴射方向に沿うと共に燃料噴霧に近接して配設し
該旋回流とは別の二次流れの旋回流を生起せしめ
て収容し流通するとともに、前記旋回流と二次流
れの旋回流との間に乱れを生成すべく副凹所を構
成してなり、主として前記旋回流ならびにこれと
は別の二次流れの旋回流によつて、燃料噴射弁の
噴口から離脱直後燃料噴霧群への空気導入を促進
し内燃機関の燃焼効率を改善するようにしたこと
を特徴とする筒内燃料噴射式内燃機関である。
かかる本発明によれば、内燃機関の吸入時に吸
入弁や吸気ポート等の旋回機構によつて形成した
吸入空気の旋回流（スワール）をピストンの上昇
に伴つて主凹所内に適度に旋回流入せしめ安定円
滑に流通する。
さらには前記旋回流とは別の二次流れの旋回流
を前記吸入空気の旋回流の方向に沿いかつ燃料噴
射弁の燃料噴射方向に沿うと共に燃料噴霧に近接
して配設した副凹所内に生起せしめ前記旋回流と
二次流れの旋回流との間にさらに乱れを生成する
ことができる。
これら乱れはスワールを有効利用して生成さ
れ、かつスワールに対して悪影響を及ぼすことな
くスワールが減衰してしまうまで生成され続けら
れるので特定期間中だけでなく長く持続すること
になる。
かかる乱れの生成ならびに存在確保によつて、
燃料噴射弁から主凹所の内壁面に対し接線的に噴
射供給される燃料噴霧群への空気の導入が著しく
促進され以後の燃焼を効率良く促進し燃焼期間を
短縮することができ燃焼効率を大幅に改善できる
実用上極めて優れた効果を奏する。
よつて、本発明の内燃機関は、スワールを有効
利用して主凹所の適宜箇所に良好な乱れを確実に
生成できかつ乱れの形成確保が図られ、さらには
スワールと乱れとの相互作用等も相まつて各種性
能の向上を図る実用上多大の効果を奏する。
すなわち、燃料噴霧群における主凹所側に臨む
ところは前記スワールによつて十分に空気導入が
なされ、しかも副凹所側に臨むところもかなりの
空気層をもち得るため更に従来のデイーゼル機関
に比して一層空気導入が促進できる。また機関回
転速度低下に伴なう流れ模様の変更・乱れ生成能
力の低下にも拘らず空気導入促進は維持され得る
といつた実用上優れた効果を奏する。
また、本発明は、スキツシユ流を利用するもの
ではないのでトツプクリアランス（TDC時のピ
ストン頂面とシリンダヘツドのすきまをいう）ｈ
は大きくしてもよく予混合火花点火式高スキツシ
ユ機関ではｈ＜1.0〜1.5mmスキツシユのほとんど
きかないｈ＞1.5mmを使用出来るのでエンジン製
造上も有利になるばかりでなく、この部分のクエ
ンチング作用（ｈを小にするとTDCでこの中に
クエンチング作用によつて火炎が入らず壁面温度
が低くなる。具体的には、圧縮比がほぼ12以下の
予混合火花点火式内燃機関または成層燃焼内燃機
関にあつてはトツプクリアランスｈは1.2mm以上
が好ましく、性能からは1.5〜2.0mmの範囲が最良
となる。一方、圧縮比がさらに高い圧縮着火式内
燃機関および成層燃焼機関にあつては圧縮比確保
のためトツプクリアランスは0.6mm以上を使用す
る。）でHCの増大や熱損失の増大を招かないと
いつた優れた効果を奏する。さらに本発明によれ
ばスキツシユ流による乱れ生成ではないのでピス
トン速度に乱れ生成が依存せず強いスキツシユが
作りにくい低速時においても乱れ生成が容易で低
速時の燃費、排気エミツシヨンの改善効果が大き
い。
また本発明によれば前記トツプクリアランスｈ
が大きいので冷却損失が少なく部分負荷時の燃費
悪化を招きにくいといつた効果がある。ピストン
に主凹所及び副凹所を設けるとピストン頂面の温
度はヘツド下面燃焼室の周辺部より高くなるので
ピストン側に主、副凹所を設けた方がシリンダヘ
ツド側またはシリンダブロツク側に燃焼室を設け
た場合より壁面からの熱の逃げが少なくなり熱損
失が著しく低下する。
次に、本発明の実施例を説明する。
第１実施例は第１図及び第２図々示のように燃
焼室の主凹所２１ａ内に燃料噴射弁により直接計
量されたガソリンを噴射する筒内燃料噴射式内燃
機関である。
本第１実施例のピストン式ガソリン機関の燃料
供給手段２０７は、シリンダヘツド２を貫通し、
燃焼室３内に噴口２７１が露出した渦巻型噴射弁
２７０と、吸気通路IP内の吸入空気量を検出す
る空気流量計と、エンジンの回転数を検出する回
転計と前記吸入空気量およびエンジン回転数の信
号をもとにして、エンジン冷却水温度を考慮し
て、機関の運転条件に応じたガソリンの噴射量を
制御する信号を出力するコントロールユニツトと
該コントロール信号に応じた量の加圧ガソリンを
噴射弁に供給する燃料供給装置とから成る。
渦巻噴射弁２７０は、燃料供給装置から供給さ
れた所定量の加圧ガソリンを渦巻室２７２に連通
口を介して接線的に導入し渦巻室２７２内に強い
旋回流を形成し、噴口２７１より広い噴射角でガ
ソリンの薄膜をピストン１の頂部２０の主凹所２
１ａ内に噴射する。
吸気機構としての吸入弁７には吸入空気に旋回
流を形成するためシユラウド７ａが形成されてい
る。
ところで本第１実施例のピストン式ガソリン機
関は、第２図々示のようにピストン１の頂部２０
に横断面よりして真円状の主凹所２１ａ（実線お
よび破線にて示す）とこの主凹所２１ａに２つの
円弧状の凸部２２ａを介接して連通し該凸部２２
ａの曲率より大なる曲率の２つの円弧からなる副
凹所２３ａ（実線にて示す）とを形成する。
上記構成からなる本第１実施例のピストン式ガ
ソリン機関は燃料がデイーゼル機関に見られる噴
射時期より速く噴射し比較的広い拡り角と霧化の
よい渦巻噴射弁を使つており燃料噴霧は内接円
D2ほぼ全体に広がる。そして吸入弁７のシユラ
ウド７ａにより生成した吸入スワールＳのため噴
霧は旋回しながらTDC近くになると気化混合し
ながら強い混合気のスワールがピストン頂部の主
凹所２１ａの中に加速流入し２つの凸部２２ａで
あるタービユレンスリツプによつて乱れが生成さ
れ、さらには副凹所２３ａ内には前記スワールＳ
とは別に二次流れのスワールＢが形成され両スワ
ール間にさらに乱れＡを生成する。このため噴霧
群には主凹所２１ａに臨むところは前記スワール
Ｓによつて十分に空気導入がなされ、しかも副凹
所２３ａ側に臨むところも前記乱れＡやスワール
Ｂによつて効率の良い空気導入が実奏されるので
ある。しかるのち、着火はTDC少し前に起り速
やかな燃焼を実奏する。なお、本第１実施例にあ
つては、εは１３〜１５であつてトツプクリアラ
ンスｈは2.0である。
そして、本第１実施例のガソリン機関は高効率
の燃焼を可能にし、燃料消費率の向上および炭化
水素等の未然有害成分の発生を防止するという作
用効果を奏する。
更に本第１実施例のピストン式ガソリン機関
は、最適の位置および角度からピストン１の頂部
２０の主凹所２１ａにガソリンの液膜を噴射する
ことができるため、吸入空気のスワールＳによつ
て均一化を図ることができるとともに、直接計量
されたガソリンを燃焼室に供給するので、吸気通
路内にガソリンが滞留するという欠点が無く、機
関の応答が良いという利点を有する。
また本第１実施例のピストン式ガソリン機関
は、燃料噴射弁として渦巻噴射弁２７０を採用し
たが、広い噴射角を有する噴射弁であれば適用可
能で、例えば単孔ホールの他に第３図および第４
図に示す噴射弁も採用することができる。
すなわち第３図に示す噴射弁は、弁本体VB内
に介挿したノズル部材NMの外周に螺旋状の溝
SGを配設したスリツトタイプであり、螺旋状に
ガソリンを導き回転遠心力を付与して噴口NOよ
り広い噴射角で薄膜状のガソリンを噴射するもの
である。
また、第４図に示す噴射弁は、いわゆる衝突弁
といわれるもので、弁本体VB内に介挿された部
材IMに棒部材BMを介して固着された衝突部CP
に向けて噴口NOよりガソリンを噴射衝突させ、
該衝突部CPより向きを変えて広い噴射角で薄膜
状のガソリンを噴射するものである。
次に、第２実施例としては、第５図、及び第６
図々示のように圧縮着火式直接噴射（デイーゼ
ル）内燃機関である。本第２実施例のデイーゼル
機関は燃焼室内に適正にコントロールされたスワ
ールを形成し、主凹所２１ｂはピストン１の中心
軸に対し偏心的に設けた点と、該主凹所２１ｂの
中心軸に対し所定の角度で偏心的に配置した燃料
噴射弁からの燃料噴霧は主凹所２１ｂの開口部の
一側方内壁面に近いところを指向して噴射させる
点とピストン１の上部２０に横断面よりして真円
状の主凹所２１ｂ（実線および破線にて示す）と
この主凹所２１ｂに１つの円弧状の凸部２２ｂを
介接して連通し該凸部２２ｂの曲率より大なる曲
率の２つの円弧からなる副凹所２３ｂ，２４ｂ
（実線にて示す）とを形成した点に特徴がある。
ここで副凹所２３ｂと２４ｂとはその曲率半径は
図示のごとくスワール方向に沿つて順次小さくし
てもよく、その他ほぼ同等でもよく噴霧に対する
空気導入の良好な分布を得ることができる。
本第２実施例のデイーゼル機関は第５図及び第
６図に示すように、シリンダブロツク内を往復動
するピストン１の上部２０平担面の中央部より偏
心的に燃焼室を構成する有底円筒形状の主凹所２
１ｂを穿設する。
本例では、εは１８であつてトツプクリアラン
スｈは0.8mmである。
燃料噴射弁は、前記第３図に示す様に、シリン
ダヘツド２を貫通配置し、その噴口を前記主凹所
２１ｂの軸と一致させたスリツトタイプの渦巻噴
射弁２７０ｂから成る。
シリンダヘツド２には、第５図に示すように、
吸入弁７、および排気弁を挿入配置して渦巻噴射
弁２７０ｂを包囲する。
吸入弁７が配置される吸気通路は、所定のスワ
ール比の旋回流（スワール）を発生する様にチユ
ーニングしたヘリカルポートHPを構成する。
上記構成より成る本実施例のデイーゼル機関
は、ヘリカルポートHPにより旋回力を付与され
た吸入空気が、ピストン１の上昇に応じ圧縮され
る。
ピストン１の上昇に応じ、吸入空気のスワール
Ｓは主凹所２１ｂ内に加速流入され適度な旋回速
度とされる。
これに伴つて主凹所２１ｂに設けた１つの凸部
２２ｂによつてスワールＳを減衰させることなく
有効利用して随時乱れに変換することができ、か
つ乱れの強い層Ａを形成することができる。
しかも本実施例のデイーゼル機関において副凹
所２３ｂ，２４ｂは前記スワールＳとは別の２つ
の二次流れの旋回流Ｂを生起でき、かつその収容
を図つて旋回流通を促すと共に、前記スワールＳ
と二次流れの旋回流Ｂとの間にさらに乱れＡを形
成することができる。
そしてピストン１が上死点に近くなり、上死点
前20度ないし５度には渦巻噴射弁２７０ｂから接
線方向の速度成分を有する大きな拡がり角の中空
円錐状の三次元噴霧パターンで燃料の噴射が始ま
り、主凹所２１ｂの開口部の一側方内壁面に近い
ところまで噴霧が到達する。
上死点前10度前後になると、ピストン１の主凹
所２１ｂ内の内壁近くの燃料噴霧は、前記スワー
ルＳにより主凹所２１ｂの深さ方向へ流されて前
記生成された乱れＡとも相まつて燃料噴霧は拡
散、混合して、圧縮末期の断熱圧縮された高温空
気によつて蒸発しながら、主凹所２１ｂおよび副
凹所２３ｂ，２４ｂの全容積に良好な混合気を形
成する。すなわち燃料噴霧群には主凹所２１ｂの
中心側に臨むところは前記スワールＳによつて十
分に空気導入が行なわれ、しかも副凹所２３ｂ，
２４ｂ側に臨むところも前記乱れＡやスワールＢ
によつて効率の良い空気導入が実奏されるのであ
る。
すかるのちの発火は、主凹所２１ｂの一側方内
壁面付近から起こり、スワールＳにより旋回しつ
つ主凹所２１ｂの全周に到達する。ピストンが上
死点を過ぎると、ピストン１の頂部の平担面とシ
リンダヘツド２の下壁面との隙間が増大するの
で、主凹所２１ｂの中のガスは開口部を通つて激
しく噴出し、完全燃焼する。
本第２実施例のデイーゼル機関は、燃料の貫徹
力の小さい渦巻噴射弁２７０ｂを用いているので
燃料噴霧の主凹所２１ｂの内壁面への衝突がない
から、衝突による燃料粒の粗大化および燃料液膜
の形成がなく、渦巻噴射弁２７０ｂは燃料の微粒
化特性が良く、しかもスワールＳ及びこれを有効
利用して生成される乱れＡの形成により燃焼を促
進させ、完全燃焼させるという利点を有する。
したがつて本第２実施例のデイーゼル機関は発
煙をいちじるしく抑制し、炭化水素（HC）、一
酸化炭素（CO）、炭素等の微粒子排出を低減し、
渦巻噴射弁２７０ｂから噴射された燃料噴霧をス
ワールＳに乗せて、主凹所２１ｂの内壁面近くに
運ぶと共に、乱れＡによつて連続的に分布させる
ので、着火遅れが短かく、騒音を低く抑えること
ができるという利点を有する。
また本第２実施例のデイーゼル機関は、エンジ
ンの摩擦が小さく、機械効率を高め、上述した完
全燃焼とあいまつて燃料消費率が小さいという利
点を有する。
さらに本第２実施例のデイーゼル機関は、燃料
の貫徹力の小さい渦巻噴射弁２７０ｂを使用する
ので、主凹所２１ｂ、副凹所２３ｂ，２４ｂの内
壁面への燃料の衝突を避けるために強いスワール
を形成する必要がなく、吸入孔および吸入弁付近
のヘリカルポートの流れの抵抗を小さくすること
ができるため、燃焼室への吸入空気の吸気効率
（ηv）を高くすることができ、同一シリンダー体
積に対して吸入できる空気量が増加し、同一空気
過剰率のもとで燃焼できる燃料の量を増やすこと
ができ、エンジン出力を増大させるという利点を
有する。
以上、前述の実施例において本発明の代表例に
ついて述べたが、本発明はこれらに限定されるも
のではなく、各実施例で組み合わせた要素の実施
例間の変更が可能である。
その他特許請求の範囲の記載の精神に反しない
限り幾多の設計変更および付加変更が可能であ
る。
すなわち、本発明におけるピストンの上部に形
成する凹所や凸部の形状、構造については前記実
施例に限らず、この他第７図および第８図々示の
ように主凹所と２１ｃと副凹所２３ｃとの間に複
数の凸部を介接せずに、主凹所２１ｃと副凹所２
３ｃとを直接接続したり、また主凹所２１ｃの底
部をトロイダル形状としたり、その他に主凹所の
軸線に対し副凹所を非対称に配置したりさらには
副凹所をさらに複数連設装備してもよい。これら
は前記実施例とほぼ同様な作用効果を奏するもの
である。
また本発明は、主にピストン頂部に主、副凹
所、凸部を配設して成るが、これに限定されるこ
となくシリンダヘツド下面とピストン頂面との間
に所定容積の燃焼室を有する機関の場合にも、前
記主凹所、副凹所、凸部等に関連する相対関係が
満たされることにより適当な旋回流、乱れの生
成、確保を図ることができ燃焼改善できるといつ
た前述とほぼ同様の作用効果を奏し得る。
【図面の簡単な説明】
第１図乃至第４図は本発明の第１実施例筒内噴
射式ガソリン機関および噴射弁をそれぞれ示す断
面図、第５図及び第６図は本発明の第２実施例デ
イーゼル機関をそれぞれ示す断面図、第７図およ
び第８図は本発明のその他の実施例をそれぞれ示
す断面図である。 １はピストン、２はシリンダヘツド、３は燃焼
室、７は吸入弁、９は点火栓、２１ａ，２１ｂは
主凹所、２２ａ，２２ｂは凸部、２３ａ，２３
ｂ，２３ｃは副凹所。

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 １ ピストン、シリンダヘツド及びシリンダブロ
    ツクにより形成する往復動内燃機関の燃焼室にお
    いて、 該燃焼室内に吸入空気を供給する吸気機構には
    吸入空気を旋回させる旋回機構を有し 前記燃焼室には該旋回機構により形成される吸
    入空気の旋回流を流入加速する主凹所を設け、 該吸入空気の旋回流に所定量の燃料を供給して
    噴霧の浮遊状態で混合気を形成すべく該主凹所の
    内壁面に対し接線的に燃料噴射する燃料噴射弁か
    らなる燃料供給装置を装備し、 前記主凹所には前記吸入空気の旋回流の方向に
    沿いかつ燃料噴射弁の燃料噴射方向に沿うと共に
    燃料噴霧に近接して配設し該旋回流とは別の二次
    流れの旋回流を生起せしめて収容し流通するとと
    もに、前記旋回流と二次流れの旋回流との間に乱
    れを生成すべく副凹所を構成してなり、主として
    前記旋回流ならびにこれとは別の二次流れの旋回
    流によつて燃料噴射弁の噴口から離脱直後の燃料
    噴霧群への空気導入を促進し内燃機関の燃焼効率
    を改善するようにしたことを特徴とする筒内燃料
    噴射式内燃機関。 ２ 前記筒内燃料噴射式内燃機関は、噴射供給さ
    れる燃料を着火燃焼せしめる点火装置を装備する
    筒内燃料噴射式内燃機関であつて燃焼室内に直接
    噴射供給される燃料を着火燃焼するようにしたこ
    とを特徴とする前記特許請求の範囲第１項記載の
    筒内燃料噴射式内燃機関。 ３ 前記筒内燃料噴射式内燃機関は燃焼室の主凹
    所内に燃料供給源に連通し、かつ該主凹所内に所
    定量の燃料を直接噴射供給する燃料噴射弁からな
    る燃料供給装置を装備する圧縮着火式内燃機関で
    あつて、ピストンの上昇により吸入空気を断熱圧
    縮せしめ主凹所内に直接噴射供給される燃料を圧
    縮着火燃焼するようにしたことを特徴とする前記
    特許請求の範囲第１項記載の筒内燃料噴射式内燃
    機関。
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