JPH0623540B2 - ペントル−フ型直噴式内燃機関 - Google Patents
ペントル−フ型直噴式内燃機関Info
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- JPH0623540B2 JPH0623540B2 JP61098106A JP9810686A JPH0623540B2 JP H0623540 B2 JPH0623540 B2 JP H0623540B2 JP 61098106 A JP61098106 A JP 61098106A JP 9810686 A JP9810686 A JP 9810686A JP H0623540 B2 JPH0623540 B2 JP H0623540B2
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- combustion engine
- piston
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- F02B23/00—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation
- F02B23/02—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with compression ignition
- F02B23/06—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with compression ignition the combustion space being arranged in working piston
- F02B23/0696—W-piston bowl, i.e. the combustion space having a central projection pointing towards the cylinder head and the surrounding wall being inclined towards the cylinder wall
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- F02B23/0618—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with compression ignition the combustion space being arranged in working piston having in-cylinder means to influence the charge motion
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- F02B23/0669—Details related to the fuel injector or the fuel spray having multiple fuel spray jets per injector nozzle
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- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F1/00—Cylinders; Cylinder heads
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明はペントルーフ形状の燃焼室内に燃料を直接噴射
供給するペントルーフ型直噴式内燃機関に係り、特にピ
ストン冠面に凹設されて燃焼室を形成するキャビティ内
に均一な混合気を生成することができるペントルーフ型
直噴式内燃機関に関する。
供給するペントルーフ型直噴式内燃機関に係り、特にピ
ストン冠面に凹設されて燃焼室を形成するキャビティ内
に均一な混合気を生成することができるペントルーフ型
直噴式内燃機関に関する。
［従来の技術］ 一般に内燃機関にあっては、吸・排気弁の径を大径化し
たりあるいは各気筒当りの吸・排気弁の数を増加したり
して吸・排気ポートの流路断面積を増大させることによ
り、その吸・排気効率を改善することができる。
たりあるいは各気筒当りの吸・排気弁の数を増加したり
して吸・排気ポートの流路断面積を増大させることによ
り、その吸・排気効率を改善することができる。
しかしながら、このようにして吸・排気ポートの流路断
面積の増大化を計ると、吸・排気弁はそれらの干渉を避
けるために互いにその弁軸をＶ型に傾斜せざるを得なく
なる。すると動弁機構の配置上の関係からシリンダヘッ
ド下面に形成する燃焼室は、クランク軸の軸線に沿って
中央部分を最も上方に窪ませると共にその両側を次第に
傾斜させてバルブ軸に対して略垂直となるように形成し
たペントルーフ形状（屋根形状）にする必要が生じ、か
つ直接噴射式ディーゼル機関等の直噴式内燃機関にこの
ペントルーフ形燃焼室を採用しようとすると、18〜20と
いう高圧縮比を確保するためには、実願昭60−143456号
に提案した「ディーゼル機関の燃焼室構造」等に示した
ように、必然的にピストン冠面もシリンダヘッドの下面
形状に相応させて逆に上方に突出させたペントルーフ形
状にしなければならなくなる。
面積の増大化を計ると、吸・排気弁はそれらの干渉を避
けるために互いにその弁軸をＶ型に傾斜せざるを得なく
なる。すると動弁機構の配置上の関係からシリンダヘッ
ド下面に形成する燃焼室は、クランク軸の軸線に沿って
中央部分を最も上方に窪ませると共にその両側を次第に
傾斜させてバルブ軸に対して略垂直となるように形成し
たペントルーフ形状（屋根形状）にする必要が生じ、か
つ直接噴射式ディーゼル機関等の直噴式内燃機関にこの
ペントルーフ形燃焼室を採用しようとすると、18〜20と
いう高圧縮比を確保するためには、実願昭60−143456号
に提案した「ディーゼル機関の燃焼室構造」等に示した
ように、必然的にピストン冠面もシリンダヘッドの下面
形状に相応させて逆に上方に突出させたペントルーフ形
状にしなければならなくなる。
［発明が解決しようとする問題点］ ところで、直噴式内燃機関の場合、ピストン冠面の略中
央部には実質的な燃焼室を形成するためのキャビティを
凹設するが、第１０図及び第１１図とに示すように、そ
のキャビティｂは横断面を円形に、かつその円周壁面ｃ
の下端の底部ｄをピストンリング溝ｅに対して平行（ｔ
＝一定）に形成している。従って、そのキャビティｂの
内周壁面ｃを展開すると第１２図に示すようになってお
り、キャビティｂの開口の上端縁ｆは平坦な底部レベル
に対して周方向に沿って連続的にその高さｈｂが変化し
ている。このため、ペントルーフの尾根方向（ピストン
ピン孔ｇの軸方向）に沿った垂直面ハに対してθ＝45゜
をなす２つの垂直面イ，ロでキャビティｂ内をＡ，Ｂ，
Ｃ，Ｄのエリアに４分割するとこれらの容積ＶはＶＡ＝
ＶＣ＞ＶＢ＝ＶＤとなり、それぞれ異なっていた。一
方、キャビティｂの中心位置上方に配設した噴射ノズル
ｅからはそれら各エリアＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄ内の内周壁面ｃ
に向けてＦＡ，ＦＢ，ＦＣ，ＦＤ位置に水平面内で相互
に90゜の位相角度で同量の燃料を噴射させるようにして
いた。従って、噴射ノズルｅから噴射された燃料噴霧Ｆ
がスワールＳに流されてキャビティｂ内を旋回すると、
キャビティ内周壁面ｃの高さが低く容積の小さなエリア
Ｂ，Ｄでは濃厚な混合気が生成され、一方、キャビティ
内周壁面ｃの高さが高く容積の大きなエリアＡ，Ｃでは
稀薄な混合気が生成されてしまい、キャビティｂ内全体
としては部分的に不均一な混合気が生成されていた。こ
の結果、充分な空気利用を計ることができず、多量のス
モークの発生を招くと共に、充分な出力を得られなかっ
た。
央部には実質的な燃焼室を形成するためのキャビティを
凹設するが、第１０図及び第１１図とに示すように、そ
のキャビティｂは横断面を円形に、かつその円周壁面ｃ
の下端の底部ｄをピストンリング溝ｅに対して平行（ｔ
＝一定）に形成している。従って、そのキャビティｂの
内周壁面ｃを展開すると第１２図に示すようになってお
り、キャビティｂの開口の上端縁ｆは平坦な底部レベル
に対して周方向に沿って連続的にその高さｈｂが変化し
ている。このため、ペントルーフの尾根方向（ピストン
ピン孔ｇの軸方向）に沿った垂直面ハに対してθ＝45゜
をなす２つの垂直面イ，ロでキャビティｂ内をＡ，Ｂ，
Ｃ，Ｄのエリアに４分割するとこれらの容積ＶはＶＡ＝
ＶＣ＞ＶＢ＝ＶＤとなり、それぞれ異なっていた。一
方、キャビティｂの中心位置上方に配設した噴射ノズル
ｅからはそれら各エリアＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄ内の内周壁面ｃ
に向けてＦＡ，ＦＢ，ＦＣ，ＦＤ位置に水平面内で相互
に90゜の位相角度で同量の燃料を噴射させるようにして
いた。従って、噴射ノズルｅから噴射された燃料噴霧Ｆ
がスワールＳに流されてキャビティｂ内を旋回すると、
キャビティ内周壁面ｃの高さが低く容積の小さなエリア
Ｂ，Ｄでは濃厚な混合気が生成され、一方、キャビティ
内周壁面ｃの高さが高く容積の大きなエリアＡ，Ｃでは
稀薄な混合気が生成されてしまい、キャビティｂ内全体
としては部分的に不均一な混合気が生成されていた。こ
の結果、充分な空気利用を計ることができず、多量のス
モークの発生を招くと共に、充分な出力を得られなかっ
た。
本発明は上記の問題点に鑑みてなされたものであり、そ
の目的は、キャビティ内の全体に均一な混合気を生成す
ることができ、もって空気利用率を高めてスモークの発
生量を低減し得、かつ充分な出力を得ることができるペ
ントルーフ型直噴式内燃機関を提供することにある。
の目的は、キャビティ内の全体に均一な混合気を生成す
ることができ、もって空気利用率を高めてスモークの発
生量を低減し得、かつ充分な出力を得ることができるペ
ントルーフ型直噴式内燃機関を提供することにある。
［問題点を解決するための手段］ 本発明は上記の目的を達成するために、ペントルーフ形
ピストンの冠面にその中央部にピストンの軸方向に沿っ
て有底筒体状に窪ませてキャビティを形成したペントル
ーフ型直噴式内燃機関において、上記キャビティ内を、
キャビティの軸芯線を通りかつそのピストン冠面の尾根
方向に沿った仮想垂直面とそれぞれ45゜をなす２つの仮
想垂直面で円周方向に４つのエリアに区分けし、キャビ
ティ略中心部上方に、上記各エリアに臨んでその各エリ
アの容積に相応する量の燃料を噴射する複数の噴口を有
する噴射ノズルを配設したものである。
ピストンの冠面にその中央部にピストンの軸方向に沿っ
て有底筒体状に窪ませてキャビティを形成したペントル
ーフ型直噴式内燃機関において、上記キャビティ内を、
キャビティの軸芯線を通りかつそのピストン冠面の尾根
方向に沿った仮想垂直面とそれぞれ45゜をなす２つの仮
想垂直面で円周方向に４つのエリアに区分けし、キャビ
ティ略中心部上方に、上記各エリアに臨んでその各エリ
アの容積に相応する量の燃料を噴射する複数の噴口を有
する噴射ノズルを配設したものである。
［作用］ 上記構成により、キャビティ内には、その全体に亙って
ほぼ均一な濃度の混合気が分散・分布する。したがって
空気利用率が高まり、HC，スモークの排出量は減少し、
出力は増大する。
ほぼ均一な濃度の混合気が分散・分布する。したがって
空気利用率が高まり、HC，スモークの排出量は減少し、
出力は増大する。
［実施例］ 以下に、本発明に係るペントルーフ型直噴式内燃機関の
好適一実施例を添付図面に基づき詳述する。
好適一実施例を添付図面に基づき詳述する。
第１図は本発明のペントルーフ型直噴式内燃機関に用い
られるペントルーフ形ピストンの要部を示す側断面図で
あり、第２図はそのピストン冠面の平面図、第３図は本
発明のペントルーフ型直噴式内燃機関の部分側断面図で
ある。
られるペントルーフ形ピストンの要部を示す側断面図で
あり、第２図はそのピストン冠面の平面図、第３図は本
発明のペントルーフ型直噴式内燃機関の部分側断面図で
ある。
第３図に示すように、ペントルーフ型直噴式内燃機関１
は、吸気弁２と排気弁３とがその弁軸を互いにＶ字型に
傾斜されて配置され、これに伴いシリンダヘッド４の下
面に形成されるシリンダヘッド側の燃焼室は、クランク
軸の軸線（即ちピストンピン５の軸線）に沿って中央部
分が最も上方に窪ませられ、かつその両側部が次第に傾
斜されて弁軸と略垂直になるようにペントルーフ形状に
形成される。
は、吸気弁２と排気弁３とがその弁軸を互いにＶ字型に
傾斜されて配置され、これに伴いシリンダヘッド４の下
面に形成されるシリンダヘッド側の燃焼室は、クランク
軸の軸線（即ちピストンピン５の軸線）に沿って中央部
分が最も上方に窪ませられ、かつその両側部が次第に傾
斜されて弁軸と略垂直になるようにペントルーフ形状に
形成される。
また第３図及び第１図に示すように、ピストン６は、上
記シリンダヘッド４側の燃焼室形状に相応されて、ピス
トンピン５の直上部のピストン冠面７がそのピストンピ
ン５の軸方向に沿って上方に突出され、かつその両側部
が傾斜されてペントルーフ形状に形成されると共に、ピ
ストン冠面７の中央部には圧縮行程の終了時（即ち、上
死点位置）でシリンダヘッド４とによって実質的な燃焼
室を形成するキャビティ８が凹設される。本実施例では
キャビティ８は従来同様その横断面が円形状にかつその
底部８ａはピストンリング溝１０に対して平行（ｔ＝一
定）に形成されており、そのキャビティ８の開口上縁部
９の高さｈ９はピストンリング溝１０を基準にしてその
レベルが周側にって連続的に変化している。つまり、ピ
ストンピン５直上部位置でのレベルが最高になり、その
両側90゜位置でのレベルが最低になっている。
記シリンダヘッド４側の燃焼室形状に相応されて、ピス
トンピン５の直上部のピストン冠面７がそのピストンピ
ン５の軸方向に沿って上方に突出され、かつその両側部
が傾斜されてペントルーフ形状に形成されると共に、ピ
ストン冠面７の中央部には圧縮行程の終了時（即ち、上
死点位置）でシリンダヘッド４とによって実質的な燃焼
室を形成するキャビティ８が凹設される。本実施例では
キャビティ８は従来同様その横断面が円形状にかつその
底部８ａはピストンリング溝１０に対して平行（ｔ＝一
定）に形成されており、そのキャビティ８の開口上縁部
９の高さｈ９はピストンリング溝１０を基準にしてその
レベルが周側にって連続的に変化している。つまり、ピ
ストンピン５直上部位置でのレベルが最高になり、その
両側90゜位置でのレベルが最低になっている。
ところで本発明では、キャビティ８内はその周側に沿っ
て複数のエリアに区分けされると共に、キャビティ８の
略中心部上方にはシリンダヘッド４に取付けられて噴射
ノズル１１が配設され、その噴射ノズル１１の先端には
上記各エリアに臨んでその各エリアの容積に相応した量
の燃料を噴霧する複数の噴口１２が開口される。
て複数のエリアに区分けされると共に、キャビティ８の
略中心部上方にはシリンダヘッド４に取付けられて噴射
ノズル１１が配設され、その噴射ノズル１１の先端には
上記各エリアに臨んでその各エリアの容積に相応した量
の燃料を噴霧する複数の噴口１２が開口される。
即ち、図示例では第２図に示すように、キャビティ８内
はペントルーフ形のピストン冠面７の尾根方向に沿った
垂直面つまりピストンピン５の軸線を通る垂直面（仮想
垂直面）ハに対して、θ＝45゜をなす２つの垂直面（仮
想垂直面）イ，ロで４つのエリアＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄに区分
けされており、これにより、各エリアＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄの
容積はＶＡ＝ＶＣ＞ＶＢ＝ＶＤとなっている。一方、噴
射ノズル１１の先端に開口される噴口１２は第４図の噴
射ノズルの下面図及び第５図のキャビティ内周壁面の展
開図にも示すように上記各エリアＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄ内のキ
ャビティ内周壁面１３に向けて、上記２つの垂直面イ，
ロからスワールＳの下流方向に水平面内でそれぞれ所定
角度α（第４図に示すようにα＜４５゜）の位相をもた
されて相互に90゜の角度をなして円形状に開口されると
共に、各噴口１２からの燃料噴霧Ｆが斜め下方に向けて
噴射されるように方向づけられ、かつその各エリアＡ，
Ｂ，Ｃ，Ｄに臨むそれぞれの噴口１２ａ，１２ｂ，１２
ｃ，１２ｄの断面積ＳＡ，ＳＢ，ＳＣ，ＳＤは、その各
エリアＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄの容積ＶＡ，ＶＢ，ＶＣ，ＶＤに
相応して形成され、ＳＡ＝ＳＣ＞ＳＢ＝ＳＤとなってい
る。尚、第５図中に示されるＦＡ，ＦＢ，ＦＣ，ＦＤは
各噴口１２ａ，１２ｂ，１２ｃ，１２ｄからの燃料噴霧
の衝突位置を表わしている。
はペントルーフ形のピストン冠面７の尾根方向に沿った
垂直面つまりピストンピン５の軸線を通る垂直面（仮想
垂直面）ハに対して、θ＝45゜をなす２つの垂直面（仮
想垂直面）イ，ロで４つのエリアＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄに区分
けされており、これにより、各エリアＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄの
容積はＶＡ＝ＶＣ＞ＶＢ＝ＶＤとなっている。一方、噴
射ノズル１１の先端に開口される噴口１２は第４図の噴
射ノズルの下面図及び第５図のキャビティ内周壁面の展
開図にも示すように上記各エリアＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄ内のキ
ャビティ内周壁面１３に向けて、上記２つの垂直面イ，
ロからスワールＳの下流方向に水平面内でそれぞれ所定
角度α（第４図に示すようにα＜４５゜）の位相をもた
されて相互に90゜の角度をなして円形状に開口されると
共に、各噴口１２からの燃料噴霧Ｆが斜め下方に向けて
噴射されるように方向づけられ、かつその各エリアＡ，
Ｂ，Ｃ，Ｄに臨むそれぞれの噴口１２ａ，１２ｂ，１２
ｃ，１２ｄの断面積ＳＡ，ＳＢ，ＳＣ，ＳＤは、その各
エリアＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄの容積ＶＡ，ＶＢ，ＶＣ，ＶＤに
相応して形成され、ＳＡ＝ＳＣ＞ＳＢ＝ＳＤとなってい
る。尚、第５図中に示されるＦＡ，ＦＢ，ＦＣ，ＦＤは
各噴口１２ａ，１２ｂ，１２ｃ，１２ｄからの燃料噴霧
の衝突位置を表わしている。
つまり、キャビティ内周壁面１３の開口上縁部９の高さ
ｈ９が高く容積の大きなエリアＡ，Ｃにはその容積
ＶＡ，ＶＣに合わせて多量の燃料噴霧Ｆａ，Ｆｃが噴射
供給され、内周壁面１３の開口上縁部９の高さｈ９が低
く容積の小さなエリアＢ，Ｄにはその容積ＶＢ，ＶＤに
合わせて小量の燃料噴霧Ｆｂ，Ｆｄが噴射供給されるよ
うになっている。
ｈ９が高く容積の大きなエリアＡ，Ｃにはその容積
ＶＡ，ＶＣに合わせて多量の燃料噴霧Ｆａ，Ｆｃが噴射
供給され、内周壁面１３の開口上縁部９の高さｈ９が低
く容積の小さなエリアＢ，Ｄにはその容積ＶＢ，ＶＤに
合わせて小量の燃料噴霧Ｆｂ，Ｆｄが噴射供給されるよ
うになっている。
従って、各噴口１２ａ，１２ｂ，１２ｃ，１２ｄから噴
射された燃料噴霧Ｆａ…ｄは、第２図に示すように、ス
ワールＳに流されてキャビティ８内を旋回することにな
るが、その各噴口１２ａ，１２ｂ，１２ｃ，１２ｄから
の噴射燃料量は、その各噴口１２ａ，１２ｂ，１２ｃ，
１２ｄが受けもたされるキャビティ８内のエリアＡ，
Ｂ，Ｃ，Ｄの容積ＶＡ，ＶＢ，ＶＣ，ＶＤに相応した量
となっているため、キャビティ８内にはその全体に亙っ
て略均一な混合気を生成・存在させることができるよう
になる。その結果、空気利用率が向上されてHC，スモー
クの排出量が可及的に低減され、かつ同時に出力が増大
されるようになる。
射された燃料噴霧Ｆａ…ｄは、第２図に示すように、ス
ワールＳに流されてキャビティ８内を旋回することにな
るが、その各噴口１２ａ，１２ｂ，１２ｃ，１２ｄから
の噴射燃料量は、その各噴口１２ａ，１２ｂ，１２ｃ，
１２ｄが受けもたされるキャビティ８内のエリアＡ，
Ｂ，Ｃ，Ｄの容積ＶＡ，ＶＢ，ＶＣ，ＶＤに相応した量
となっているため、キャビティ８内にはその全体に亙っ
て略均一な混合気を生成・存在させることができるよう
になる。その結果、空気利用率が向上されてHC，スモー
クの排出量が可及的に低減され、かつ同時に出力が増大
されるようになる。
さらに、燃料を各エリアのスワール上流側仮想垂直面よ
り下流方向に角度α＜４５゜の範囲に噴射するので、ス
ワールＳに流された噴霧は容積大のエリアＡ，Ｃではキ
ャビティ内周壁面１３の高さｈ９が大のため、多量に燃
料を噴射してもキャビティ８より吹きこぼれることはな
く、逆に容積の小さいエリアＢ，Ｄでは噴射される燃料
が少ないためキャビティ内周壁面１３の高さｈ９が小さ
くとも吹きこぼれは起こらない。
り下流方向に角度α＜４５゜の範囲に噴射するので、ス
ワールＳに流された噴霧は容積大のエリアＡ，Ｃではキ
ャビティ内周壁面１３の高さｈ９が大のため、多量に燃
料を噴射してもキャビティ８より吹きこぼれることはな
く、逆に容積の小さいエリアＢ，Ｄでは噴射される燃料
が少ないためキャビティ内周壁面１３の高さｈ９が小さ
くとも吹きこぼれは起こらない。
また、容積の大きなエリアＡ，Ｃに臨む噴口１２ａ，１
２ｃは、容積の小さなエリアＢ，Ｄに臨む噴口１２ｂ，
１２ｄに比して、第６図及び第７図とに示すようにその
キャビティの深さ（内周壁面高さ）方向にその径を拡径
して長円状又は楕円状に形成してその噴口１２ａ，１２
ｃの断面積ＳＡ，ＳＣを大きくしても良く、あるいは第
８図及び第９図に示すように、容積の大きなエリアＡ，
Ｃには上下２段に分割して２つずつ噴口１２ａ，１２ｃ
を形成する等、その噴口数を増やすことで断面積ＳＡ，
ＳＣを増大させるようにしても良い。
２ｃは、容積の小さなエリアＢ，Ｄに臨む噴口１２ｂ，
１２ｄに比して、第６図及び第７図とに示すようにその
キャビティの深さ（内周壁面高さ）方向にその径を拡径
して長円状又は楕円状に形成してその噴口１２ａ，１２
ｃの断面積ＳＡ，ＳＣを大きくしても良く、あるいは第
８図及び第９図に示すように、容積の大きなエリアＡ，
Ｃには上下２段に分割して２つずつ噴口１２ａ，１２ｃ
を形成する等、その噴口数を増やすことで断面積ＳＡ，
ＳＣを増大させるようにしても良い。
尚、キャビティ８内のスワールＳは第３図に示すように
吸気ポート１４からの吸気によって生成される。
吸気ポート１４からの吸気によって生成される。
［発明の効果］ 以上要するに、本発明によれば、キャビティ内にその全
体に亙って略均一な混合気を生成・存在させることがで
き、その結果、空気利用率を高めてスモーク及びHCの排
出量を低減できるようになると共に、同時に出力を増大
させることができる。
体に亙って略均一な混合気を生成・存在させることがで
き、その結果、空気利用率を高めてスモーク及びHCの排
出量を低減できるようになると共に、同時に出力を増大
させることができる。
第１図は本発明に係るペントルーフ型直噴式内燃機関に
用いられるペントルーフ形ピストンの要部側断面図、第
２図はそのピストン冠面の平面図、第３図は本発明に係
るペントルーフ型直噴式内燃機関の部分側断面図、第４
図は本発明に採用する噴射ノズルの下面図、第５図は第
２図に示すキャビティの内周壁面の展開図で第４図の噴
射ノズルを採用した場合の燃料噴霧の衝突位置を説明す
る図、第６図は噴射ノズルの噴口の変形例を示す下面
図、第７図は第６図の噴射ノズルを採用した場合の燃料
噴霧の衝突位置を示すキャビティ内周壁面の展開図、第
８図は噴射ノズルの噴口の別の変形例を示す下面図、第
９図は第８図の噴射ノズルを採用した場合の燃料噴霧の
衝突位置を示すキャビティ内周壁面の展開図、第１０図
〜第１２図はそれぞれ従来のペントルーフ型直噴式内燃
機関を説明する図である。 図中、６はペントルーフ形ピストン、７はピストン冠
面、８はキャビティ、９は開口上縁部、１１は噴射ノズ
ル、１２，１２ａ，１２ｂ，１２ｃ，１２ｄは噴口であ
る。
用いられるペントルーフ形ピストンの要部側断面図、第
２図はそのピストン冠面の平面図、第３図は本発明に係
るペントルーフ型直噴式内燃機関の部分側断面図、第４
図は本発明に採用する噴射ノズルの下面図、第５図は第
２図に示すキャビティの内周壁面の展開図で第４図の噴
射ノズルを採用した場合の燃料噴霧の衝突位置を説明す
る図、第６図は噴射ノズルの噴口の変形例を示す下面
図、第７図は第６図の噴射ノズルを採用した場合の燃料
噴霧の衝突位置を示すキャビティ内周壁面の展開図、第
８図は噴射ノズルの噴口の別の変形例を示す下面図、第
９図は第８図の噴射ノズルを採用した場合の燃料噴霧の
衝突位置を示すキャビティ内周壁面の展開図、第１０図
〜第１２図はそれぞれ従来のペントルーフ型直噴式内燃
機関を説明する図である。 図中、６はペントルーフ形ピストン、７はピストン冠
面、８はキャビティ、９は開口上縁部、１１は噴射ノズ
ル、１２，１２ａ，１２ｂ，１２ｃ，１２ｄは噴口であ
る。
Claims (2)
- 【請求項１】ペントルーフ形ピストンの冠面にその中央
部にピストンの軸方向に沿って有底筒体状に窪ませてキ
ャビティを形成したペントルーフ型直噴式内燃機関にお
いて、上記キャビティ内を、キャビティの軸芯線を通り
かつそのピストン冠面の尾根方向に沿った仮想垂直面と
それぞれ45゜をなす２つの仮想垂直面で円周方向に４つ
のエリアに区分けし、キャビティの略中心部上方に、上
記各エリアに臨んでその各エリアの容積に相応する量の
燃料を、各エリアのスワール上流側仮想垂直面より下流
方向に角度α＜45゜の範囲に噴射する複数の噴口を有す
る噴射ノズルを配設したことを特徴とするペントルーフ
型直噴式内燃機関。 - 【請求項２】上記噴射ノズルが、上記キャビティの開口
上端縁の高さが高く容積の大きなエリアに臨む上記噴口
の断面積がその容積に合わせて大きく形成され、開口上
端縁の高さが低く容積の小さなエリアに臨む上記噴口の
断面積が小さく形成された上記特許請求の範囲第１項記
載のペントルーフ型直噴式内燃機関。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61098106A JPH0623540B2 (ja) | 1986-04-30 | 1986-04-30 | ペントル−フ型直噴式内燃機関 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61098106A JPH0623540B2 (ja) | 1986-04-30 | 1986-04-30 | ペントル−フ型直噴式内燃機関 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62255524A JPS62255524A (ja) | 1987-11-07 |
| JPH0623540B2 true JPH0623540B2 (ja) | 1994-03-30 |
Family
ID=14211074
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61098106A Expired - Lifetime JPH0623540B2 (ja) | 1986-04-30 | 1986-04-30 | ペントル−フ型直噴式内燃機関 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0623540B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009150347A (ja) * | 2007-12-21 | 2009-07-09 | Honda Motor Co Ltd | 燃料直噴エンジン |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4767775B2 (ja) * | 2006-07-04 | 2011-09-07 | 本田技研工業株式会社 | 燃料直噴ディーゼルエンジン |
| JP4602292B2 (ja) * | 2006-08-02 | 2010-12-22 | 本田技研工業株式会社 | 燃料直噴ディーゼルエンジン |
| WO2008126771A1 (ja) * | 2007-04-06 | 2008-10-23 | Honda Motor Co., Ltd. | 燃料直噴エンジン |
| JP4929012B2 (ja) * | 2007-04-06 | 2012-05-09 | 本田技研工業株式会社 | 燃料直噴エンジン |
| JP4929013B2 (ja) * | 2007-04-06 | 2012-05-09 | 本田技研工業株式会社 | 燃料直噴エンジン |
| JP4922213B2 (ja) * | 2008-03-11 | 2012-04-25 | 本田技研工業株式会社 | 燃料直噴エンジン |
| US20150337756A1 (en) * | 2013-01-07 | 2015-11-26 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Internal combustion engine |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6129940Y2 (ja) * | 1980-03-12 | 1986-09-03 | ||
| JPS58130083U (ja) * | 1982-02-27 | 1983-09-02 | いすゞ自動車株式会社 | 燃料噴射ノズル |
| JPS5996323U (ja) * | 1982-12-18 | 1984-06-29 | マツダ株式会社 | エンジンの燃焼室 |
-
1986
- 1986-04-30 JP JP61098106A patent/JPH0623540B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009150347A (ja) * | 2007-12-21 | 2009-07-09 | Honda Motor Co Ltd | 燃料直噴エンジン |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62255524A (ja) | 1987-11-07 |
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