JPH01157402A - メタノール改質器 - Google Patents
メタノール改質器Info
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- JPH01157402A JPH01157402A JP62314830A JP31483087A JPH01157402A JP H01157402 A JPH01157402 A JP H01157402A JP 62314830 A JP62314830 A JP 62314830A JP 31483087 A JP31483087 A JP 31483087A JP H01157402 A JPH01157402 A JP H01157402A
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- reaction tube
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
- H01M8/06—Combination of fuel cells with means for production of reactants or for treatment of residues
- H01M8/0606—Combination of fuel cells with means for production of reactants or for treatment of residues with means for production of gaseous reactants
- H01M8/0612—Combination of fuel cells with means for production of reactants or for treatment of residues with means for production of gaseous reactants from carbon-containing material
- H01M8/0625—Combination of fuel cells with means for production of reactants or for treatment of residues with means for production of gaseous reactants from carbon-containing material in a modular combined reactor/fuel cell structure
- H01M8/0631—Reactor construction specially adapted for combination reactor/fuel cell
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01B—BOILING; BOILING APPARATUS ; EVAPORATION; EVAPORATION APPARATUS
- B01B1/00—Boiling; Boiling apparatus for physical or chemical purposes ; Evaporation in general
- B01B1/005—Evaporation for physical or chemical purposes; Evaporation apparatus therefor, e.g. evaporation of liquids for gas phase reactions
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/50—Fuel cells
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- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
- Fuel Cell (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
この発明は、燃料電池発電システムに組み込まれ、メタ
ノールと水蒸気とからなる原料ガスを水素に冨んだ改質
ガスに改質して燃料電池本体に供給するメタノール改質
器に関する。
ノールと水蒸気とからなる原料ガスを水素に冨んだ改質
ガスに改質して燃料電池本体に供給するメタノール改質
器に関する。
メタノール改質器は、炉体内に区画された加熱室内に改
質触媒を充填した反応管が配置され、加熱室を一方の側
から他方の側に向かって流れる高温の熱媒体により、前
記反応管に導かれたメタノールと水蒸気とからなる原料
ガスを加熱して水素に富んだ改質ガスに改質するもので
ある。熱媒体は、改質器炉体内に設置されたバーナから
燃焼ガスの形で供給され、またバーナの燃料には燃料電
池の水素電極からのオフガスが用いられる。 第３図は、このようなメタノール改質器を組み込んだ燃
料電池発電システムの概略構成を示すものである。第３
図において、１はメタノール改質器で、炉体２内に反応
管３が配置され、さらに炉体２の上部にバーナ４が設け
られている。５は燃料電池本体で、その水素電極にはメ
タノール改質器１から水素に富んだ改質ガスが供給され
、空気電極にはプロア６がら空気（酸素）が供給される
。 また、７はメタノールと水とからなる改質原料のタンク
、８は原料供給ポンプ、９は改質原料をガス化する気化
器、１０は燃料電池本体５に冷却空気を送るブロアであ
る。 このような燃料電池発電システムにおいて、タンク７か
らポンプ８により気化器９に送られた改質原料は、ここ
でガス化されて反応管３に入る。 この原料ガスは、燃料電池本体５の水素電極からのオフ
ガスを燃焼させたバーナ４の燃焼ガスにより加熱されて
、反応管３内で水素に冨んだ改質ガスに改質され、燃料
電池本体５の水素極に燃料ガスとして供給される。 さて、メタノールの水蒸気改質は、温度が２００〜３０
０°Ｃ１水蒸気とメタノールのモル比が１．０〜２．０
の条件で行われており、次の２段階の反応が生じている
といわれている。 ＣＨ，ＯＨ→ＣＯ＋２）１ｚ ・・・（１）ＣＯ＋Ｈ
，Ｏ→ＣＯ□＋Ｈ２・・・（２）ＣＨ３０Ｈ＋ＨｚＯ→
ＣＯ□＋３１ｈ ・・・（３）上記反応の内、（１）
は吸熱反応、（２）は発熱反応で、全体としての（３）
は吸熱反応である。このため、メタノール改質器には、
改質触媒を充填した反応管の外部から熱を与える等温型
反応管、あるいは原料のメタノール・水蒸気混合ガスを
反応温度以上に過熱して、顕熱で反応熱を与える断熱型
反応管、さらに両者の中間タイプのものがある。 上記（１）の反応は吸熱反応であるため、メタノールの
水素への改質率を上げるには高温はど有利であるが、一
方（２）の反応は発熱反応であるため、−酸化炭素の濃
度を下げるには低温にする必要がある。 ところで、りん酸型燃料電池の電極触媒には白金が使用
されているが、−酸化炭素はこの白金に対して触媒毒と
なるため、燃料電池に供給する燃料ガスに一酸化炭素が
多く含まれていると発電能力が低下する。したがって、
燃料ガス中に含まれる一酸化炭素の量は、１％以下にす
ることが望ましい。 一酸化炭素の濃度を低下させるためには、上に述べたよ
うに反応温度を下げるとよいが、反応温度を下げるとメ
タノールの水素への改質率が低下し、未反応のガスが燃
料電池に送られるという問題が生じる。これは、メタノ
ール改質用の改質触媒、例えばＣｕ−Ｚｎ系の触媒は、
２００〜３００′Ｃで活性を持ち、２００°Ｃ以下では
殆どメタノール分解活性を持たないからである。 一方、この種の改質触媒は耐熱性に乏しく、３００°Ｃ
を超えると急速に劣化することが知られている。したが
って、この種の改質触媒の性能を長期間係たせるには、
使用温度を２００〜３００°Ｃの適性温度に蕾に維持し
ておかなければならない。
質触媒を充填した反応管が配置され、加熱室を一方の側
から他方の側に向かって流れる高温の熱媒体により、前
記反応管に導かれたメタノールと水蒸気とからなる原料
ガスを加熱して水素に富んだ改質ガスに改質するもので
ある。熱媒体は、改質器炉体内に設置されたバーナから
燃焼ガスの形で供給され、またバーナの燃料には燃料電
池の水素電極からのオフガスが用いられる。 第３図は、このようなメタノール改質器を組み込んだ燃
料電池発電システムの概略構成を示すものである。第３
図において、１はメタノール改質器で、炉体２内に反応
管３が配置され、さらに炉体２の上部にバーナ４が設け
られている。５は燃料電池本体で、その水素電極にはメ
タノール改質器１から水素に富んだ改質ガスが供給され
、空気電極にはプロア６がら空気（酸素）が供給される
。 また、７はメタノールと水とからなる改質原料のタンク
、８は原料供給ポンプ、９は改質原料をガス化する気化
器、１０は燃料電池本体５に冷却空気を送るブロアであ
る。 このような燃料電池発電システムにおいて、タンク７か
らポンプ８により気化器９に送られた改質原料は、ここ
でガス化されて反応管３に入る。 この原料ガスは、燃料電池本体５の水素電極からのオフ
ガスを燃焼させたバーナ４の燃焼ガスにより加熱されて
、反応管３内で水素に冨んだ改質ガスに改質され、燃料
電池本体５の水素極に燃料ガスとして供給される。 さて、メタノールの水蒸気改質は、温度が２００〜３０
０°Ｃ１水蒸気とメタノールのモル比が１．０〜２．０
の条件で行われており、次の２段階の反応が生じている
といわれている。 ＣＨ，ＯＨ→ＣＯ＋２）１ｚ ・・・（１）ＣＯ＋Ｈ
，Ｏ→ＣＯ□＋Ｈ２・・・（２）ＣＨ３０Ｈ＋ＨｚＯ→
ＣＯ□＋３１ｈ ・・・（３）上記反応の内、（１）
は吸熱反応、（２）は発熱反応で、全体としての（３）
は吸熱反応である。このため、メタノール改質器には、
改質触媒を充填した反応管の外部から熱を与える等温型
反応管、あるいは原料のメタノール・水蒸気混合ガスを
反応温度以上に過熱して、顕熱で反応熱を与える断熱型
反応管、さらに両者の中間タイプのものがある。 上記（１）の反応は吸熱反応であるため、メタノールの
水素への改質率を上げるには高温はど有利であるが、一
方（２）の反応は発熱反応であるため、−酸化炭素の濃
度を下げるには低温にする必要がある。 ところで、りん酸型燃料電池の電極触媒には白金が使用
されているが、−酸化炭素はこの白金に対して触媒毒と
なるため、燃料電池に供給する燃料ガスに一酸化炭素が
多く含まれていると発電能力が低下する。したがって、
燃料ガス中に含まれる一酸化炭素の量は、１％以下にす
ることが望ましい。 一酸化炭素の濃度を低下させるためには、上に述べたよ
うに反応温度を下げるとよいが、反応温度を下げるとメ
タノールの水素への改質率が低下し、未反応のガスが燃
料電池に送られるという問題が生じる。これは、メタノ
ール改質用の改質触媒、例えばＣｕ−Ｚｎ系の触媒は、
２００〜３００′Ｃで活性を持ち、２００°Ｃ以下では
殆どメタノール分解活性を持たないからである。 一方、この種の改質触媒は耐熱性に乏しく、３００°Ｃ
を超えると急速に劣化することが知られている。したが
って、この種の改質触媒の性能を長期間係たせるには、
使用温度を２００〜３００°Ｃの適性温度に蕾に維持し
ておかなければならない。
ところが、従来のメタノール改質器、特に移動用電源な
どに用いるために小型化を要求される改質器においては
、等温型反応管あるいは断熱型反応管のいずれにおいて
も、反応管に接触を始める際の熱媒体の温度が高くなり
すぎて、改質触媒の劣化が早まり、メタノール改質率が
低下して所要量のメタノールの改質ができなくなるとい
う問題点があった。 そこでこの発明は、反応管内の温度分布を適性にするこ
とにより、改質触媒の熱的劣化を防止するとともに、燃
料電池の触媒毒となる一酸化炭素の発生を抑えたメタノ
ール改質器を提供することを目的とするものである。
どに用いるために小型化を要求される改質器においては
、等温型反応管あるいは断熱型反応管のいずれにおいて
も、反応管に接触を始める際の熱媒体の温度が高くなり
すぎて、改質触媒の劣化が早まり、メタノール改質率が
低下して所要量のメタノールの改質ができなくなるとい
う問題点があった。 そこでこの発明は、反応管内の温度分布を適性にするこ
とにより、改質触媒の熱的劣化を防止するとともに、燃
料電池の触媒毒となる一酸化炭素の発生を抑えたメタノ
ール改質器を提供することを目的とするものである。
この発明は、炉体内に区画された加熱室内に改質触媒を
充填した反応管が配置され、前記加熱室を一方の側から
他方の側に向かって流れる高温の熱媒体により、前記反
応管に導かれたメタノールと水蒸気とからなる原料ガス
を加熱して水素に富んだ改質ガスに改質するメタノール
改質器において、反応管を外筒と内筒とからなる２重円
筒構造とし、前記外筒の一端から流入した原料ガスがそ
の他端で反転して前記内筒に一端から流入しその他端か
ら改質ガスとして流出するように構成するとともに、熱
媒体は前記反応管の原料ガス流入側から改質ガスの流出
側に向かって流れるようにするものである。
充填した反応管が配置され、前記加熱室を一方の側から
他方の側に向かって流れる高温の熱媒体により、前記反
応管に導かれたメタノールと水蒸気とからなる原料ガス
を加熱して水素に富んだ改質ガスに改質するメタノール
改質器において、反応管を外筒と内筒とからなる２重円
筒構造とし、前記外筒の一端から流入した原料ガスがそ
の他端で反転して前記内筒に一端から流入しその他端か
ら改質ガスとして流出するように構成するとともに、熱
媒体は前記反応管の原料ガス流入側から改質ガスの流出
側に向かって流れるようにするものである。
この発明は、反応管を２重管構造とし、原料ガスを反応
管の外筒を通流させた後、内筒を通流させるようにした
ので、高温の熱媒体が接触する原料ガスの流入部から比
較的低温の反応ガスの流出部に熱伝達が行われるため原
料ガスの流入部の過度の温度上昇が避けられ、また改質
ガス成分の多い反応ガス流出部は外筒で囲まれていて熱
媒体と直接接触しないので比較的低温に保たれ、この部
分での一酸化炭素の発生が抑えられる。
管の外筒を通流させた後、内筒を通流させるようにした
ので、高温の熱媒体が接触する原料ガスの流入部から比
較的低温の反応ガスの流出部に熱伝達が行われるため原
料ガスの流入部の過度の温度上昇が避けられ、また改質
ガス成分の多い反応ガス流出部は外筒で囲まれていて熱
媒体と直接接触しないので比較的低温に保たれ、この部
分での一酸化炭素の発生が抑えられる。
以下、第１図及び第２図に基づいてこの発明の詳細な説
明する。なお、実施例を示す図において、第３図と同一
あるいは対応する部分には同一の符号を付けるものとす
る。 第１図及び第２図において、メタノール改質器１の円筒
状の炉体２の底部には、炉体１の底板１ａと管板１１と
の間に、後述するように改質ガスの通路となる改質ガス
出口室１２が形成されており、この改質ガス出口室１２
の一側には、改質ガス出口１２ａが設けられている。そ
して、管板１１の上部空間は、炉体１の天板１ｂから管
板１１の上方まで吊り下げて、炉体１の中心に設けられ
た円筒状の隔壁１３により、隔壁１３内の燃焼室１４と
、その外側の環状の加熱室１５とに区画されている。加
熱室１５の上部には、燃焼ガス出口１５ａが形成され、
また燃焼室の上部には、バーナ４が配置されている。 加熱室１５内には、隔壁１３を囲むように反応管３が設
置されている。反応管３は環状空間１６を持つ外筒１７
内に、同じ（環状空間１８を持つ内筒１９を組み合わせ
た２重円筒構造となっている。 ここで、外筒１７は、上端部を炉体ｌの天板１ｂから離
隔し、下端部を管板１１に結合して、隔壁１３と同心的
に設けられた円筒状の外管２０及び内管２１と、環状空
間１６の上端を閉塞する環状の端板２２とからなってい
る。また内筒１９は、上端部を上記端板２２から離隔し
、下端部を管板１１に結合して上記外管２０あるいは内
管２１と同心的に設けられた外管２３と内管２４とから
なっている。内管１９の環状空間１８は、管板１１に開
けられた環状窓２５を介して改質ガス出口室１２に通じ
ている。また加熱室１５は、外筒１７の端板２２と炉体
１の天板１ｂとの間に形成される燃焼ガスマニホルド２
６により燃焼ガス出口１５ａに通じている。 燃焼室１４の下部には、気化器９が配置されている。こ
の気化器９は、改質ガス出口室１２を貫通して上方に立
ち上がった後、らせん状に下降し、放射状に延びる原料
ガスマニホルド２７により外筒３の下端部に通じている
。 ２８は改質触媒で、外筒１７から内筒１９にわたって反
応管３内に充填されている。なお、管板１１の環状窓２
５には通気性の多孔板２９が取り付けられ、改質触媒２
８の脱落を防いでいる。 さて、以上のように構成されたメタノール改°質器１に
おいて、メタノールと水とからなる原料が気化器９にそ
の原料供給端９ａから供給されると、この原料はバーナ
４からの熱で気化器９内でガス化され、原料ガスマニホ
ルド２７を通って外筒１７の下端部から反応管３に流入
する。 一方、熱媒体としてのバーナ４の高温の燃焼ガスは、燃
焼室１４内を下降してその下端部で反転し、加熱室１５
内にその下部から流入する。この燃焼ガスは、反応管３
の内壁に沿って触媒層を加熱しながら上昇し、燃焼ガス
マニホルド２６を通って燃焼ガス出口１５ａから排出さ
れる。 反応管３に流入した原料ガスは、外筒１７内を上昇した
後その上端で反転し、内筒１９にその上端から流入する
。そして、内筒１９内を下降し下端から環状窓２７を通
して改質ガス出口室１２に流出する。この間、原料ガス
は改質触媒２８と接触しながら燃焼ガスにより加熱され
、上記（１）及び（２）の反応を行って、水素に冨んだ
改質ガスに改質される。 上述のように原料ガスが反応管３の外筒１７及び内筒１
９を流れる際、外筒１７の下部は高温の流入燃焼ガス及
び過熱された原料ガスにより加熱されるが、反応が進み
低温となった内筒１９の下部は温度が低くなる。そのた
め、温度の高い外筒１７から温度の低い内筒１９への熱
伝達が行われ、両者間で温度の均一化が図られる。 これにより、内筒１９の下部には改質反応に必要な熱が
適度に供給され、この部分での水素への改質が十分に行
われるとともに、外筒１７の下部では触媒の過度の温度
上昇が抑制され、触媒の熱的劣化が防止される。 また、改質反応の進んだ内筒１９の下部近傍では水素濃
度が高くなっている。したがって、この部分が過度に温
度上昇すると、上記（２）の逆方向のＣＯ変成逆反応に
より一酸化炭素が生成する。しかし、図示構成によれば
内筒１９は外筒１７により燃焼ガスとの直接接触を妨げ
られて温和な温度条件にあり、改質ガスの過熱による一
酸化炭素の生成が抑えられる。 なお、図示実施例においては、反応管３は隔壁１３と同
心的な外筒１７と内筒１９の組み合わせにより構成した
が、多数の２重管をバーナの周囲に環状に配列して反応
管を構成することも可能である。
明する。なお、実施例を示す図において、第３図と同一
あるいは対応する部分には同一の符号を付けるものとす
る。 第１図及び第２図において、メタノール改質器１の円筒
状の炉体２の底部には、炉体１の底板１ａと管板１１と
の間に、後述するように改質ガスの通路となる改質ガス
出口室１２が形成されており、この改質ガス出口室１２
の一側には、改質ガス出口１２ａが設けられている。そ
して、管板１１の上部空間は、炉体１の天板１ｂから管
板１１の上方まで吊り下げて、炉体１の中心に設けられ
た円筒状の隔壁１３により、隔壁１３内の燃焼室１４と
、その外側の環状の加熱室１５とに区画されている。加
熱室１５の上部には、燃焼ガス出口１５ａが形成され、
また燃焼室の上部には、バーナ４が配置されている。 加熱室１５内には、隔壁１３を囲むように反応管３が設
置されている。反応管３は環状空間１６を持つ外筒１７
内に、同じ（環状空間１８を持つ内筒１９を組み合わせ
た２重円筒構造となっている。 ここで、外筒１７は、上端部を炉体ｌの天板１ｂから離
隔し、下端部を管板１１に結合して、隔壁１３と同心的
に設けられた円筒状の外管２０及び内管２１と、環状空
間１６の上端を閉塞する環状の端板２２とからなってい
る。また内筒１９は、上端部を上記端板２２から離隔し
、下端部を管板１１に結合して上記外管２０あるいは内
管２１と同心的に設けられた外管２３と内管２４とから
なっている。内管１９の環状空間１８は、管板１１に開
けられた環状窓２５を介して改質ガス出口室１２に通じ
ている。また加熱室１５は、外筒１７の端板２２と炉体
１の天板１ｂとの間に形成される燃焼ガスマニホルド２
６により燃焼ガス出口１５ａに通じている。 燃焼室１４の下部には、気化器９が配置されている。こ
の気化器９は、改質ガス出口室１２を貫通して上方に立
ち上がった後、らせん状に下降し、放射状に延びる原料
ガスマニホルド２７により外筒３の下端部に通じている
。 ２８は改質触媒で、外筒１７から内筒１９にわたって反
応管３内に充填されている。なお、管板１１の環状窓２
５には通気性の多孔板２９が取り付けられ、改質触媒２
８の脱落を防いでいる。 さて、以上のように構成されたメタノール改°質器１に
おいて、メタノールと水とからなる原料が気化器９にそ
の原料供給端９ａから供給されると、この原料はバーナ
４からの熱で気化器９内でガス化され、原料ガスマニホ
ルド２７を通って外筒１７の下端部から反応管３に流入
する。 一方、熱媒体としてのバーナ４の高温の燃焼ガスは、燃
焼室１４内を下降してその下端部で反転し、加熱室１５
内にその下部から流入する。この燃焼ガスは、反応管３
の内壁に沿って触媒層を加熱しながら上昇し、燃焼ガス
マニホルド２６を通って燃焼ガス出口１５ａから排出さ
れる。 反応管３に流入した原料ガスは、外筒１７内を上昇した
後その上端で反転し、内筒１９にその上端から流入する
。そして、内筒１９内を下降し下端から環状窓２７を通
して改質ガス出口室１２に流出する。この間、原料ガス
は改質触媒２８と接触しながら燃焼ガスにより加熱され
、上記（１）及び（２）の反応を行って、水素に冨んだ
改質ガスに改質される。 上述のように原料ガスが反応管３の外筒１７及び内筒１
９を流れる際、外筒１７の下部は高温の流入燃焼ガス及
び過熱された原料ガスにより加熱されるが、反応が進み
低温となった内筒１９の下部は温度が低くなる。そのた
め、温度の高い外筒１７から温度の低い内筒１９への熱
伝達が行われ、両者間で温度の均一化が図られる。 これにより、内筒１９の下部には改質反応に必要な熱が
適度に供給され、この部分での水素への改質が十分に行
われるとともに、外筒１７の下部では触媒の過度の温度
上昇が抑制され、触媒の熱的劣化が防止される。 また、改質反応の進んだ内筒１９の下部近傍では水素濃
度が高くなっている。したがって、この部分が過度に温
度上昇すると、上記（２）の逆方向のＣＯ変成逆反応に
より一酸化炭素が生成する。しかし、図示構成によれば
内筒１９は外筒１７により燃焼ガスとの直接接触を妨げ
られて温和な温度条件にあり、改質ガスの過熱による一
酸化炭素の生成が抑えられる。 なお、図示実施例においては、反応管３は隔壁１３と同
心的な外筒１７と内筒１９の組み合わせにより構成した
が、多数の２重管をバーナの周囲に環状に配列して反応
管を構成することも可能である。
この発明は、反応管を外筒と内筒とからなる２重円筒構
造とし、前記外筒の一端から流入した原料ガスその他端
で反転して前記内筒に一端から流入しその他端から改質
ガスとして流出するように構成するとともに、熱媒体は
前記反応管の原料ガス流入側から改質ガスの流出側に向
かって流れるようにしたので、高温の原料ガスの流入部
から比較的低温の反応ガスの流出部へ熱伝達を行わせる
ことにより、各部の温度を適正な温度に保ことが可能と
なり、改質触媒の熱劣化を防いで、メタノールの水素へ
の改質率を向上させ、さらに−酸化炭素の生成を抑えて
良質の改質ガスを得ることができる。
造とし、前記外筒の一端から流入した原料ガスその他端
で反転して前記内筒に一端から流入しその他端から改質
ガスとして流出するように構成するとともに、熱媒体は
前記反応管の原料ガス流入側から改質ガスの流出側に向
かって流れるようにしたので、高温の原料ガスの流入部
から比較的低温の反応ガスの流出部へ熱伝達を行わせる
ことにより、各部の温度を適正な温度に保ことが可能と
なり、改質触媒の熱劣化を防いで、メタノールの水素へ
の改質率を向上させ、さらに−酸化炭素の生成を抑えて
良質の改質ガスを得ることができる。
第１図はこの発明の実施例を示す縦断面図、第２図は第
１図の■−■線に沿う断面図、第３図は燃料電池発電シ
ステムの一般構成を示す系統図である。 １：メタノール改質器、２：炉体、３：反応管、４：バ
ーナ、５：燃料電池本体、１５：過熱室、１７：外筒、
１９：内筒。 第１図 第２図
１図の■−■線に沿う断面図、第３図は燃料電池発電シ
ステムの一般構成を示す系統図である。 １：メタノール改質器、２：炉体、３：反応管、４：バ
ーナ、５：燃料電池本体、１５：過熱室、１７：外筒、
１９：内筒。 第１図 第２図
Claims (1)
- １）炉体内に区画された加熱室内に改質触媒を充填した
反応管が配置され、前記加熱室を一方の側から他方の側
に向かって流れる高温の熱媒体により、前記反応管に導
かれたメタノールと水蒸気とからなる原料ガスを加熱し
て水素に富んだ改質ガスに改質するメタノール改質器に
おいて、反応管を外筒と内筒とからなる２重円筒構造と
し、前記外筒の一端から流入した原料ガスがその他端で
反転して前記内筒に一端から流入しその他端から改質ガ
スとして流出するように構成するとともに、熱媒体は前
記反応管の原料ガス流入側から改質ガスの流出側に向か
って流れるようにしたことを特徴とするメタノール改質
器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62314830A JPH0611641B2 (ja) | 1987-12-12 | 1987-12-12 | メタノール改質器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62314830A JPH0611641B2 (ja) | 1987-12-12 | 1987-12-12 | メタノール改質器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01157402A true JPH01157402A (ja) | 1989-06-20 |
| JPH0611641B2 JPH0611641B2 (ja) | 1994-02-16 |
Family
ID=18058110
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62314830A Expired - Lifetime JPH0611641B2 (ja) | 1987-12-12 | 1987-12-12 | メタノール改質器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0611641B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0283028A (ja) * | 1988-09-19 | 1990-03-23 | Kobe Steel Ltd | 炭化水素の改質装置 |
| FR2661902A1 (fr) * | 1990-05-09 | 1991-11-15 | Air Liquide | Procede et installation de production d'hydrogene a partir de methanol. |
| EP1324414A3 (en) * | 2001-12-25 | 2003-11-26 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Hydrogen generation system and fuel cell system having the same |
| WO2010027541A1 (en) * | 2008-09-05 | 2010-03-11 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Furnace and process for incinerating a decoke effluent in a twin-tube-plane furnace |
| CN116425116A (zh) * | 2023-05-30 | 2023-07-14 | 摩氢科技有限公司 | 一种小体积甲醇重整制氢反应装置 |
| CN116789079A (zh) * | 2023-05-30 | 2023-09-22 | 摩氢科技有限公司 | 一种小型化甲醇重整制氢反应装置 |
-
1987
- 1987-12-12 JP JP62314830A patent/JPH0611641B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0283028A (ja) * | 1988-09-19 | 1990-03-23 | Kobe Steel Ltd | 炭化水素の改質装置 |
| FR2661902A1 (fr) * | 1990-05-09 | 1991-11-15 | Air Liquide | Procede et installation de production d'hydrogene a partir de methanol. |
| EP1324414A3 (en) * | 2001-12-25 | 2003-11-26 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Hydrogen generation system and fuel cell system having the same |
| US7223296B2 (en) | 2001-12-25 | 2007-05-29 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Hydrogen generation system and fuel cell system having the same |
| WO2010027541A1 (en) * | 2008-09-05 | 2010-03-11 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Furnace and process for incinerating a decoke effluent in a twin-tube-plane furnace |
| US8002951B2 (en) | 2008-09-05 | 2011-08-23 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Furnace and process for incinerating a decoke effluent in a twin-tube-plane furnace |
| CN116425116A (zh) * | 2023-05-30 | 2023-07-14 | 摩氢科技有限公司 | 一种小体积甲醇重整制氢反应装置 |
| CN116789079A (zh) * | 2023-05-30 | 2023-09-22 | 摩氢科技有限公司 | 一种小型化甲醇重整制氢反应装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0611641B2 (ja) | 1994-02-16 |
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