JPH0116092B2 - - Google Patents
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- JPH0116092B2 JPH0116092B2 JP57034656A JP3465682A JPH0116092B2 JP H0116092 B2 JPH0116092 B2 JP H0116092B2 JP 57034656 A JP57034656 A JP 57034656A JP 3465682 A JP3465682 A JP 3465682A JP H0116092 B2 JPH0116092 B2 JP H0116092B2
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Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は順変換器と逆変換器の協調をとりなが
ら運転を行なう直流送電装置や周波数変換装置等
の電力変換装置の制御方法に係り、逆変換器等の
事故時に直流送電装置や周波数変換装置等に起こ
る擾乱を少なくする電力変換装置の制御方法に関
するものである。
ら運転を行なう直流送電装置や周波数変換装置等
の電力変換装置の制御方法に係り、逆変換器等の
事故時に直流送電装置や周波数変換装置等に起こ
る擾乱を少なくする電力変換装置の制御方法に関
するものである。
第１図は電力変換装置の一例としての直流２端
子送電系統図であつて、１０と１１は交流系統、
２０と２１は変圧器、３０と３１は変換器、４０
と４１は直流リアクトル、５０と５１は直流線路
をそれぞれ示している。
子送電系統図であつて、１０と１１は交流系統、
２０と２１は変圧器、３０と３１は変換器、４０
と４１は直流リアクトル、５０と５１は直流線路
をそれぞれ示している。
第１図で変換器３０は順変換を行ない、変換器
３１は逆変換を行う場合を考え、以後、変換器３
０は順変換器と呼び、変換器３１は逆変換器と呼
ぶことにする。
３１は逆変換を行う場合を考え、以後、変換器３
０は順変換器と呼び、変換器３１は逆変換器と呼
ぶことにする。
従来、順変換器３０は定電流制御により運転を
行い、直流線路５０の電流Idを決定し、逆変換器
３１は定電圧制御又は定余裕角制御により運転を
行い直流線路５０の直流電圧Vdを決定している。
第２図は上記の制御を行つている場合の制御特性
図であり、―１と―２は順変換器３０の制御
特性を示し、―１と―２は逆変換器３１の制
御特性を示している。第２図の制御特性を作りだ
す制御装置を説明するのが第３図である。第３図
中６０はスイツチ、７０と７１は加算器、８０は
定電流制御回路、８１は定電圧制御回路、８２は
定余裕角制御回路、９０は最小値選択回路をそれ
ぞれ示している。順変換器３０と逆変換器３１は
各々第３図の制御装置で制御されている。しかし
順変換器３０の制御装置ではスイツチ６０は開か
れており、逆変換器３１の制御装置ではスイツチ
６１は閉じられている。これにより、逆変換器３
１の制御装置では加算器７０により直流電流設定
値Idpが電流マージンΔIdpだけ減じられたことに
なり、定電流制御回路８０は第２図の―２の特
性を生じ、順変換器３０の定電流制御回路８０に
より生じる―２の特性とは電流マージンΔIdp
の差を持つことになる。順変換器３０の―１の
制御特性は順変換器の特性できまる制御角の最小
値で運転を行なう場合の特性である。定電圧制御
回路８１は加算器７１からの直流電流設定値Vdp
と直流電圧Vdの差によつて制御を行うが、順変
換器３０では、第１図の直流電圧Vdの向きを負
の値とみるため定電圧制御回路８１からの制御角
は定電圧制御回路８１で決まる最大値となつてい
る。一方、逆変換器３１では第１図の直流電圧
Vdの向きを正の値とみるため定電圧制御回路８
１から定電圧制御によつて決まる制御角となり、
第２図の―１の特性がつくられる。定余裕角制
御回路８２は、正常運転時に逆変換器３０が転流
失敗を起こさぬよう一定の余裕角γを確保させる
ための制御角を発生する回路であり、直流電流Id
と交流電圧Vacから で決定された制御角を算出している。Ｘは転流リ
アクタンスである。以上説明した定電流回路８０
と定電圧回路８１と定余裕角回路８２とから出力
される制御角のうち最小の制御角を最小値選択回
路９０で選択し制御角αとして、順変換器３０と
逆変換器３１とを運転する。これにより、順変換
器３０では第２図―１と―２の制御特性が得
られ、逆変換器３１では―１と―２の制御特
性が得られて、第１図の直流送電系統は第２図上
のＡ点で運転されることになる。なお第２図の逆
変換器３１の制御特性―１は、例えば、交流電
圧Vacが低い場合とか直流電流Idが大きい場合は
定電圧制御回路８１からの制御角よりも定余裕角
制御回路８２からの制御角の方が小さくなること
により、定余裕角制御回路からの制御角によつて
決定されることもある。
行い、直流線路５０の電流Idを決定し、逆変換器
３１は定電圧制御又は定余裕角制御により運転を
行い直流線路５０の直流電圧Vdを決定している。
第２図は上記の制御を行つている場合の制御特性
図であり、―１と―２は順変換器３０の制御
特性を示し、―１と―２は逆変換器３１の制
御特性を示している。第２図の制御特性を作りだ
す制御装置を説明するのが第３図である。第３図
中６０はスイツチ、７０と７１は加算器、８０は
定電流制御回路、８１は定電圧制御回路、８２は
定余裕角制御回路、９０は最小値選択回路をそれ
ぞれ示している。順変換器３０と逆変換器３１は
各々第３図の制御装置で制御されている。しかし
順変換器３０の制御装置ではスイツチ６０は開か
れており、逆変換器３１の制御装置ではスイツチ
６１は閉じられている。これにより、逆変換器３
１の制御装置では加算器７０により直流電流設定
値Idpが電流マージンΔIdpだけ減じられたことに
なり、定電流制御回路８０は第２図の―２の特
性を生じ、順変換器３０の定電流制御回路８０に
より生じる―２の特性とは電流マージンΔIdp
の差を持つことになる。順変換器３０の―１の
制御特性は順変換器の特性できまる制御角の最小
値で運転を行なう場合の特性である。定電圧制御
回路８１は加算器７１からの直流電流設定値Vdp
と直流電圧Vdの差によつて制御を行うが、順変
換器３０では、第１図の直流電圧Vdの向きを負
の値とみるため定電圧制御回路８１からの制御角
は定電圧制御回路８１で決まる最大値となつてい
る。一方、逆変換器３１では第１図の直流電圧
Vdの向きを正の値とみるため定電圧制御回路８
１から定電圧制御によつて決まる制御角となり、
第２図の―１の特性がつくられる。定余裕角制
御回路８２は、正常運転時に逆変換器３０が転流
失敗を起こさぬよう一定の余裕角γを確保させる
ための制御角を発生する回路であり、直流電流Id
と交流電圧Vacから で決定された制御角を算出している。Ｘは転流リ
アクタンスである。以上説明した定電流回路８０
と定電圧回路８１と定余裕角回路８２とから出力
される制御角のうち最小の制御角を最小値選択回
路９０で選択し制御角αとして、順変換器３０と
逆変換器３１とを運転する。これにより、順変換
器３０では第２図―１と―２の制御特性が得
られ、逆変換器３１では―１と―２の制御特
性が得られて、第１図の直流送電系統は第２図上
のＡ点で運転されることになる。なお第２図の逆
変換器３１の制御特性―１は、例えば、交流電
圧Vacが低い場合とか直流電流Idが大きい場合は
定電圧制御回路８１からの制御角よりも定余裕角
制御回路８２からの制御角の方が小さくなること
により、定余裕角制御回路からの制御角によつて
決定されることもある。
従来、第３図の制御装置で第１図の如き直流送
電系統を運転する場合、変換器３１が交流系統１
１の事故等により、交流電圧の３相のうち１相あ
るいは２相が電圧低下を起こして、電圧不平衡と
なると、変換器３１の制御装置の定余裕角制御回
路で決定される制御角では転流余裕角が不足する
状態となるため、逆変換器３１は転流失敗を起こ
す。すると逆変換器３１は直流短絡となるが、こ
の状態でも順変換器３０は定電流制御回路８０の
働きにより、第１図の直流送電系統の直流電流Id
を直流電流設定値Idpに保つように運転を行なう。
このため、逆変換器３１は電圧不平衡のため転流
余裕角が不足し転流失敗から正常な運転に復帰で
きず、転流失敗を継続し、ひいては、第１図の直
流２端子送電系統の運転を停止させねばならぬ事
態が発生する等の不具合があつた。
電系統を運転する場合、変換器３１が交流系統１
１の事故等により、交流電圧の３相のうち１相あ
るいは２相が電圧低下を起こして、電圧不平衡と
なると、変換器３１の制御装置の定余裕角制御回
路で決定される制御角では転流余裕角が不足する
状態となるため、逆変換器３１は転流失敗を起こ
す。すると逆変換器３１は直流短絡となるが、こ
の状態でも順変換器３０は定電流制御回路８０の
働きにより、第１図の直流送電系統の直流電流Id
を直流電流設定値Idpに保つように運転を行なう。
このため、逆変換器３１は電圧不平衡のため転流
余裕角が不足し転流失敗から正常な運転に復帰で
きず、転流失敗を継続し、ひいては、第１図の直
流２端子送電系統の運転を停止させねばならぬ事
態が発生する等の不具合があつた。
本発明は上記不具合を解決するためになされた
もので、逆変換運転をしている変換器の転流失敗
からの回復をはやめる電力変換装置の制御方法を
提供することを目的とする。
もので、逆変換運転をしている変換器の転流失敗
からの回復をはやめる電力変換装置の制御方法を
提供することを目的とする。
以下、本発明による電力変換装置の制御装置に
ついて第４図と第５図と第６図で説明する。第４
図と第５図と第６図では第１図と第２図と第３図
内の同じ機能をもつものには同じ記号を付してい
る。
ついて第４図と第５図と第６図で説明する。第４
図と第５図と第６図では第１図と第２図と第３図
内の同じ機能をもつものには同じ記号を付してい
る。
第４図中Vdp1は直流電圧設定値Vdpよりも低
い直流電圧の所定値であり、｜Vd｜は直流電圧
Vdの絶対値である。７２と７３は加算器である。
１００はレベル検出器であり、入力が負の値の場
合は零を出力するが、入力が正の値の場合は、入
力と同じ値を出力する。１０１は増巾器であり、
入力をＫ倍したものを出力する。Idp1は仮の直流
電流設定値である。
い直流電圧の所定値であり、｜Vd｜は直流電圧
Vdの絶対値である。７２と７３は加算器である。
１００はレベル検出器であり、入力が負の値の場
合は零を出力するが、入力が正の値の場合は、入
力と同じ値を出力する。１０１は増巾器であり、
入力をＫ倍したものを出力する。Idp1は仮の直流
電流設定値である。
本発明の電力変換装置の制御装置は、第３図の
直流電流設定値Idpのかわりに、第４図のIdp補正
回路からの出力である仮の直流電流設定値Idp1を
使うように構成するものである。
直流電流設定値Idpのかわりに、第４図のIdp補正
回路からの出力である仮の直流電流設定値Idp1を
使うように構成するものである。
次に作用について述べる。第４図のIdp補正回
路において、加算器７３は直流電圧の所定値
Vdp1から直流電圧の絶対値｜Vd｜を減じた
（Vdp1―｜Vd｜）を出力する。レベル検出器１
００は（Vdp1―｜Vd｜）が負の値の場合は零を
出力するが、正の値の場合は、（Vdp1―｜Vd｜）
を出力する。レベル検出器１００からの出力は増
巾器１０１によりＫ倍されてＫ（Vdp1―｜Vd｜）
となり、加算器７２に加えられる。加算器７２は
直流電流設定値Idpと増巾器１０１からの出力を
減算し、仮の直流電流設定値Idp1を出力する。
路において、加算器７３は直流電圧の所定値
Vdp1から直流電圧の絶対値｜Vd｜を減じた
（Vdp1―｜Vd｜）を出力する。レベル検出器１
００は（Vdp1―｜Vd｜）が負の値の場合は零を
出力するが、正の値の場合は、（Vdp1―｜Vd｜）
を出力する。レベル検出器１００からの出力は増
巾器１０１によりＫ倍されてＫ（Vdp1―｜Vd｜）
となり、加算器７２に加えられる。加算器７２は
直流電流設定値Idpと増巾器１０１からの出力を
減算し、仮の直流電流設定値Idp1を出力する。
本発明による電力変換装置の制御装置で第１図
の直流送電系統を運転した場合の制御特性を示す
のが第５図である。第５図中の―１と―２と
―３は順変換器３０の制御特性を示し、―１
と―２と―３は逆変換器３１の制御特性であ
る。第４図のIdp補正回路では直流電圧の絶対値
｜Vd｜が直流電圧の所定値Vdp1より大きいとき
には、レベル検出器１００からの出力が零である
ため仮の直流電流設定値dp1は直流電流設定値Idp
となつている。このため第５図の―１と―２
及び―１と―２はそれぞれ第３図の―１と
―２及び―１と―２と同じ特性となる。し
かし、直流電圧の絶対値｜Vd｜が直流電圧の所
定値Vdp1より小さくなると第４図のIdp補正回路
からの仮の直流電流設定値Idp1は Idp1＝Idp−Ｋ（Vdp−｜Vd｜） となるため、直流電圧Vdに応じて第３図の定電
流制御回路８０が直流電流Idを下げるように働
く。これによつて、順変換器３０は第５図の―
３の制御特性をもつようになり、逆変換器３１は
第５図の―３の制御特性をもつようになる。
の直流送電系統を運転した場合の制御特性を示す
のが第５図である。第５図中の―１と―２と
―３は順変換器３０の制御特性を示し、―１
と―２と―３は逆変換器３１の制御特性であ
る。第４図のIdp補正回路では直流電圧の絶対値
｜Vd｜が直流電圧の所定値Vdp1より大きいとき
には、レベル検出器１００からの出力が零である
ため仮の直流電流設定値dp1は直流電流設定値Idp
となつている。このため第５図の―１と―２
及び―１と―２はそれぞれ第３図の―１と
―２及び―１と―２と同じ特性となる。し
かし、直流電圧の絶対値｜Vd｜が直流電圧の所
定値Vdp1より小さくなると第４図のIdp補正回路
からの仮の直流電流設定値Idp1は Idp1＝Idp−Ｋ（Vdp−｜Vd｜） となるため、直流電圧Vdに応じて第３図の定電
流制御回路８０が直流電流Idを下げるように働
く。これによつて、順変換器３０は第５図の―
３の制御特性をもつようになり、逆変換器３１は
第５図の―３の制御特性をもつようになる。
第５図の制御特性で第１図の直流送電系統を運
用すると、逆変換器３１が転流失敗を起こし直流
電圧Vdが零になつても順変換器３０は、第５図
のId1の直流電流しか流さないため、逆変換器３
１は転流失敗から回復しやすくなる。
用すると、逆変換器３１が転流失敗を起こし直流
電圧Vdが零になつても順変換器３０は、第５図
のId1の直流電流しか流さないため、逆変換器３
１は転流失敗から回復しやすくなる。
次に本発明の他の実施例を説明する。
第６図は本発明の他の実施例を示す図である。
第４図と同じ機能のものには同じ記号を符した。
７０１は最大値選択回路である。Idp2は直流電流
の所定値であり、直流電流設定値Idpよりも小さ
い値である。最大値選択回路７０１は仮の直流電
流設定値Idp1と直流電流の所定値Idp2のうち最大
のものを選択しており、仮の直流電流設定値Idp1
が直流電流の所定値Idp2より小さくなつた場合、
直流電流の所定値が選択される構成となつてい
る。最大値選択回路７０１から出力Idp1を第３図
の直流電流設定値Idpとすることにより、第１図
の直流送電系統を運転すると、第７図の制御特性
が得られる。順変換器３０の制御特性は―１と
―２と―３と―４となり、逆変換器３１の
制御特性は―１と―２と―３と―４とな
る。第６図の実施例を用いて直流電流の所定値
Idp2を順変換器３０が電流断続を起こさない値に
設定することにより、逆変換器３１が転流失敗を
起こしても、順変換器３０は、電流断続を起こさ
ない直流電流の所定値Idp2を流すことができ、第
１図の直流送電系統に起こる擾乱を少なくでき
る。
第４図と同じ機能のものには同じ記号を符した。
７０１は最大値選択回路である。Idp2は直流電流
の所定値であり、直流電流設定値Idpよりも小さ
い値である。最大値選択回路７０１は仮の直流電
流設定値Idp1と直流電流の所定値Idp2のうち最大
のものを選択しており、仮の直流電流設定値Idp1
が直流電流の所定値Idp2より小さくなつた場合、
直流電流の所定値が選択される構成となつてい
る。最大値選択回路７０１から出力Idp1を第３図
の直流電流設定値Idpとすることにより、第１図
の直流送電系統を運転すると、第７図の制御特性
が得られる。順変換器３０の制御特性は―１と
―２と―３と―４となり、逆変換器３１の
制御特性は―１と―２と―３と―４とな
る。第６図の実施例を用いて直流電流の所定値
Idp2を順変換器３０が電流断続を起こさない値に
設定することにより、逆変換器３１が転流失敗を
起こしても、順変換器３０は、電流断続を起こさ
ない直流電流の所定値Idp2を流すことができ、第
１図の直流送電系統に起こる擾乱を少なくでき
る。
以上では電力変換装置の制御装置を電気回路で
構成して説明したが、本発明は電力変換装置の制
御装置をコンピユータで構成した場合にも適用で
きる。第８図は、本発明による第４図のIdp補正
回路と第２図の定電流制御回路８０とを含めて定
電流制御としてコンピユータで具現するためのフ
ローチヤートである。第８図では、直流電圧の絶
対値｜Vd｜が直流電圧の所定値Vdp1より小さい
場合は仮の直流電流設定値Idp1をIdp―Ｋ（Vdp＋
｜Vd｜）とするが、直流電圧の絶対値｜Vd｜が
直流電圧の所定値Vdp1より小さくない場合は仮
の直流電流設定値Idp1を直流電流設定値Idpと等
しいとして、仮の直流電流設定値Idp1と直流電流
Idとで定電流制御を行ない制御角を算定する様子
を示している。以上述べたように本発明による電
力変換装置の制御装置をコンピユータで構成する
ことも可能である。
構成して説明したが、本発明は電力変換装置の制
御装置をコンピユータで構成した場合にも適用で
きる。第８図は、本発明による第４図のIdp補正
回路と第２図の定電流制御回路８０とを含めて定
電流制御としてコンピユータで具現するためのフ
ローチヤートである。第８図では、直流電圧の絶
対値｜Vd｜が直流電圧の所定値Vdp1より小さい
場合は仮の直流電流設定値Idp1をIdp―Ｋ（Vdp＋
｜Vd｜）とするが、直流電圧の絶対値｜Vd｜が
直流電圧の所定値Vdp1より小さくない場合は仮
の直流電流設定値Idp1を直流電流設定値Idpと等
しいとして、仮の直流電流設定値Idp1と直流電流
Idとで定電流制御を行ない制御角を算定する様子
を示している。以上述べたように本発明による電
力変換装置の制御装置をコンピユータで構成する
ことも可能である。
また、これまで第１図の直流２端子送電系につ
いて説明を行つてきたが、本発明を多端子直流送
電に適用することによりより大きな効果が期待で
きる。
いて説明を行つてきたが、本発明を多端子直流送
電に適用することによりより大きな効果が期待で
きる。
本発明は、順変換器の制御装置として適用する
ことにより、より良い効果を得ることができるも
のであるが以上の説明から分かる通り逆変換器の
制御装置として使用することもできる。
ことにより、より良い効果を得ることができるも
のであるが以上の説明から分かる通り逆変換器の
制御装置として使用することもできる。
以上の説明により、本発明には以下の如き効果
がある。
がある。
(1) 直流送電等の電力変換装置の制御装置におい
て、直流電圧が直流電圧の所定値以下となつた
場合、該直流電圧の所定値と直流電圧の差に応
じて直流電流設定値を減じた仮の直流電流設定
値で定電流制御を行わせるようにしたことによ
り、転流失敗が起こつても、電流失敗からの回
復を早める効果がある。
て、直流電圧が直流電圧の所定値以下となつた
場合、該直流電圧の所定値と直流電圧の差に応
じて直流電流設定値を減じた仮の直流電流設定
値で定電流制御を行わせるようにしたことによ
り、転流失敗が起こつても、電流失敗からの回
復を早める効果がある。
(2) 直流送電等の電力変換装置の制御装置におい
て、直流電圧が直流電圧の所定値以下となつた
場合、該直流電圧の所定値と直流電圧の差に応
じて直流電流設定値を減じた仮の直流電流設定
値で定電流制御を行わせるとともに、仮の直流
電流設定値が順変換器が直流電流の断続を起こ
さない直流電流の所定値以下になつた場合に
は、直流電流の所定値で定電流制御を行わせる
ようにしたことにより、逆変換器が転流失敗を
起こしても電力変換装置の擾乱を少なくできる
効果がある。
て、直流電圧が直流電圧の所定値以下となつた
場合、該直流電圧の所定値と直流電圧の差に応
じて直流電流設定値を減じた仮の直流電流設定
値で定電流制御を行わせるとともに、仮の直流
電流設定値が順変換器が直流電流の断続を起こ
さない直流電流の所定値以下になつた場合に
は、直流電流の所定値で定電流制御を行わせる
ようにしたことにより、逆変換器が転流失敗を
起こしても電力変換装置の擾乱を少なくできる
効果がある。
第１図は直流２端子の送電系統図、第２図は第
１図の従来の制御特性図、第３図は従来の電力変
換装置の制御装置の構成図、第４図は本発明の補
正回路図、第５図は本発明による電力変換装置の
制御特性図、第６図は本発明の補正回路の他の実
施例を示す図、第７図は第６図の補正回路を用い
た場合の制御特性図、第８図はコンピユータを用
いて本発明を具現するためフローチヤートを示す
図である。 １０，１１…交流系統、２０，２１…変圧器、
３０，３１…変換器、４０，４１…直流リアクト
ル、５０，５１…直流線路、６０…スイツチ、７
０，７１，７２，７３…加算器、８０…定電流制
御回路、８０…定電圧制御回路、８２…定余裕角
制御回路、９０…最小値選択回路、１００…レベ
ル検出器、１０１…増巾器。
１図の従来の制御特性図、第３図は従来の電力変
換装置の制御装置の構成図、第４図は本発明の補
正回路図、第５図は本発明による電力変換装置の
制御特性図、第６図は本発明の補正回路の他の実
施例を示す図、第７図は第６図の補正回路を用い
た場合の制御特性図、第８図はコンピユータを用
いて本発明を具現するためフローチヤートを示す
図である。 １０，１１…交流系統、２０，２１…変圧器、
３０，３１…変換器、４０，４１…直流リアクト
ル、５０，５１…直流線路、６０…スイツチ、７
０，７１，７２，７３…加算器、８０…定電流制
御回路、８０…定電圧制御回路、８２…定余裕角
制御回路、９０…最小値選択回路、１００…レベ
ル検出器、１０１…増巾器。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 順変換器と逆変換器の協調をとりながら運転
を行う直流送電装置や周波数変換装置等の電力変
換装置において、定電流制御を直流電圧が所定値
以上では直流電流設定値で制御を行い、直流電圧
が該所定値以下になつた場合には該所定値と直流
電圧の差に応じて該直流電流設定値を減じた仮の
直流電流設定値で定電流制御を行わせることを特
徴とする電力変換装置の制御方法。 ２ 順変換器と逆変換器の協調をとりながら運転
を行う直流送電装置や周波数変換装置等の電力変
換装置において、定電流制御を直流電圧が所定値
以上では直流電流設定値で制御を行い、直流電圧
が該所定値以下になつた場合には該所定値と直流
電圧の差に応じて該直流電流設定値を減じた仮の
直流電流設定値で定電流制御を行わせるとともに
該仮の直流電流設定値が直流電流の所定値以下に
なつた場合には、該直流電流の所定値を仮の直流
電流設定値として定電流制御を行わせることを特
徴とする電力変換装置の制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57034656A JPS58154326A (ja) | 1982-03-05 | 1982-03-05 | 電力変換装置の制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57034656A JPS58154326A (ja) | 1982-03-05 | 1982-03-05 | 電力変換装置の制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58154326A JPS58154326A (ja) | 1983-09-13 |
| JPH0116092B2 true JPH0116092B2 (ja) | 1989-03-22 |
Family
ID=12420480
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57034656A Granted JPS58154326A (ja) | 1982-03-05 | 1982-03-05 | 電力変換装置の制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58154326A (ja) |
-
1982
- 1982-03-05 JP JP57034656A patent/JPS58154326A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58154326A (ja) | 1983-09-13 |
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