JPH0116287B2 - - Google Patents
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- JPH0116287B2 JPH0116287B2 JP58132869A JP13286983A JPH0116287B2 JP H0116287 B2 JPH0116287 B2 JP H0116287B2 JP 58132869 A JP58132869 A JP 58132869A JP 13286983 A JP13286983 A JP 13286983A JP H0116287 B2 JPH0116287 B2 JP H0116287B2
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- temperature
- yield point
- temperature range
- annealing
- cooling
- Prior art date
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
本発明は、フエライト系ステンレス冷間圧延鋼
帯板の焼鈍方法に関し、特に本発明は、フエライ
ト系ステンレス冷間圧延鋼帯板に単に熱処理のみ
を施すことにより降伏点が低く、降伏伸びが実質
的に消去され、耐銹性に優れるフエライト系ステ
ンレス冷間圧延鋼帯板の焼鈍方法に関するもので
ある。 SUS430，SUS434等のフエライト系ステンレ
ス鋼は通常の焼鈍酸洗のままでは２〜４％の降伏
伸びを有するため、曲げ、絞り等の成形加工時に
腰折れあるいはストレツチヤーストレイン等の欠
陥が生じて著しく外観が損なわれる。 よつて通常のフエライト系ステンレス鋼あるい
はその改良鋼種については、降伏伸びを消去する
ことを目的として調質圧延が施されている。この
調質圧延は板厚１mm以下の鋼帯板のものには数パ
スが施される場合があるため、 (a) 帯板の降伏点が上昇し延性が低下するため加
工性が劣化する。 (b) 圧延パス毎に表面疵が増すことがあり、表面
外観が損なわれる。 (c) 生産性が阻害される。 等品質および経済面で大きな問題があつた。 ところで、調質圧延を施さずに、熱処理のみに
より降伏伸びを消去する方法としてAC1変態点以
上に加熱する方法が、第88，89回西山記念技術講
座「ストリツプの連続焼鈍技術の進歩」の第45〜
73頁に記載の「連続焼鈍の金属学」により知られ
ている。 上記従来方法によれば、焼鈍温度と降伏点およ
び降伏伸びとの関係を示す第１図により判るよう
に、フエライト系ステンレス冷間圧延鋼帯板を焼
鈍するため加熱すると、降伏点は降下して極小値
を示す温度（以下この温度をT1と称す）に至り、
その後再び降伏点は上昇して極大値を示す温度
（以下この温度をT2と称す）に至りこのT2を超え
て昇温されると降伏点が降下して最小値を示す温
度（以下この温度をT3と称す）に至り、その後
降伏値は上昇する。すなわちT2以上の温度にな
ると降伏点ならびに降伏伸びは低下し、T3の温
度において降伏点は最小値を示す。一方降伏伸び
はT3以上の温度においては零になる。従つてT3
の温度において焼鈍すると降伏点が低くかつ降伏
伸びがないという優れた特性を有する鋼帯板を得
られることが知られている。 しかし上記焼鈍方法によれば、降伏点最小の温
度がT3の一点であり、通常の工業的焼鈍炉では
制御なし得ないのみでなく、T2温度以上に焼鈍
すると、焼鈍後の冷却過程において粒界に炭化物
が析出して前記析出炭化物の周囲にCr欠乏層が
生成されて、粒界腐食感受性が高まつて耐銹性が
著しく劣化する。従つて従来方法によれば、焼鈍
温度としてはT1以上T2以下の温度が採用されて
おり必然的発生する降伏伸びは次の調質圧延で消
去せざるを得ない。 また特公昭57―58416号記載の発明によれば、
含クロムフエライト系ステンレス鋼冷延薄板を製
造する際に、熱延鋼帯を850〜1000℃の範囲の温
度で熱処理したのち引続き冷却する過程におい
て、700℃に至る冷却速度を200℃／hr以下に抑制
する冷却制御を加え、上記熱処理により鋼中でい
つたん生じたCr欠乏領域にその周辺の地からの
Cr拡散で該領域を補填すること、を特徴とする
含クロムフエライト系ステンレス鋼冷延薄板のゴ
ールドダスト防止方法が知られており、また、前
記熱延鋼帯を850〜1000℃の範囲の温度で熱処理
したのち引続き冷却する過程において、650〜750
℃の温度域に至る間、200℃／hrを越える冷却速
度の下に、該温度域内の700℃以上の温度で少く
とも15分間、より低い温度ではより長時間、下限
温度では60分間以上に至る間にわたり保持する冷
却制御を加え、上記熱処理により鋼中でいつたん
生じたCr欠乏領域にその周辺の地からのCr拡散
で該領域を補填することを特徴とする含クロムフ
エライト系ステンレス鋼冷延薄板のゴールドダス
ト防止方法が知られている。 しかしながら、上記公報記載の発明によれば、
熱延鋼帯を焼鈍する際の焼鈍条件に関するもので
あると共、その発明は、焼鈍処理以降の工程にお
いて発生する表面欠陥すなわちゴールドダストを
防止することを目的とするものである。 これに対して本発明は、冷圧鋼帯板の焼鈍方法
に関するもので、その目的は降伏点を低下させ、
かつ降伏伸びを消去することにあり、前記公報記
載の発明は被処理材が熱延鋼帯である点および表
面欠陥防止を目的とする点において、本発明とは
別異の発明である。 本発明は、上記第88，89回西山記念技術講座に
記載の方法の有する欠点を除去、改善した焼鈍方
法を提供することを目的とし、特許請求の範囲記
載の方法を提供することによつて前記目的を達成
することができる。すなわち本発明は、フエライ
ト系ステンレス鋼の熱間圧延鋼帯板を冷間圧延し
てなる帯板を800〜950℃の温度範囲内に加熱した
後、引続き冷却する過程において前記温度範囲内
より650〜750℃の温度範囲内に急冷し、次に該温
度範囲内に20秒〜５分間保持した後常温まで空冷
することを特徴とする降伏点が低く、降伏伸びが
0.5％以下であり、かつ耐銹性に優れるフエライ
ト系ステンレス冷間圧延鋼帯板の焼鈍方法を第１
発明とし、フエライト系ステンレス鋼の熱間圧延
鋼帯板を冷間圧延してなる帯板を800〜950℃の温
度範囲内に加熱した後、引続き冷却する過程にお
いて650〜750℃の温度範囲内を20〜200℃／min
の冷却速度で冷却した後、常温まで空冷すること
を特徴とする降伏点が低く、降伏伸びが0.5％以
下であり、かつ耐銹性に優れるフエライト系ステ
ンレス冷間圧延鋼帯板の焼鈍方法を第２発明とす
るものである。 次に本発明を詳細に説明する。 フエライト系ステンレス冷間圧延鋼帯板の降伏
点を低下させかつ降伏伸びを生成させないため
に、前記帯板をT3に加熱することは実験室的に
は前述のように可能であるが、上記T3の温度に
制御することは工業的に不可能であるばかりでな
く、粒界腐食感受性が高まるため耐銹性が著しく
劣化することが従来知られていた。 本発明者等は、前記帯板の耐銹性を劣化させず
に降伏点が低く、かつ降伏伸びのない焼鈍方法に
ついて種々検討した結果、冷間圧延鋼帯板の熱処
理によつて粒界炭化物を析出させることにより降
伏点を低下させると共に、Cr欠乏層中にCrを補
充することより耐粒界腐食感受性を劣化させるよ
うな焼鈍法を知見して本発明を完成した。 (1) 従来方法を検討したところ、冷間圧延鋼帯板
をT2以上に加熱した後、空冷程度の冷却を施
すと粒界炭化物が析出する結果、降伏点は低下
し降伏伸びは消失する。しかしかかる処理によ
つて粒界にCr欠乏層が生成するので、粒界腐
食感受性が高まり、耐銹性が劣化することを本
発明者等は知見した。 (2) よつて第１図に示すT2以上に加熱した後、
冷却過程において650〜750℃に所定時間保持ま
たは所定の冷却速度で冷却した場合には粒界炭
化物は析出したままでCr欠乏層は消失する結
果、降伏点は低く、降伏伸びが0.5％以下とな
り、かつ粒界腐食感受性を抑えて耐銹性が向上
することを知見した。 (3) 一方、上記650〜750℃における保持時間が５
分以上あるいは650〜750℃の間の冷却速度が20
℃／min以下になると粒界炭化物が消失し、こ
の結果降伏点が上昇し、降伏伸びが再現する。 (4) 従来方法によれば、第１図に示すようにT2
以上の温度においては降伏点が低下し始め、
T3温度において最小となる。一方本発明によ
れば、冷却条件が制御されるため第２図に示す
ようにT2〜T3の広い温度範囲で降伏点が最小
となる。換言すれば、従来方法では降伏点最小
の温度はT3の一点であつたが、本発明ではT2
〜T3の温度域に拡がつたため通常の工業的焼
鈍炉でも制御が可能になつた。 以上述べた(1)〜(4)のそれぞれの処理手段に基い
て冷却する場合の冷却時間と温度との関係を第３
図に示す。同図においては降伏点が低く、降伏
伸びは0.5％以下であつて粒界腐食が発生する領
域であり、は降伏点が低く降伏伸びが0.5％以
下であつて粒界腐食が発生しない領域であり、ま
たは、降伏点が高く降伏伸びは0.5％を越えて、
粒界腐食が発生しない領域である。同図におい
て、イで示す冷却過程、すなわちT2〜T3の温度
範囲内から650〜750℃の温度範囲内まで急冷し、
次に同温度に20秒〜５分間保持した後常温まで放
冷した帯板、あるいはロで示す冷却過程、すなわ
ちT3〜T2の温度範囲内から20〜200℃／minの冷
却速度で650〜750℃の温度範囲内まで冷却し引続
いて常温まで放冷した帯板にあつては、それぞれ
領域（斜線を施した領域）を通過するので降伏
点が低く、降伏伸びは0.5％以下であり、粒界腐
食は発生しないという新規な知見を得た。 次に本発明において帯板の焼鈍条件を限定する
理由を説明する。 １ 加熱温度 第１図に示すT2〜T3の温度範囲内に冷間圧延
後の帯板を加熱する必要があるが、800℃未満で
はT2に達せず、一方950℃を超えるとT3を超えて
オーステナイト変態を生起し、冷却後マルテンサ
イトが生成して硬度の上昇と共に延性の劣化を招
くので、加熱温度は800〜950℃の範囲内にする必
要がある。 ２ 冷却過程 (1) 保持温度 本発明によればT2〜T3の温度範囲内に加熱し
た後、650〜750℃の温度範囲内に保持してCr欠
乏層へのCr補充を行なう必要がある。保持温度
が650℃より低いと粒界炭化物が析出すると共に
Cr欠乏層が生成して耐銹性が劣化し、一方保持
温度が750℃より高いと粒界炭化物が生成されな
いため降伏点は上昇し、降伏伸びは消去されない
ので保持温度は650〜750℃の範囲内にする必要が
ある。 (2) 保持時間 本発明によれば、650〜750℃の温度範囲内に保
持するには第３図について説明した如く次の(イ)，
(ロ)の２つの態様がある。 (イ) 20秒〜５分間保持することによりCr欠乏層
へのCr補充がなされる。上記保持時間が20秒
より短いと上記Cr補充が充分にはなされず、
一方５分り長く保持すると粒界炭化物が消失し
て降伏点が上昇し、降伏伸びが生起するので、
保持時間は20秒〜５分間の範囲内にする必要が
ある。 (ロ) 上記650〜750℃の間を20〜200℃／minの冷
却速度の範囲で冷却しても(イ)の場合と同様の効
果を得ることができる。 次に本発明を実施例について説明する。 実施例 第１表に示す成分組成のSUS430鋼を通常の方
法により溶製して、熱間圧延、箱焼鈍および冷間
圧延を施して0.5mm厚とした後、第２表に示す条
件で焼鈍し、JIS―Ｚ―2241に定める常温の引張
試験を実施し、併せてJIS―Ｇ―0575に定める硫
酸―硫酸銅腐食試験により粒界腐食感受性の評価
を行なつた。
帯板の焼鈍方法に関し、特に本発明は、フエライ
ト系ステンレス冷間圧延鋼帯板に単に熱処理のみ
を施すことにより降伏点が低く、降伏伸びが実質
的に消去され、耐銹性に優れるフエライト系ステ
ンレス冷間圧延鋼帯板の焼鈍方法に関するもので
ある。 SUS430，SUS434等のフエライト系ステンレ
ス鋼は通常の焼鈍酸洗のままでは２〜４％の降伏
伸びを有するため、曲げ、絞り等の成形加工時に
腰折れあるいはストレツチヤーストレイン等の欠
陥が生じて著しく外観が損なわれる。 よつて通常のフエライト系ステンレス鋼あるい
はその改良鋼種については、降伏伸びを消去する
ことを目的として調質圧延が施されている。この
調質圧延は板厚１mm以下の鋼帯板のものには数パ
スが施される場合があるため、 (a) 帯板の降伏点が上昇し延性が低下するため加
工性が劣化する。 (b) 圧延パス毎に表面疵が増すことがあり、表面
外観が損なわれる。 (c) 生産性が阻害される。 等品質および経済面で大きな問題があつた。 ところで、調質圧延を施さずに、熱処理のみに
より降伏伸びを消去する方法としてAC1変態点以
上に加熱する方法が、第88，89回西山記念技術講
座「ストリツプの連続焼鈍技術の進歩」の第45〜
73頁に記載の「連続焼鈍の金属学」により知られ
ている。 上記従来方法によれば、焼鈍温度と降伏点およ
び降伏伸びとの関係を示す第１図により判るよう
に、フエライト系ステンレス冷間圧延鋼帯板を焼
鈍するため加熱すると、降伏点は降下して極小値
を示す温度（以下この温度をT1と称す）に至り、
その後再び降伏点は上昇して極大値を示す温度
（以下この温度をT2と称す）に至りこのT2を超え
て昇温されると降伏点が降下して最小値を示す温
度（以下この温度をT3と称す）に至り、その後
降伏値は上昇する。すなわちT2以上の温度にな
ると降伏点ならびに降伏伸びは低下し、T3の温
度において降伏点は最小値を示す。一方降伏伸び
はT3以上の温度においては零になる。従つてT3
の温度において焼鈍すると降伏点が低くかつ降伏
伸びがないという優れた特性を有する鋼帯板を得
られることが知られている。 しかし上記焼鈍方法によれば、降伏点最小の温
度がT3の一点であり、通常の工業的焼鈍炉では
制御なし得ないのみでなく、T2温度以上に焼鈍
すると、焼鈍後の冷却過程において粒界に炭化物
が析出して前記析出炭化物の周囲にCr欠乏層が
生成されて、粒界腐食感受性が高まつて耐銹性が
著しく劣化する。従つて従来方法によれば、焼鈍
温度としてはT1以上T2以下の温度が採用されて
おり必然的発生する降伏伸びは次の調質圧延で消
去せざるを得ない。 また特公昭57―58416号記載の発明によれば、
含クロムフエライト系ステンレス鋼冷延薄板を製
造する際に、熱延鋼帯を850〜1000℃の範囲の温
度で熱処理したのち引続き冷却する過程におい
て、700℃に至る冷却速度を200℃／hr以下に抑制
する冷却制御を加え、上記熱処理により鋼中でい
つたん生じたCr欠乏領域にその周辺の地からの
Cr拡散で該領域を補填すること、を特徴とする
含クロムフエライト系ステンレス鋼冷延薄板のゴ
ールドダスト防止方法が知られており、また、前
記熱延鋼帯を850〜1000℃の範囲の温度で熱処理
したのち引続き冷却する過程において、650〜750
℃の温度域に至る間、200℃／hrを越える冷却速
度の下に、該温度域内の700℃以上の温度で少く
とも15分間、より低い温度ではより長時間、下限
温度では60分間以上に至る間にわたり保持する冷
却制御を加え、上記熱処理により鋼中でいつたん
生じたCr欠乏領域にその周辺の地からのCr拡散
で該領域を補填することを特徴とする含クロムフ
エライト系ステンレス鋼冷延薄板のゴールドダス
ト防止方法が知られている。 しかしながら、上記公報記載の発明によれば、
熱延鋼帯を焼鈍する際の焼鈍条件に関するもので
あると共、その発明は、焼鈍処理以降の工程にお
いて発生する表面欠陥すなわちゴールドダストを
防止することを目的とするものである。 これに対して本発明は、冷圧鋼帯板の焼鈍方法
に関するもので、その目的は降伏点を低下させ、
かつ降伏伸びを消去することにあり、前記公報記
載の発明は被処理材が熱延鋼帯である点および表
面欠陥防止を目的とする点において、本発明とは
別異の発明である。 本発明は、上記第88，89回西山記念技術講座に
記載の方法の有する欠点を除去、改善した焼鈍方
法を提供することを目的とし、特許請求の範囲記
載の方法を提供することによつて前記目的を達成
することができる。すなわち本発明は、フエライ
ト系ステンレス鋼の熱間圧延鋼帯板を冷間圧延し
てなる帯板を800〜950℃の温度範囲内に加熱した
後、引続き冷却する過程において前記温度範囲内
より650〜750℃の温度範囲内に急冷し、次に該温
度範囲内に20秒〜５分間保持した後常温まで空冷
することを特徴とする降伏点が低く、降伏伸びが
0.5％以下であり、かつ耐銹性に優れるフエライ
ト系ステンレス冷間圧延鋼帯板の焼鈍方法を第１
発明とし、フエライト系ステンレス鋼の熱間圧延
鋼帯板を冷間圧延してなる帯板を800〜950℃の温
度範囲内に加熱した後、引続き冷却する過程にお
いて650〜750℃の温度範囲内を20〜200℃／min
の冷却速度で冷却した後、常温まで空冷すること
を特徴とする降伏点が低く、降伏伸びが0.5％以
下であり、かつ耐銹性に優れるフエライト系ステ
ンレス冷間圧延鋼帯板の焼鈍方法を第２発明とす
るものである。 次に本発明を詳細に説明する。 フエライト系ステンレス冷間圧延鋼帯板の降伏
点を低下させかつ降伏伸びを生成させないため
に、前記帯板をT3に加熱することは実験室的に
は前述のように可能であるが、上記T3の温度に
制御することは工業的に不可能であるばかりでな
く、粒界腐食感受性が高まるため耐銹性が著しく
劣化することが従来知られていた。 本発明者等は、前記帯板の耐銹性を劣化させず
に降伏点が低く、かつ降伏伸びのない焼鈍方法に
ついて種々検討した結果、冷間圧延鋼帯板の熱処
理によつて粒界炭化物を析出させることにより降
伏点を低下させると共に、Cr欠乏層中にCrを補
充することより耐粒界腐食感受性を劣化させるよ
うな焼鈍法を知見して本発明を完成した。 (1) 従来方法を検討したところ、冷間圧延鋼帯板
をT2以上に加熱した後、空冷程度の冷却を施
すと粒界炭化物が析出する結果、降伏点は低下
し降伏伸びは消失する。しかしかかる処理によ
つて粒界にCr欠乏層が生成するので、粒界腐
食感受性が高まり、耐銹性が劣化することを本
発明者等は知見した。 (2) よつて第１図に示すT2以上に加熱した後、
冷却過程において650〜750℃に所定時間保持ま
たは所定の冷却速度で冷却した場合には粒界炭
化物は析出したままでCr欠乏層は消失する結
果、降伏点は低く、降伏伸びが0.5％以下とな
り、かつ粒界腐食感受性を抑えて耐銹性が向上
することを知見した。 (3) 一方、上記650〜750℃における保持時間が５
分以上あるいは650〜750℃の間の冷却速度が20
℃／min以下になると粒界炭化物が消失し、こ
の結果降伏点が上昇し、降伏伸びが再現する。 (4) 従来方法によれば、第１図に示すようにT2
以上の温度においては降伏点が低下し始め、
T3温度において最小となる。一方本発明によ
れば、冷却条件が制御されるため第２図に示す
ようにT2〜T3の広い温度範囲で降伏点が最小
となる。換言すれば、従来方法では降伏点最小
の温度はT3の一点であつたが、本発明ではT2
〜T3の温度域に拡がつたため通常の工業的焼
鈍炉でも制御が可能になつた。 以上述べた(1)〜(4)のそれぞれの処理手段に基い
て冷却する場合の冷却時間と温度との関係を第３
図に示す。同図においては降伏点が低く、降伏
伸びは0.5％以下であつて粒界腐食が発生する領
域であり、は降伏点が低く降伏伸びが0.5％以
下であつて粒界腐食が発生しない領域であり、ま
たは、降伏点が高く降伏伸びは0.5％を越えて、
粒界腐食が発生しない領域である。同図におい
て、イで示す冷却過程、すなわちT2〜T3の温度
範囲内から650〜750℃の温度範囲内まで急冷し、
次に同温度に20秒〜５分間保持した後常温まで放
冷した帯板、あるいはロで示す冷却過程、すなわ
ちT3〜T2の温度範囲内から20〜200℃／minの冷
却速度で650〜750℃の温度範囲内まで冷却し引続
いて常温まで放冷した帯板にあつては、それぞれ
領域（斜線を施した領域）を通過するので降伏
点が低く、降伏伸びは0.5％以下であり、粒界腐
食は発生しないという新規な知見を得た。 次に本発明において帯板の焼鈍条件を限定する
理由を説明する。 １ 加熱温度 第１図に示すT2〜T3の温度範囲内に冷間圧延
後の帯板を加熱する必要があるが、800℃未満で
はT2に達せず、一方950℃を超えるとT3を超えて
オーステナイト変態を生起し、冷却後マルテンサ
イトが生成して硬度の上昇と共に延性の劣化を招
くので、加熱温度は800〜950℃の範囲内にする必
要がある。 ２ 冷却過程 (1) 保持温度 本発明によればT2〜T3の温度範囲内に加熱し
た後、650〜750℃の温度範囲内に保持してCr欠
乏層へのCr補充を行なう必要がある。保持温度
が650℃より低いと粒界炭化物が析出すると共に
Cr欠乏層が生成して耐銹性が劣化し、一方保持
温度が750℃より高いと粒界炭化物が生成されな
いため降伏点は上昇し、降伏伸びは消去されない
ので保持温度は650〜750℃の範囲内にする必要が
ある。 (2) 保持時間 本発明によれば、650〜750℃の温度範囲内に保
持するには第３図について説明した如く次の(イ)，
(ロ)の２つの態様がある。 (イ) 20秒〜５分間保持することによりCr欠乏層
へのCr補充がなされる。上記保持時間が20秒
より短いと上記Cr補充が充分にはなされず、
一方５分り長く保持すると粒界炭化物が消失し
て降伏点が上昇し、降伏伸びが生起するので、
保持時間は20秒〜５分間の範囲内にする必要が
ある。 (ロ) 上記650〜750℃の間を20〜200℃／minの冷
却速度の範囲で冷却しても(イ)の場合と同様の効
果を得ることができる。 次に本発明を実施例について説明する。 実施例 第１表に示す成分組成のSUS430鋼を通常の方
法により溶製して、熱間圧延、箱焼鈍および冷間
圧延を施して0.5mm厚とした後、第２表に示す条
件で焼鈍し、JIS―Ｚ―2241に定める常温の引張
試験を実施し、併せてJIS―Ｇ―0575に定める硫
酸―硫酸銅腐食試験により粒界腐食感受性の評価
を行なつた。
【表】
【表】
第３表に各種焼鈍条件で焼鈍した後の試験結果
を示す。
を示す。
【表】
【表】
本発明方法（焼鈍条件No.１〜４）で焼鈍を施し
た材料はいずれも降伏点が低く、降伏伸びが0.5
％未満と低く、従つてストレツチヤーストレイン
が発生せず、しかも粒界腐食感受性がなく、本発
明の目的を達成することができる。 一方、本発明に対し加熱温度が低いNo.６、また
は加熱温度は本発明の焼鈍条件内に入つていても
650〜750℃の温度範囲における保持時間が長過ぎ
るNo.８は降伏点が30Kg／mm2以上に上昇し、降伏伸
びが0.5％を超えるため引張試験中にストレツチ
ヤーストレインの発生が認められる。また加熱後
の冷却速度が遅過ぎるNo.11の場合もNo.８と同じ結
果を示す。 他方、加熱後の冷却速度が本発明方法によるよ
り速すぎるNo.12か、または650〜750℃の間におけ
る保持時間が短かすぎるNo.７の場合には降伏点は
低いが粒界腐食感受性が高くなり、耐銹性の点か
らして好ましくない。 また加熱温度が高過ぎるNo.10の場合には、降伏
伸びは消失するがマルテンサイトを多量に生成す
るため降伏点が上昇し、破断伸びが減少するので
通常の成形加工が困難になる。 以上述べたように、本発明によればフエライト
系ステンレス冷延鋼帯板の焼鈍条件において、加
熱温度と同時に冷却条件を制御することにより、
従来生産することのできなかつた降伏点が低く、
降伏伸びを消去し、従つて焼鈍後でもストレツチ
ヤーストレインが発生せず、かつ粒界腐食感受性
のない材料を工業的に生産することができる。
た材料はいずれも降伏点が低く、降伏伸びが0.5
％未満と低く、従つてストレツチヤーストレイン
が発生せず、しかも粒界腐食感受性がなく、本発
明の目的を達成することができる。 一方、本発明に対し加熱温度が低いNo.６、また
は加熱温度は本発明の焼鈍条件内に入つていても
650〜750℃の温度範囲における保持時間が長過ぎ
るNo.８は降伏点が30Kg／mm2以上に上昇し、降伏伸
びが0.5％を超えるため引張試験中にストレツチ
ヤーストレインの発生が認められる。また加熱後
の冷却速度が遅過ぎるNo.11の場合もNo.８と同じ結
果を示す。 他方、加熱後の冷却速度が本発明方法によるよ
り速すぎるNo.12か、または650〜750℃の間におけ
る保持時間が短かすぎるNo.７の場合には降伏点は
低いが粒界腐食感受性が高くなり、耐銹性の点か
らして好ましくない。 また加熱温度が高過ぎるNo.10の場合には、降伏
伸びは消失するがマルテンサイトを多量に生成す
るため降伏点が上昇し、破断伸びが減少するので
通常の成形加工が困難になる。 以上述べたように、本発明によればフエライト
系ステンレス冷延鋼帯板の焼鈍条件において、加
熱温度と同時に冷却条件を制御することにより、
従来生産することのできなかつた降伏点が低く、
降伏伸びを消去し、従つて焼鈍後でもストレツチ
ヤーストレインが発生せず、かつ粒界腐食感受性
のない材料を工業的に生産することができる。
第１図は従来方法における降伏点および降伏伸
びと焼鈍温度との関係を示す図、第２図は本発明
方法における降伏点および降伏伸びと焼鈍温度と
の関係を示す図、第３図は焼鈍温度と冷却時間と
が降伏点、降伏伸びおよび粒界腐食に及ぼす関係
を示す図である。
びと焼鈍温度との関係を示す図、第２図は本発明
方法における降伏点および降伏伸びと焼鈍温度と
の関係を示す図、第３図は焼鈍温度と冷却時間と
が降伏点、降伏伸びおよび粒界腐食に及ぼす関係
を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ フエライト系ステンレス鋼の熱間圧延鋼帯板
を冷間圧延してなる帯板を800〜950℃の温度範囲
内に加熱した後、引続き冷却する過程において、
前記温度範囲内より650〜750℃の温度範囲内に急
冷し、次に該温度範囲内に20秒〜５分間保持した
後常温まで空冷することを特徴とする降伏点が低
く、降伏伸びが0.5％以下でありかつ耐銹性に優
れるフエライト系ステンレス冷間圧延鋼帯板の焼
鈍方法。 ２ フエライト系ステンレス鋼の熱間圧延鋼帯板
を冷間圧延してなる帯板を800〜950℃の温度範囲
内に加熱した後、引続き冷却する過程において、
650〜750℃の温度範囲内を20〜200℃／minの冷
却速度で冷却した後、常温まで空冷することを特
徴とする降伏点が低く、降伏伸びが0.5％以下で
あり、かつ耐銹性に優れるフエライト系ステンレ
ス冷間圧延鋼帯板の焼鈍方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58132869A JPS6026618A (ja) | 1983-07-22 | 1983-07-22 | フエライト系ステンレス冷間圧延鋼帯板の焼鈍方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58132869A JPS6026618A (ja) | 1983-07-22 | 1983-07-22 | フエライト系ステンレス冷間圧延鋼帯板の焼鈍方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6026618A JPS6026618A (ja) | 1985-02-09 |
| JPH0116287B2 true JPH0116287B2 (ja) | 1989-03-23 |
Family
ID=15091448
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58132869A Granted JPS6026618A (ja) | 1983-07-22 | 1983-07-22 | フエライト系ステンレス冷間圧延鋼帯板の焼鈍方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6026618A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10031989B4 (de) * | 2000-06-30 | 2007-08-16 | Witzig & Frank Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Pressfittings aus Stahl, insbesondere Edelstahl |
-
1983
- 1983-07-22 JP JP58132869A patent/JPS6026618A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6026618A (ja) | 1985-02-09 |
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