JPS6354048B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6354048B2 JPS6354048B2 JP59140692A JP14069284A JPS6354048B2 JP S6354048 B2 JPS6354048 B2 JP S6354048B2 JP 59140692 A JP59140692 A JP 59140692A JP 14069284 A JP14069284 A JP 14069284A JP S6354048 B2 JPS6354048 B2 JP S6354048B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- slab
- temperature
- less
- continuous annealing
- Prior art date
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明は、連続焼鈍による耐フルーテイング性
のすぐれた軟質表面処理用鋼板の製造方法に関す
る。 （従来の技術） 製缶用素材として使用される軟質表面処理用鋼
板（ブリキ、TFS）は通常、製缶メーカーにて、
ブランク―塗装・印刷―焼付工程を経て、成型加
工される。この際、焼付工程にて例えば180〜210
℃で10分〜20分の熱処理が施されるため、激しい
時効現象を生ずる。この時効処理を受けても、あ
らゆる成型加工（円筒加工、角加工、フランジ加
工、捲締加工等）に耐え、且つ、加工後の表面に
時効劣化に伴うしわ、腰折（曲げ加工する際に折
線状に屈曲する現象でフルーテイング性と呼ばれ
る）等が発生しないことが要求される。 前記成形加工が施される軟質表面処理用鋼板例
えばブリキ原板の従来における製造は、低炭素鋼
の鋼片をAr3点以上の温度で熱間圧延した熱延コ
イルを所定の板厚に冷間圧延し、表面に付着して
いる圧延油、ゴミ等を電清にて除去し、次に箱型
焼鈍炉で再結晶温度以上に長時間保定し、鋼中の
固溶Ｃ、Ｎを完全析出させ、充分軟質となつた焼
鈍コイルに、必要な機械的性質、表面粗度等を付
与するため、圧下率0.5〜1.5％の調質圧延を施し
ブリキ用原板とする製造法が多く採用されてい
る。 この製造法に供する鋼片は殆ど連続鋳造された
Alキルド鋼が使用され、長時間焼鈍（通常点火
〜保定〜脱炉迄５〜８日間要す）により、得られ
る材質は極めて加工性に優れフルーテイングの発
生もない良好なブリキ用原板となつている。 しかしながら、このような製造法では製造コス
トが高く、低生産性等の管理上の問題に加えて、
材質的にも前述した如く、加工性には優れても、
焼鈍コイル内の位置及び巾方向で大きなバラツキ
が有り均質性に欠ける為、製缶加工時のトラブル
発生、歩留低下を来たすことがある。 一方、連続焼鈍は高生産性で、材質のバラツキ
が小さく均質性に優れるという特長を有するた
め、最近ではテンパー度Ｔ―３以下の軟質ブリキ
原板の製造法が検討され、種々提案され、一部で
は工業的に製造されている。 連続焼鈍により例えばＴ―３以下の軟質ブリキ
原板を製造するには、急速加熱、短時間均熱かつ
急速冷却という連続焼鈍の機能に基づく、結晶粒
の微細化、固溶Ｃ、固溶Ｎの増加という現象を解
消する必要がある。 即ち、(1)結晶粒の成長促進、(2)固溶Ｎの低減、
(3)固溶Ｃの低減が必要である。 (1)については、例えば特公昭55―48574号に開
示されているように熱間圧延において、仕上温度
を700℃〜Ar3変態点の低温として結晶粒を大き
くして軟質化を図り、連続焼鈍により軟質な表面
処理用鋼板を製造することが提案されている。 (2)については、前記特公昭55―48574号に記載
されている如く、Alキルド鋼を素材とすること
や特開昭58―197224号のように極低炭Alキルド
鋼にNbを含有させ、析出物として固定させる方
法がある。 (3)については、前記のNb含有によりＣも析出
物として固定する方法や、前記特公昭55―48574
号、特開昭58―27932号に記載されているように
連続焼鈍で過時効処理を300〜500℃の温度で行い
固溶Ｃの低減が図られている。 これらにより、テンパーグレードとしては軟質
材が連続焼鈍を適用して得られているが、製缶メ
ーカーに於ける塗装・印刷・焼付処理の成型加工
時に発生する腰折（フルーテイング）の問題につ
いてはいまだ十分に解決されておらず、軟質材の
連続焼鈍化を妨げている最大の要因となつてい
る。 （発明が解決しようとする問題点） 本発明は塗装、焼付処理の如く激しい時効処理
を受けても、その後の所定形状の成形時にフルー
テイングが発生せず、かつ加工性にもすぐれた軟
質表面処理用鋼板を連続焼鈍により製造すること
を目的とするものである。 （問題点を解決するための手段） 本発明は、本発明者らが種々実験検討した結
果、Alキルド鋼を素材として熱間圧延のままの
熱延板において、固溶Ｎを10ppm以下に低減し、Ｃ
はひも状あるいは球状のセメンタイトFe3Cとし
て微細に分散析出させ、粗粒化せしめ、冷間圧延
後の連続焼鈍を650〜710℃で行い、調質圧延をロ
ール径470mm以下の小径ロールで行うと、相乗効
果により軟質で耐フルーテイング性のすぐれた表
面処理用鋼板が連続焼鈍を適用して製造できるこ
とを知見した。 本発明は、この知見に基づいてなされたもので
その要旨は、Ｃ、Mn酸可溶Al（以下SolAlとい
う）Ｎ、Ｐ、Ｓ量を特定したAlキルド鋼を、連
続鋳造、あるいは造塊一分塊圧延でスラブとし、
次いでAr1点〜30℃に冷却し、該スラブを950〜
1100℃に再加熱して低温スラブ加熱を行い、熱間
圧延における仕上温度をAr3〜950℃、捲取温度
を620〜710℃とし、その後、冷間圧延し、連続焼
鈍してロール径470mm以下の小径ロールを用いて
圧下率1.5〜5.0％で調質圧延することを特徴とす
る連続焼鈍による耐フルーテイング性のすぐれた
軟質表面処理用鋼板の製造法にある。 以下に本発明を詳細に述べる。 まず鋼成分につて述べる。 Ｃ量は極低程一般的には軟質化するが、連続焼
鈍の通板時、熱間絞りが発生する為好ましくな
く、又、製鋼コストが高くなる。0.015％未満の
領域は、連続焼鈍時固溶〔Ｃ〕が残存しやすくな
るので、Ｃの下限を0.015％とした。一方、過多
になると硬質化するので上限を0.08％以下とし
た。 Mnは、熱間脆性を防ぐために、0.10％以上含
有させる必要があり、一方その含有量が多くなる
と硬質となり加工性が劣化するので0.40％以下と
する。 Alは、製鋼時の脱酸のために必要であるとと
もに、ＮをAlNとして固定させるためにSolAlと
して0.020％以上含有させる。 一方、その含有量が過多になると微細なAlN
が増加し、結晶粒の成長を阻害し硬質化するので
0.08％以下とする。 Ｎは、時効性の一因となり鋼を硬質化する有害
な成分であるが、前記Alと結合しAlNとして微
細でない大きさに析出すると、その害は除かれ結
晶粒も成長するとともに、耐フルーテイング性も
改善される。このためには0.0020％以上の含有が
必要である。一方その含有量が多くなるとAlN
が増加し、かつ微細なAlNも析出し、硬質化す
るので0.0060％以下とする。 本発明のAl、Ｎ量であると、後記するスラブ
の処理条件と相まつて、スラブに析出たAlNは
大きさ１〜2μと巨大で、再結晶後の粒成長を粗
害しない。 Ｐは、鋼を硬質化する成分であるので0.02％以
下に規制する。 Ｓは、耐蝕性を劣化させる成分で、また熱間脆
性を避ける点からも0.02％以下とする。 次に製造条件について述べる。 前記成分からなるスラブは転炉などの製錬炉で
溶製され、連続鋳造または造塊一分塊圧延により
製造される。このスラブをAr1点以下30℃以上に
冷却し、次いで950〜1100℃の温度に再加熱し、
スラブ加熱する。スラブをAr1点以下まで冷却す
るのはAlNを大きな形態で析出させるためであ
り、一方、30℃以上とするのは室温まで冷却して
もAlNを大きな形態とする作用効果が得られる
からである。950℃以上1100℃以下の温度域に再
加熱するのは、析出したAlNの再固溶を防止す
るとともに結晶粒の成長を阻害しないAlNの形
態を維持するためである。また950℃未満では熱
間圧延に支障をきたすという問題もある。 次いで、Ar3点〜950℃の仕上温度で熱間圧延
し、温度620〜710℃で捲取る。仕上温度をAr3点
以上とするのは成形性のためであり、一方、その
温度が950℃以上の高温になると、ワークロール
の肌荒現象が発生し、表面品位が著しく劣化する
と同時に、ロールの寿命が短くなり、生産性低
下、ロールコストが高くなる。捲取温度の下限を
620℃とするのは、スラブで残つた固溶〔Ｎ〕を
析出させる為と、粒成長を促進させ、粗粒化を図
るためである。又、710℃以上の高温なると、結
晶粒はより粗粒化するが、同時に、炭化物が凝集
し、塊状化するため、製品の耐食性、製缶加工性
（特にフランジ加工）を著しく劣化させるので好
ましくない。 このスラブの加熱と熱間圧延により、熱延板の
ままにおいて、ＮはAlNとして析出され、固溶
Ｎは10ppm以下となる。またAlNの形態は大きく
微細に析出していないので結晶粒は成長が阻害さ
れず粗粒化している。Ｃはひも状、あるいは球状
のセメンタイトとして均一に分散している。 このようにして得られた熱延鋼板を脱スケール
し、圧下率80％以上で冷間圧延し、例えばブリキ
用原板厚み0.45mm以下にする。次いで連続焼鈍す
る。その均熱温度650〜710℃で300秒間以内保持
した後、冷却速度30℃〜300℃／secで過時効処理
温度域迄急冷し、300℃〜500℃の温度にて過時効
処理する。 均熱温度を650〜710℃とするのは、再結晶させ
次いで粒成長を図り、加工性を高めるためであ
る。また上限を710℃としているのは炭化物が凝
集し塊状化して耐食性、加工性および耐フルーテ
イング性を著しく劣化させるためである。 保持時間を300秒間以内とするのは粒成長のた
めであり、前記均熱温度では300秒を超えて保持
しても粒成長は殆ど変らず、生産性を低下させる
だけである。 過時効処理は低温になると、固溶Ｃの析出に長
時間を要するので下限300℃とする、又、高温に
なると、平衡的に固溶されるＣ量が多いので上限
を500℃とし、過時効処理時間は任意である。 連続焼鈍の後は、調質圧延する。ロール径470
mm以下のロールにて圧下率1.5〜5.0％行う。ロー
ル径を470mm以下するのは、調質圧延の後、通常
の常温での時効と違つて約180〜210℃で20分にも
及び厳しい時効を受けても可動転位をマトリツク
ス中に確保し、耐フルーテイング性を改善し、円
筒状に曲げ缶成形時に腰折れの発生を防止するた
めであり、この作用を奏し、フルーテイングの発
生防止するにはロール径を470mm以下とする必要
がある。 圧下率は低いとフルーテイングが発生するので
下限を1.5％とする。一方、高くなると硬化し加
工性が劣化するので上限を5.0％とする。 （実施例） 次に実施例を示す。 第１表に示すサンプルを、同表に示す製造条件
で処理し、ブリキ原板を製造した。 次いで、硬さ、およびフルーテイング性の発生
状況を調査し、その結果も同表に示した。 なおフルーテイングの試験は次のようにして行
つた。 （フルーテイング試験法） Γ試験片：３インチ（圧延方向の長さ）×５イ
ンチ（巾方向の長さ） Γ試験方法：３本の40mmφ径の円筒ローラーＲ
にて第１図の通り試験片Ｔを円筒状に
曲げる。試験片湾曲部の腰折状態を肉
眼及び触感で観察して評価する。 評点基準：
のすぐれた軟質表面処理用鋼板の製造方法に関す
る。 （従来の技術） 製缶用素材として使用される軟質表面処理用鋼
板（ブリキ、TFS）は通常、製缶メーカーにて、
ブランク―塗装・印刷―焼付工程を経て、成型加
工される。この際、焼付工程にて例えば180〜210
℃で10分〜20分の熱処理が施されるため、激しい
時効現象を生ずる。この時効処理を受けても、あ
らゆる成型加工（円筒加工、角加工、フランジ加
工、捲締加工等）に耐え、且つ、加工後の表面に
時効劣化に伴うしわ、腰折（曲げ加工する際に折
線状に屈曲する現象でフルーテイング性と呼ばれ
る）等が発生しないことが要求される。 前記成形加工が施される軟質表面処理用鋼板例
えばブリキ原板の従来における製造は、低炭素鋼
の鋼片をAr3点以上の温度で熱間圧延した熱延コ
イルを所定の板厚に冷間圧延し、表面に付着して
いる圧延油、ゴミ等を電清にて除去し、次に箱型
焼鈍炉で再結晶温度以上に長時間保定し、鋼中の
固溶Ｃ、Ｎを完全析出させ、充分軟質となつた焼
鈍コイルに、必要な機械的性質、表面粗度等を付
与するため、圧下率0.5〜1.5％の調質圧延を施し
ブリキ用原板とする製造法が多く採用されてい
る。 この製造法に供する鋼片は殆ど連続鋳造された
Alキルド鋼が使用され、長時間焼鈍（通常点火
〜保定〜脱炉迄５〜８日間要す）により、得られ
る材質は極めて加工性に優れフルーテイングの発
生もない良好なブリキ用原板となつている。 しかしながら、このような製造法では製造コス
トが高く、低生産性等の管理上の問題に加えて、
材質的にも前述した如く、加工性には優れても、
焼鈍コイル内の位置及び巾方向で大きなバラツキ
が有り均質性に欠ける為、製缶加工時のトラブル
発生、歩留低下を来たすことがある。 一方、連続焼鈍は高生産性で、材質のバラツキ
が小さく均質性に優れるという特長を有するた
め、最近ではテンパー度Ｔ―３以下の軟質ブリキ
原板の製造法が検討され、種々提案され、一部で
は工業的に製造されている。 連続焼鈍により例えばＴ―３以下の軟質ブリキ
原板を製造するには、急速加熱、短時間均熱かつ
急速冷却という連続焼鈍の機能に基づく、結晶粒
の微細化、固溶Ｃ、固溶Ｎの増加という現象を解
消する必要がある。 即ち、(1)結晶粒の成長促進、(2)固溶Ｎの低減、
(3)固溶Ｃの低減が必要である。 (1)については、例えば特公昭55―48574号に開
示されているように熱間圧延において、仕上温度
を700℃〜Ar3変態点の低温として結晶粒を大き
くして軟質化を図り、連続焼鈍により軟質な表面
処理用鋼板を製造することが提案されている。 (2)については、前記特公昭55―48574号に記載
されている如く、Alキルド鋼を素材とすること
や特開昭58―197224号のように極低炭Alキルド
鋼にNbを含有させ、析出物として固定させる方
法がある。 (3)については、前記のNb含有によりＣも析出
物として固定する方法や、前記特公昭55―48574
号、特開昭58―27932号に記載されているように
連続焼鈍で過時効処理を300〜500℃の温度で行い
固溶Ｃの低減が図られている。 これらにより、テンパーグレードとしては軟質
材が連続焼鈍を適用して得られているが、製缶メ
ーカーに於ける塗装・印刷・焼付処理の成型加工
時に発生する腰折（フルーテイング）の問題につ
いてはいまだ十分に解決されておらず、軟質材の
連続焼鈍化を妨げている最大の要因となつてい
る。 （発明が解決しようとする問題点） 本発明は塗装、焼付処理の如く激しい時効処理
を受けても、その後の所定形状の成形時にフルー
テイングが発生せず、かつ加工性にもすぐれた軟
質表面処理用鋼板を連続焼鈍により製造すること
を目的とするものである。 （問題点を解決するための手段） 本発明は、本発明者らが種々実験検討した結
果、Alキルド鋼を素材として熱間圧延のままの
熱延板において、固溶Ｎを10ppm以下に低減し、Ｃ
はひも状あるいは球状のセメンタイトFe3Cとし
て微細に分散析出させ、粗粒化せしめ、冷間圧延
後の連続焼鈍を650〜710℃で行い、調質圧延をロ
ール径470mm以下の小径ロールで行うと、相乗効
果により軟質で耐フルーテイング性のすぐれた表
面処理用鋼板が連続焼鈍を適用して製造できるこ
とを知見した。 本発明は、この知見に基づいてなされたもので
その要旨は、Ｃ、Mn酸可溶Al（以下SolAlとい
う）Ｎ、Ｐ、Ｓ量を特定したAlキルド鋼を、連
続鋳造、あるいは造塊一分塊圧延でスラブとし、
次いでAr1点〜30℃に冷却し、該スラブを950〜
1100℃に再加熱して低温スラブ加熱を行い、熱間
圧延における仕上温度をAr3〜950℃、捲取温度
を620〜710℃とし、その後、冷間圧延し、連続焼
鈍してロール径470mm以下の小径ロールを用いて
圧下率1.5〜5.0％で調質圧延することを特徴とす
る連続焼鈍による耐フルーテイング性のすぐれた
軟質表面処理用鋼板の製造法にある。 以下に本発明を詳細に述べる。 まず鋼成分につて述べる。 Ｃ量は極低程一般的には軟質化するが、連続焼
鈍の通板時、熱間絞りが発生する為好ましくな
く、又、製鋼コストが高くなる。0.015％未満の
領域は、連続焼鈍時固溶〔Ｃ〕が残存しやすくな
るので、Ｃの下限を0.015％とした。一方、過多
になると硬質化するので上限を0.08％以下とし
た。 Mnは、熱間脆性を防ぐために、0.10％以上含
有させる必要があり、一方その含有量が多くなる
と硬質となり加工性が劣化するので0.40％以下と
する。 Alは、製鋼時の脱酸のために必要であるとと
もに、ＮをAlNとして固定させるためにSolAlと
して0.020％以上含有させる。 一方、その含有量が過多になると微細なAlN
が増加し、結晶粒の成長を阻害し硬質化するので
0.08％以下とする。 Ｎは、時効性の一因となり鋼を硬質化する有害
な成分であるが、前記Alと結合しAlNとして微
細でない大きさに析出すると、その害は除かれ結
晶粒も成長するとともに、耐フルーテイング性も
改善される。このためには0.0020％以上の含有が
必要である。一方その含有量が多くなるとAlN
が増加し、かつ微細なAlNも析出し、硬質化す
るので0.0060％以下とする。 本発明のAl、Ｎ量であると、後記するスラブ
の処理条件と相まつて、スラブに析出たAlNは
大きさ１〜2μと巨大で、再結晶後の粒成長を粗
害しない。 Ｐは、鋼を硬質化する成分であるので0.02％以
下に規制する。 Ｓは、耐蝕性を劣化させる成分で、また熱間脆
性を避ける点からも0.02％以下とする。 次に製造条件について述べる。 前記成分からなるスラブは転炉などの製錬炉で
溶製され、連続鋳造または造塊一分塊圧延により
製造される。このスラブをAr1点以下30℃以上に
冷却し、次いで950〜1100℃の温度に再加熱し、
スラブ加熱する。スラブをAr1点以下まで冷却す
るのはAlNを大きな形態で析出させるためであ
り、一方、30℃以上とするのは室温まで冷却して
もAlNを大きな形態とする作用効果が得られる
からである。950℃以上1100℃以下の温度域に再
加熱するのは、析出したAlNの再固溶を防止す
るとともに結晶粒の成長を阻害しないAlNの形
態を維持するためである。また950℃未満では熱
間圧延に支障をきたすという問題もある。 次いで、Ar3点〜950℃の仕上温度で熱間圧延
し、温度620〜710℃で捲取る。仕上温度をAr3点
以上とするのは成形性のためであり、一方、その
温度が950℃以上の高温になると、ワークロール
の肌荒現象が発生し、表面品位が著しく劣化する
と同時に、ロールの寿命が短くなり、生産性低
下、ロールコストが高くなる。捲取温度の下限を
620℃とするのは、スラブで残つた固溶〔Ｎ〕を
析出させる為と、粒成長を促進させ、粗粒化を図
るためである。又、710℃以上の高温なると、結
晶粒はより粗粒化するが、同時に、炭化物が凝集
し、塊状化するため、製品の耐食性、製缶加工性
（特にフランジ加工）を著しく劣化させるので好
ましくない。 このスラブの加熱と熱間圧延により、熱延板の
ままにおいて、ＮはAlNとして析出され、固溶
Ｎは10ppm以下となる。またAlNの形態は大きく
微細に析出していないので結晶粒は成長が阻害さ
れず粗粒化している。Ｃはひも状、あるいは球状
のセメンタイトとして均一に分散している。 このようにして得られた熱延鋼板を脱スケール
し、圧下率80％以上で冷間圧延し、例えばブリキ
用原板厚み0.45mm以下にする。次いで連続焼鈍す
る。その均熱温度650〜710℃で300秒間以内保持
した後、冷却速度30℃〜300℃／secで過時効処理
温度域迄急冷し、300℃〜500℃の温度にて過時効
処理する。 均熱温度を650〜710℃とするのは、再結晶させ
次いで粒成長を図り、加工性を高めるためであ
る。また上限を710℃としているのは炭化物が凝
集し塊状化して耐食性、加工性および耐フルーテ
イング性を著しく劣化させるためである。 保持時間を300秒間以内とするのは粒成長のた
めであり、前記均熱温度では300秒を超えて保持
しても粒成長は殆ど変らず、生産性を低下させる
だけである。 過時効処理は低温になると、固溶Ｃの析出に長
時間を要するので下限300℃とする、又、高温に
なると、平衡的に固溶されるＣ量が多いので上限
を500℃とし、過時効処理時間は任意である。 連続焼鈍の後は、調質圧延する。ロール径470
mm以下のロールにて圧下率1.5〜5.0％行う。ロー
ル径を470mm以下するのは、調質圧延の後、通常
の常温での時効と違つて約180〜210℃で20分にも
及び厳しい時効を受けても可動転位をマトリツク
ス中に確保し、耐フルーテイング性を改善し、円
筒状に曲げ缶成形時に腰折れの発生を防止するた
めであり、この作用を奏し、フルーテイングの発
生防止するにはロール径を470mm以下とする必要
がある。 圧下率は低いとフルーテイングが発生するので
下限を1.5％とする。一方、高くなると硬化し加
工性が劣化するので上限を5.0％とする。 （実施例） 次に実施例を示す。 第１表に示すサンプルを、同表に示す製造条件
で処理し、ブリキ原板を製造した。 次いで、硬さ、およびフルーテイング性の発生
状況を調査し、その結果も同表に示した。 なおフルーテイングの試験は次のようにして行
つた。 （フルーテイング試験法） Γ試験片：３インチ（圧延方向の長さ）×５イ
ンチ（巾方向の長さ） Γ試験方法：３本の40mmφ径の円筒ローラーＲ
にて第１図の通り試験片Ｔを円筒状に
曲げる。試験片湾曲部の腰折状態を肉
眼及び触感で観察して評価する。 評点基準：
【表】
この結果からも明らかなように、本発明による
とフルーテイングの発生がなく、耐フルーテイン
グ性がすぐれた表面処理用鋼板が製造される。
とフルーテイングの発生がなく、耐フルーテイン
グ性がすぐれた表面処理用鋼板が製造される。
【表】
（発明の効果）
以上の如く本発明は連続焼鈍法によつて軟質材
を製造するに当つて大きな問題となつているとこ
ろの塗装、焼付処理後の成形加工時に発生するフ
ルーテイングを有利に解決すると共に加工性にも
すぐれた鋼板の製造法であつて、その工業的価値
は極めて大きい。
を製造するに当つて大きな問題となつているとこ
ろの塗装、焼付処理後の成形加工時に発生するフ
ルーテイングを有利に解決すると共に加工性にも
すぐれた鋼板の製造法であつて、その工業的価値
は極めて大きい。
第１図……フルーテイング試験法を示す図。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量％で Ｃ：0.015〜0.08％ Mn：0.10〜0.40％ 酸可溶Al：0.020〜0.080％ Ｎ：0.0020〜0.0060％ Ｐ：0.02％以下 Ｓ：0.02％以下 を含むAlキルド鋼を連続鋳造、あるいは造塊―
分塊圧延でスラブとし、該スラブをAr1点〜30℃
に冷却したのち、950〜1100℃に再加熱してスラ
ブ加熱を行い、次いで仕上温度をAr3点〜950℃、
捲取温度を620〜710℃にて熱間圧延し、冷間圧延
後、均熱温度650〜710℃に10〜300秒保持し、冷
却速度30〜300℃／秒で500℃以下に冷却し、300
〜500℃で過時効処理する連続焼鈍を行い、次い
でロール径470mm以下の小径ロールにて圧下率1.5
〜5.0％調質圧延することを特徴とする連続焼鈍
による耐フルーテイング性の優れた軟質表面処理
用鋼板の製造方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14069284A JPS6123719A (ja) | 1984-07-09 | 1984-07-09 | 連続焼鈍による耐フル−テイング性の優れた軟質表面処理用鋼板の製造方法 |
| US06/752,083 US4698102A (en) | 1984-07-09 | 1985-07-03 | Process for producing, by continuous annealing, soft blackplate for surface treatment |
| EP85304890A EP0171197B1 (en) | 1984-07-09 | 1985-07-09 | Process for producing, by continuous annealing, soft blackplate for surface treatment |
| DE8585304890T DE3580876D1 (de) | 1984-07-09 | 1985-07-09 | Verfahren zur herstellung von weichem schwarzblech mittels durchlaufgluehen zum zwecke der oberflaechenbehandlung. |
| CA000486538A CA1240593A (en) | 1984-07-09 | 1985-07-09 | Process for producing, by continuous annealing, soft blackplate for surface treatment |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14069284A JPS6123719A (ja) | 1984-07-09 | 1984-07-09 | 連続焼鈍による耐フル−テイング性の優れた軟質表面処理用鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6123719A JPS6123719A (ja) | 1986-02-01 |
| JPS6354048B2 true JPS6354048B2 (ja) | 1988-10-26 |
Family
ID=15274533
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14069284A Granted JPS6123719A (ja) | 1984-07-09 | 1984-07-09 | 連続焼鈍による耐フル−テイング性の優れた軟質表面処理用鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6123719A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61291922A (ja) * | 1985-06-20 | 1986-12-22 | Nippon Steel Corp | 連続焼鈍による軟質表面処理原板の製造法 |
| JPS63134645A (ja) * | 1986-11-26 | 1988-06-07 | Nippon Steel Corp | 伸びフランジ成形性の優れたｄｉ缶用鋼板 |
| JP2007197742A (ja) * | 2006-01-24 | 2007-08-09 | Nippon Steel Corp | 溶接缶用冷延鋼板およびその製造方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS568891A (en) * | 1979-07-02 | 1981-01-29 | Tanaka Precious Metal Ind | Repairing material for disconnected circuit foil on printed circuit board |
| JPS6043431A (ja) * | 1983-08-19 | 1985-03-08 | Nippon Steel Corp | 連続焼鈍による耐フル−チイング性のすぐれた軟質表面処理用鋼板の製造法 |
-
1984
- 1984-07-09 JP JP14069284A patent/JPS6123719A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6123719A (ja) | 1986-02-01 |
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