JPH01163425A - コージェネレーションシステム - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、動力、熱の単独供給又は動力と熱の併給をす
るのに好適なエネルギー供給システムに関する。

【従来の技術〕

従来の動力、熱の単独供給又は動力と熱を併給するエネ
ルギー供給システムの中には、第６，７゜８図に示すよ
うにガスタービンが用いられている。

しかし、ガスタービンは耐熱性の問題からガスタービン
入口ガス温度を高くすることができず、このため、燃焼
において燃料に対する空気流量を多くし、ガス温度を低
下させている。このため、大気へ放出する排ガス熱量は
、燃料発熱量に対しては多い。

第６図に第１従来技術例であるオープンフローガスター
ビン発電システム及び廃熱ボイラ蒸気タービン発電シス
テムを組み合わせた発電システムを示す、ガスタービン
発電システムは、圧縮機１１、燃焼器１２、ガスタービ
ン１３、発電機１４等から構成されている。また、廃熱
ボイラ・蒸気タービン発電システムは、廃熱ボイラ１６
、過熱器１５、中低圧蒸気タービン１フ１発電機１８、
復水器１９．給水ポンプ２１等から構成されている。　
燃焼用の空気２２は圧縮機１１によって圧縮空気２３と
なり、燃焼器１２へ供給される。燃焼器１２へ供給され
た圧縮空気２３は、燃料２４を燃焼させ、高圧の燃焼ガ
ス２５となってガスタービン１３に導かれる。ガスター
ビン１３に導かれた高温高圧燃焼ガス２５はガスタービ
ン１３を駆動させ、自らは低圧の燃焼ガス２６となる。

このとき、ガスタービン１３の出力は、圧縮機１１及び
発電機１４を駆動する。

ガスタービン１３から出た低圧燃焼ガス２６は、過熱器
１５に供給され、廃熱ボイラ１６から発生した中圧飽和
蒸気３０を加熱し、自らは温度の低下した低圧燃焼ガス
２７となる。この燃焼ガス２７は、ついで、廃熱ボイラ
１６に供給され、廃熱ボイラ１６内の水を蒸発させ、自
らは、更に低温の燃焼ガス２８となり、煙突２０から大
気中へ放出される。このとき、廃熱ボイラ１６内で発生
した中圧の飽和蒸気３０は、過熱器１５において加熱さ
れて過熱蒸気３１となり、中低圧蒸気タービン１７に供
給される。中低圧蒸気タービン１７に供給された中圧過
熱蒸気３１は、中低圧蒸気タービン１７を駆動し、自ら
は低温低圧の復水蒸気３２となり、復水器１９へ導かれ
る。復水器１９へ導かれた復水蒸気３２は冷却水３５に
よって冷却され、水３３となり、給水ポンプ２１によっ
て廃熱ボイラ１６にもどされる。　第１従来技術例であ
る第６図に示されるシステムでは、ガスタービン１３に
供給される高温高圧燃焼ガス２５の温度は、ガスタービ
ンの耐熱性の問題から、８００〜１１００℃である。こ
のため、燃焼器１２における燃料２４流量に対する空気
２２流量は完全燃焼に必要な空気量（以後、理論空気量
と記す）の２〜３倍にする必要がある。この燃焼ガスが
大気中へ放出されるときの温度は、１８０〜２５０℃で
あり、このため持ち去られる熱量は、燃料の発熱量の１
６〜２４％に達している。

第７図に第２従来技術例のオープンフローガスタービン
発電システムと廃熱ボイラの熱供給システムを組み合わ
せた電力熱併給システムを示す。

ガスタービン発電システムは、前記第１従来技術例のガ
スタービン発電システムと全く変わるところがない、ガ
スタービン発電システムは、圧縮機１１、燃焼器１２．
ガスタービン１３２発電機１４等から構成されている。

廃熱ボイラ熱供給システムは、主に廃熱ボイラ１６から
構成されている。

燃焼用の空気２２は圧縮機１１によって圧縮空気２３と
なり、燃焼器１２へ供給される。燃焼器１２に供給され
た圧縮空気２３は、燃料２４を燃焼させ、高温高圧の燃
焼ガス２５となってガスタービン１３に導かれる。ガス
タービン１３に導かれた高温高圧燃焼ガス２５はガスタ
ービン１３を駆動させ、自らは低温低圧の燃焼ガス２６
となる。

このとき、ガスタービン１３の出力は、圧縮器１１及び
発電機１４を駆動する。

ガスタービン１３から出た低圧燃焼ガス２６は、廃熱ボ
イラ１６に供給され、廃熱ボイラ１６内の水を蒸発させ
、自らは、更に低温低圧の燃焼ガス２８となった後、煙
突２０から大気中へ放出される。このとき、廃熱ボイラ
１６内で発生した蒸気は、プラント加熱蒸気３６として
使用される。

第２従来技術例である第７図に示すシステムでは、前記
第１従来技術例と同様に、ガスタービン１３に供給され
る高圧燃焼ガス２５の温度は、ガスタービンの耐熱性の
問題から８００℃〜１１００℃である。このため、燃焼
器１２における燃料２４流量に対する空気流量は、理論
空気量の２〜３倍が必要となっている。この燃焼ガスの
大気中へ放出されるときの温度は、１８０〜２５０’Ｃ
であり、このため持ち去られる熱量は、燃料の発熱量の
１６〜２４％に達する。

第８図に第３従来技術例のクローズドフローガスタービ
ン発電システムと廃熱ボイラ・蒸気タービン発電システ
ムを組み合わせた発電システムを示す。ガスタービン発
電システムは、圧縮機１１、燃焼器４９、ガスタービン
１３、発電機１４．冷却器３７等から構成されている。

また、廃熱ボイラ・蒸気タービン発電システムは、廃熱
ボイラ１６、過熱器１５、中低圧蒸気タービン１７、復
水器１９、給水ポンプ２１等から構成されている。

本実施例は、廃熱ボイラ・蒸気タービン発電システムの
個所は、前記第１従来技術例の発電システムと変わると
ころがない。

クローズドフローガスタービン発電システムでは熱媒体
が圧縮機１１、燃焼器１２．ガスタービン１３．冷却器
３７の間を循環している。熱媒体４０は圧縮機１１によ
って圧縮された後、燃焼器４９に供給される。燃焼器４
９に供給された熱媒体４１は、燃料２２、空気２４の燃
焼によって生成する燃焼ガスから加熱され、高温高圧の
熱媒体４２となってガスタービン１３へ供給される。ガ
スタービン１３に供給された高温高圧の熱媒体４２はガ
スタービン１３を駆動し、自らは低圧の熱媒体４３とな
り、冷却器３７に供給される。冷却器３７に供給された
熱媒体４３は、冷却水３６によって低温の熱媒体４０と
なって、再び圧縮機１１へ供給される。

燃焼器４９で生成した低圧の燃焼ガス２６は過熱器１５
へ供給される。過熱器１５へ供給された燃焼ガス２６は
、従来の一実施例の第６図のフローと同様に廃熱ボイラ
１６、煙突２ｏを経て、大気へ放出される。また、廃熱
ボイラ１６で発生した蒸気も同様に、過熱器１５、中低
圧蒸気タービン１７、復水器１９を循環する。

第３従来技術例である第８図に示されるシステムでも、
同様に、ガスタービンの耐熱性の問題から、ガスタービ
ン１３へ供給される高温高圧の熱媒体４２は高温にする
ことができず、また、燃焼器４９において、熱媒体４１
と燃焼ガスを熱交換させる伝熱面の耐熱性の問題から、
この燃焼ガスの温度も高くできない、したがって、燃焼
器４９内の燃焼ガスの温度は８００〜１１００℃である
。このため、燃焼器４９における燃料２４の流量に対す
る空気２２流量は理論空気量の２〜３倍とする必要があ
る。また、この燃焼ガスが大気へ放出されるときの温度
は、同様に、１８０〜２５０℃であり、このために持ち
さられる熱量は、燃料の発熱量の１６〜２４％に達して
おり持ち去られる熱量は多量である。

〔発明が解決しようとする問題点〕

上記従来技術は、ガスタービンの耐熱性、クローズドフ
ローのガスタービン燃焼器内熱交換器の耐熱性の問題か
ら燃焼用空気量を理論空気量の２〜３倍と多くして使用
しており、このため、大気放出の際に燃焼ガスが運び去
る熱量が多くなっている。したがって燃料発熱量の有効
的な回収となっておらず、経済的なエネルギー供給シス
テムとなっていない問題があった。

本発明の目的は、燃焼用空気量を減少させて大気放出さ
れる熱量を節減し、燃料発熱量を有効的に回収するエネ
ルギー供給システムを提供する。

〔問題点を解決するための手段〕

上記目的は、空気を吸入して圧縮し燃焼器へ圧縮空気を
供給する空気圧縮機と、前記圧縮空気により燃料を燃焼
させ高温・高圧の燃焼ガスとする燃焼器と、前記高温・
高圧の燃焼ガスにより前記空気圧縮機と第１発電機を駆
動するガスタービンと、該ガスタービンからの排ガスよ
り蒸気を発生させる廃熱ボイラと、該廃熱ボイラからの
蒸気で第２発電機を駆動する蒸気タービン、を有する動
力又は熱の単独供給又は併給するエネルギー供給システ
ムにおいて、上記燃焼器に給水を蒸気とする水冷壁と、
該水冷壁からの蒸気と前記廃熱ボイラからの蒸気を過熱
し前記蒸気タービンへ供給すろ過熱器を設けることによ
り達成される。

〔作用〕

燃焼器の高温高圧の燃焼ガスが接する内壁面の一部又は
全面を水冷壁及び過熱器とした加圧燃焼ボイラの構造と
することにより、水冷壁で給水を沸騰させて蒸気としさ
らに過熱器で廃熱ボイラからの蒸気と共に過熱し、高温
高圧の燃焼ガスの温度がタービンの耐熱温度以下になる
ように高温高圧の燃焼ガスより熱回収を行なうので、燃
焼空気の流量を理論空気量の１．０５〜１．２倍程度ま
で減少させることができる。

〔発明の実施例〕

第１図に本発明になる第１実施例のオープンフローガス
タービン発電システム及び廃熱ボイラ・蒸気タービン発
電システムを組み合わせた発電システムを示す。ガスタ
ービン発電システムは、圧縮器１１、燃焼器（加圧燃焼
ボイラ）５０、ガスタービン１３９発電機１４等から構
成される。また、廃熱ボイラ・蒸気タービン発電システ
ムは、廃熱ボイラ１６．高圧蒸気タービン４５、中低蒸
気タービン１７、復水器１９、発電機１８、給水ポンプ
２１等から構成される。このとき、燃焼器（加圧燃焼ボ
イラ）５０内の燃焼ガスの流路内には過熱器５１が設置
される。

燃焼用の空気２２は圧縮機１１によって圧縮空気２３と
なり、燃焼器（加圧燃焼ボイラ）５０へ供給される。燃
焼器（加圧燃焼ボイラ）５０へ供給された圧縮空気２３
は、燃料２４を燃焼させ、高温高圧の燃焼ガスとなる。

高温高圧となった燃焼ガスは、燃焼器（加圧燃焼ボイラ
）５０内の水を沸騰させ、高圧飽和蒸気５２を発生させ
る。また。

過熱器５１内を流れる蒸気を加熱し、高圧過熱蒸気５５
を発生する。高圧飽和蒸気５２の発生及び高圧過熱蒸気
５５の発生のために一部熱を奪われ、ガスタービンの耐
熱温度となった高圧の燃焼ガス２５は、ガスタービン１
３に導かれる。ガスタービン１３に導かれた高圧の燃焼
ガス２５はガスタービン１３を駆動させ、自らは低圧の
燃焼ガス２７となる。このとき、ガスタービン１３の出
力は圧縮器１１及び発電機１４を駆動する。

ガスタービン１３を出た低圧燃焼ガス２７は。

廃熱ボイラ１６に供給され、廃熱ボイラ１６内の水を沸
騰させ、自らは、低温の燃焼ガス２８となった後、煙突
２０から大気中へ放出される。

このとき、廃熱ボイラ１６内で発生した高圧飽和蒸気５
２及び燃焼器（加圧燃焼ボイラ）５０内で発生した高圧
飽和蒸気は、過熱器５１に導かれ、加熱され、高圧過熱
蒸気５５となり、高圧蒸気夕。

−ビン４５へ供給される。高圧蒸気タービン４５へ供給
された高圧過熱蒸気５５は、高圧蒸気タービン４５を駆
動し、自らは中圧蒸気５６となる。

中圧蒸気５６は、ついで中低圧蒸気タービン１７に導か
れ、中低圧蒸気タービン１７を駆動し、自らは低温低圧
の復水蒸気３２となって復水器１９に導かれる。復水器
１９へ導かれた復水蒸気３２は冷却水３５によって冷却
され、水６１となり。

給水ポンプ２１によって、廃熱ボイラ１６及び燃焼器（
加圧燃焼ボイラ）５０にもどされる。

水冷壁が受熱した熱は蒸気を発生するか、発生した蒸気
（飽和蒸気）を過熱するために使用される。この水冷壁
の受熱量は、水冷壁の伝熱面積、過熱器の伝熱面積を伝
熱工学上の計算をもとに設計し、また、飽和蒸気流量及
び過熱蒸気流量を制御することにより、可能となる。し
たがって、運転条件に対応した伝熱面の設定と、蒸気流
量の制御により、ガスタービンへ供給する燃焼ガス（又
は熱媒体）の温度をガスタービンの耐熱温度以下に保つ
ことができる。燃焼器（加圧燃焼ボイラ）の構造は、径
の異なる円筒の断面を鏡板に溶接した丸ボイラ構造とす
るか、木管をコイル状にした構造とする。この丸ボイラ
又は水管コイル状構造にすると、燃焼室内圧力が１０〜
２５ａｔａ、発生蒸気圧力が１０数ａｔａ〜超臨界圧の
運転条件においても装置を構成することが可能となる。

また、燃焼器内部の燃焼ガスの流路には伝熱管が設置さ
れる。

燃焼器（加圧燃焼ボイラ）５０における燃焼ガス温度を
約１０００℃とするには、水冷壁及び過熱器の伝熱面積
を、１イ当りの受熱量負荷が４００，０００Ｋｃａ　Ｑ
となるように設計すれば良い。なお、上記伝熱面積より
多くの伝熱面積を設定すると燃焼ガス温度が低下する。

本発明の第１実施例になる第１図のフローでは、ガスタ
ービン１３へ供給する燃焼ガス２５の温度をガスタービ
ンの耐熱温度まで低下するために空気流量を理論空気量
の２〜３倍とする必要がなくなる。空気流量は、一般の
ボイラの燃焼条件である理論空気量の１．０５〜１．２
倍程度にすることができる。この燃焼ガスが大気中へ放
出されるときの温度を１８０〜２５０℃とすると、この
ために持ち去られる熱量は、燃料の発熱量の８％〜１２
％となる。この持ち去る熱量は、従来技術と比較して、
燃料に対する燃焼ガス量が１／２〜１／３となることか
ら、１７２〜１／３となり、経済的なエネルギー供給シ
ステムとなる。

また、過熱器の設置場所は、第１従来技術例（第６図）
では６５０〜４５０℃の燃焼ガス雰囲気であるが、本発
明では、約１０００℃の燃焼器（加圧燃焼ボイラ）内で
ある。また、廃熱ボイラを流れる燃焼ガスは、従来技術
では４５０〜１８０℃に対し、第１実施例では１０００
〜１８０℃となる。

このため、廃熱ボイラ及び過熱器における燃焼ガス温度
は、従来技術のシステムよりも高くなり。

廃熱ボイラから発生する蒸気、過熱器で生成する過熱蒸
気の温度、圧力が高くできる。したがって。

蒸気タービンの構成は、従来技術では中低圧蒸気タービ
ンであったが、第１実施例では高圧蒸気タービン＋中低
圧蒸気タービンとすることができ。

蒸気タービンの出力は従来技術より大幅に向上する。ま
た、高圧蒸気タービンから排出される蒸気を再熱し、再
び中低圧蒸気タービンへ供給するフローを形成すること
、また、抽気加熱も可能となり、この抽気再熱方式を採
用すると、更に、蒸気タービンサイクルの熱効率が向上
する２表１に、第１実施例と第１従来技術例における運
転状況の一例を比較して示す。第１実施例においては、
燃料発熱量回収率が９０．６％と第１従来技術例の７７
％より大幅に改善される０発電量も第１従来技術例の５
５９　ＫＷから、抽気再熱なしで５７２ＫＷ、抽気再熱
すると６６３ＫＷと増加する。

第１表 ガスタービン１３の入口に於ける高圧燃焼ガス２５の温
度がガスタービン１３の耐熱温度を越えないように、燃
焼器（加圧燃焼ボイラ）５０からの発生蒸気の流量を流
量調節弁の開度等を制御することが必要である。

本発明の第２実施例を第２図に示す。本実施例は、オー
プンフローガスタービン発電システムと廃熱ボイラの熱
供給システムを組み合わせた電力。

熱併給システムを示す、ガスタービン発電システムは、
圧縮機１１、燃焼器（加圧燃焼ボイラ）５０、ガスター
ビン１３、発電機１４等から構成される。廃熱ボイラ熱
供給システムは、主に廃熱ボイラ１６から構成される１
本実施例では、燃焼器（加圧燃焼ボイラ）５０には過熱
器を設置しない。

燃焼用の空気２２は圧縮機１１によって圧縮空気２３と
なり、燃焼器（加圧燃焼ボイラ）５０へ供給される。燃
焼器（加圧燃焼ボイラ）５０に供給された圧縮空気２３
は、燃料２４を燃焼させ、高温高圧の燃焼ガス２５とな
る。この高温高圧の燃焼ガス２５は、燃焼器（加圧燃焼
ボイラ）５０において、水を沸騰させ、自らはガスター
ビンの耐熱温度まで低下する。耐熱温度まで低下した高
温高圧の燃焼ガス２５はガスタービン１３に導かれ、ガ
スタービン１３を駆動させ、自らは低圧の燃焼ガス２７
となる。低温低圧となった燃焼ガス２７は、廃熱ボイラ
１６に供給され、廃熱ボイラ１６内の水を沸騰させ、自
らは、更に低温の燃焼ガス２８となった後、煙突２０か
ら大気中に放出される。このとき、燃焼器（加圧燃焼ボ
イラ）５０及び廃熱ボイラ１６において発生した蒸気６
４．６３は、プラント加熱蒸気３６として使用される。

本発明になる第２図に示す第２実施例では、前記第１実
施例と同様、ガスタービン１３へ供給する燃焼ガス２５
の温度をガスタービンの耐熱温度まで低下するために空
気流量を多くする必要がなくなる。したがって、空気流
量は、一般ボイラの燃焼条件と同じ理論空気量の１．０
５〜１．２倍程度となる。この燃焼ガスが大気中へ放出
されるときの温度を１８０〜２５０℃とすると、このた
めに持ち去られる熱には、燃料の発熱量の８〜１２％と
なる。

第２表に１本発明の他の第２実施例と第２従来技術例に
おける運転状況の一例を比較して示す。

第２表 本発明の他の第３実施例を第３図に示す０本実施例は、
オーブンフローガスタービン発電システムと廃熱ボイラ
ー背圧恭気タービン発電、熱供給システムを組み合わせ
た電力、熱併給システムを示す、ガスタービン発電シス
テムは、第１図に示したガスタービン発電システムと同
様の構成である。廃熱ボイラー背圧蒸気タービン発電シ
ステムは、廃熱ボイラ１６、高圧蒸気タービン６５、発
？！！機１Ｂ等から構成される。

空気、燃焼ガスの流れは、前記第１図と変わらない、燃
焼器（加圧燃焼ボイラ）５０及び廃熱ボイラ１６におい
て発生した高圧飽和蒸気５２゜５３は、燃焼器（加圧燃
焼ボイラ）５０内の過熱器５１に供給され、過熱蒸気５
５となる。この過熱蒸気５５は、蒸気タービン６５に供
給され、蒸気タービン６５を駆動した後、プラント加熱
蒸気３６として利用される。

本実施例においても、前記第１実施例、第２実施例と同
様に、大気中へ放出される燃焼ガスが持ち去る熱には燃
料の発熱、ｂｔの８〜１２％である。

本発明の他の第４実施例を第４図に示す１本実施例は、
オーブンフローガスタービン発電システムと吸収式冷凍
機を組み合せた電力熱冷熱、Ｏｆ給給入ステム示す１本
実施例は、第２実施例に示すシステムのうち廃熱ボイラ
に代って吸収式冷凍機７０を用いるものである。なお、
燃焼器（加圧燃焼ボイラ）５０の構造は、第１〜３実施
例のシステムと同様に、燃焼器（加圧燃焼ボイラ）であ
る。

本実施例においても、大気中へ放出される燃焼ガス温度
が１８０〜２５０℃であるならば、大気中へ持ち去られ
る熱量は発熱量の８〜１２％である。

本発明の第５実施例を第５図に示す０本実施例は、オー
ブンフローガスタービン・圧縮式冷凍機システムと吸収
式冷凍機を組み合わせた熱冷却供給システムを示す。本
実施例は、第４実施例に示すシステムのうち、発電機に
代って圧縮式冷凍機を用いるものである。なお、燃焼器
５０の構）７１は。

第１〜４実施例のシステムと同様に、加圧燃焼ボイラで
ある。

本実施例においても、大気中へ放出される燃焼ガスの温
度が１８０〜２５０℃であるならば、大気中へ運び去ら
れる熱量は、発電量の８〜１２％である。

本発明の実施例においては、ガスタービンシステムを、
オプンフローで示したがクローズドフローにしても同様
の効果が得られる。

〔発明の効果〕

本発明によれば、燃焼器内に熱回収を行なう水冷壁や過
熱器を設けたのでガスタービン本体へ供給される燃焼ガ
ス温度をガスタービンの耐熱温度まで低下させることが
でき、ガスタービンシステムの燃焼器への空気供給呈を
従来技術のような理論空気量の数倍と多くする必要はな
く、燃料の発熱量の回収率は従来技術より向上し、経済
的な動力、熱の単独供給又は併給するエネルギーシステ
ムを提供できる効果がある。

また１発生蒸気は、従来より高温高圧にできることから
、この蒸気を蒸気タービンに用いると熱効率を向上させ
る効果が得られ、加熱源として用いる場合に高温の加熱
が可能となる効果も得られる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明になる第１実施例のガスタービン、廃熱
ボイラ、蒸気タービンを用いる発電システムブロック図
、第２図は本発明になる第２実施例のガスタービン、廃
熱ボイラを用いる電力熱併給システムブロック図、第３
図は本発明になる第３実施例のガスタービン、廃熱ボイ
ラ、蒸気タービンを用いる電力熱併給システムブロック
図、第４図は本発明になる第４実施例のガスタービン、
吸収式冷凍機を用いる電力熱冷熱併給システｌ−ブロッ
ク図、第５図は本発明になる第５実施例のガスタービン
、圧縮式冷凍機、吸収式冷凍機を用いる熱冷熱供給シス
テムブロック図、第６図は第１従来技術例のオーブンフ
ローガスタービン、廃熱ボイラ、蒸気タービンを用いる
発電システムブロック図、第７図は第２従来技術例のガ
スタービン、発熱ボイラを用いる電力熱併給システムブ
ロック図、第８図は第３従来技術例のクローズドフロー
ガスタービン、廃熱ボイラ、蒸気タービンを用いる発電
システムブロック図を示す。 １１・・・圧縮器、１３・・・ガスタービン。 １４・・・第１発電機、１６・・・廃熱ボイラ。 １７・・・中低圧蒸気タービン、１８・・・第２発電機
。 ２２・・・燃焼用の空気、２３・・・圧縮空気。 ２４・・・燃料、２５・・・高圧燃焼ガス、２７・・・
低圧の燃焼ガス、４５・・・高圧蒸気タービン。 ５０・・・燃焼器（加圧燃焼ボイラ）。 ５１・・・過熱器、５２・・・燃焼器がらの高圧飽和蒸
気、５３・・・廃熱ボイラがらの高圧飽和蒸気、５５・
・・高圧過熱蒸気、５９・・・給水。

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）空気を吸入して圧縮し燃焼器へ圧縮空気を供給す
   る空気圧縮機と、前記圧縮空気により燃料を燃焼させ高
   温・高圧の燃焼ガスとする燃焼器と、前記高温・高圧の
   燃焼ガスにより前記空気圧縮機と第１発電機を駆動する
   ガスタービンと、該ガスタービンからの排ガスより蒸気
   を発生させる廃熱ボイラと、該廃熱ボイラからの蒸気で
   第２発電機を駆動する蒸気タービン、を有する動力又は
   熱の単独供給又は併給するエネルギー供給システムにお
   いて、上記燃焼器に給水を蒸気とする水冷壁と、該水冷
   壁からの蒸気と前記廃熱ボイラからの蒸気を過熱し前記
   蒸気タービンへ供給する過熱器を設けたことを特徴とす
   るコージェネレーションシステム。
2. （２）前記ガスタービンの入口における前記高温・高圧
   の燃焼ガス温度を検出して前記燃焼器の水冷壁のからの
   発生蒸気の流量を制御する温度制御装置を設けることを
   特徴とする特許請求の範囲第１項記載のコージェネレー
   ションシステム。
3. （３）空気を吸入して圧縮し燃焼器へ圧縮空気を供給す
   る空気圧縮機と、前記圧縮空気により燃料を燃焼させ高
   温・高圧の燃焼ガスとする燃焼器と、前記高温・高圧の
   燃焼ガスにより前記空気圧縮機と発電機を駆動するガス
   タービンと、該ガスタービンからの排ガスより蒸気を発
   生させる廃熱ボイラと、を有する動力又は熱の単独供給
   又は併給するエネルギー供給システムにおいて、上記燃
   焼器に給水を蒸気とする水冷壁を設けたことを特徴とす
   るコージェネレーションシステム。