JPH01165692A - 水添分解および接触分解による軽質炭化水素留分の製造方法 - Google Patents
水添分解および接触分解による軽質炭化水素留分の製造方法Info
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- JPH01165692A JPH01165692A JP63286927A JP28692788A JPH01165692A JP H01165692 A JPH01165692 A JP H01165692A JP 63286927 A JP63286927 A JP 63286927A JP 28692788 A JP28692788 A JP 28692788A JP H01165692 A JPH01165692 A JP H01165692A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は次の段階を適用る、ことによって、すなわち
段階１：重質炭化水素油減圧留出油を水添分解し、段階
２：段階ｌにおいて得られた生成物を蒸留によって１種
または２種以上の留分と残渣油に分離し、 段階３；段階２において得られた残渣油を接触分解し、
ついで 段階４；段階３において得られた生成物から１種または
２種以上の軽質炭化水素油留分を遊離させる ことによって１種または２種以上の軽質炭化水素油留分
を製造る、方法に関る、ものである。
２：段階ｌにおいて得られた生成物を蒸留によって１種
または２種以上の留分と残渣油に分離し、 段階３；段階２において得られた残渣油を接触分解し、
ついで 段階４；段階３において得られた生成物から１種または
２種以上の軽質炭化水素油留分を遊離させる ことによって１種または２種以上の軽質炭化水素油留分
を製造る、方法に関る、ものである。
製油所で軽質炭化水素油留分、例えばガソリン留分を製
造る、目的で大規模に適用される原油の常圧蒸留におい
ては、副産物として残渣油が得られる０本明細書中でガ
ソリンと称る、ものは大気圧下でｎ−ペンタンの沸点な
いし２２０℃の沸点範囲を有る、留分である。関係る、
原油から得られる軽質炭化水素油留分の収率を増大させ
るためには、減圧蒸留によって前記残渣油から重質炭化
水素油留分を分離る、ことができ、そしてこの重質炭化
水素油の減圧蒸留留分は水添分解または接触分解により
、比較的簡単な方法で１種または２種以上の軽質炭化水
素油留分に転化る、ことができる０本発明が関係してい
るプロセスは、「オイル・アンド・ガス・ジャーナル（
Ｏｉｌ ＆ Ｇａ５Ｊｏｕｒｎａｌ） Ｊ 、 ’ １
９８７年、２月１６日号、第５５頁〜第６６頁に記載さ
れており、そしてこのプロセスは中質留分、すなわち常
圧で１８０〜３７０℃の沸点範囲を有る、留分の増大し
つつある需要を満たすことを目的としている。
造る、目的で大規模に適用される原油の常圧蒸留におい
ては、副産物として残渣油が得られる０本明細書中でガ
ソリンと称る、ものは大気圧下でｎ−ペンタンの沸点な
いし２２０℃の沸点範囲を有る、留分である。関係る、
原油から得られる軽質炭化水素油留分の収率を増大させ
るためには、減圧蒸留によって前記残渣油から重質炭化
水素油留分を分離る、ことができ、そしてこの重質炭化
水素油の減圧蒸留留分は水添分解または接触分解により
、比較的簡単な方法で１種または２種以上の軽質炭化水
素油留分に転化る、ことができる０本発明が関係してい
るプロセスは、「オイル・アンド・ガス・ジャーナル（
Ｏｉｌ ＆ Ｇａ５Ｊｏｕｒｎａｌ） Ｊ 、 ’ １
９８７年、２月１６日号、第５５頁〜第６６頁に記載さ
れており、そしてこのプロセスは中質留分、すなわち常
圧で１８０〜３７０℃の沸点範囲を有る、留分の増大し
つつある需要を満たすことを目的としている。
前記段階３の接触分解を適切に利用る、ときには、軽質
炭化水素油留分のなかで、ガソリン留分が驚くべきほど
高い収率で得られることがここに発見された。
炭化水素油留分のなかで、ガソリン留分が驚くべきほど
高い収率で得られることがここに発見された。
〔発明の構成および発明の詳細な説明〕したがって、本
発明は、下記の段階を適用る、ことによって、すなわち 段階１；重質炭化水素油減圧留出油を水添分解し、段階
２：段階１において得られた生成物を蒸留によって１種
または２種以上の留分と残渣油に分離し、 段階３：段階２において得られた残渣油を接触分解し、
ついで 段階４：段階３において得られた生成物から１種または
２種以上の軽質炭化水素油留分を遊離させる ことによって１種または２種以上の軽質炭化水素油留分
を製造る、方法において、段階２において得られた残渣
油を、前記重質炭化水素油減圧留出油の付加された・量
とともに、段階３で接触分解る、ことを特徴とる、、前
記製造方法を提供る、ものである。
発明は、下記の段階を適用る、ことによって、すなわち 段階１；重質炭化水素油減圧留出油を水添分解し、段階
２：段階１において得られた生成物を蒸留によって１種
または２種以上の留分と残渣油に分離し、 段階３：段階２において得られた残渣油を接触分解し、
ついで 段階４：段階３において得られた生成物から１種または
２種以上の軽質炭化水素油留分を遊離させる ことによって１種または２種以上の軽質炭化水素油留分
を製造る、方法において、段階２において得られた残渣
油を、前記重質炭化水素油減圧留出油の付加された・量
とともに、段階３で接触分解る、ことを特徴とる、、前
記製造方法を提供る、ものである。
まず最初に、第１図および第２図がそれぞれ本発明方法
および前記従来技術の方法の概要を表わしている添付図
面によって、本発明を説明る、。
および前記従来技術の方法の概要を表わしている添付図
面によって、本発明を説明る、。
第１図を参照る、と、重質炭化水素油減圧留出油（以下
「減圧留出油」ともいう）は、ライン１ａおよびライン
ｌを経て、前記留出油を水添分解る、水添分解袋ｙ１２
に導入される（段階１）、水添分解装置２で得られた生
成物はライン３を通って導かれてから、蒸留塔４内へ導
入され、そしてこの蒸留塔４において前記生成物は残渣
油を生成しながら蒸留されて（段階２）、この残渣油は
ライン５を経て蒸留塔４から抜き出される。この残渣油
はライン５および５ａを経て接触分解装置６内に導入さ
れ、そしてその接触分解装置６内で接触分解される（段
階３）、接触分解装置６において得られた生成物はそれ
からライン７を経て抜き出され、ついでこのラインを経
て蒸留塔８内に導入され、そしてこの蒸留塔８からガソ
リン留分がライン９を経て抜き出され（段階４）、一方
ライン１０から中質留分が抜き出される。
「減圧留出油」ともいう）は、ライン１ａおよびライン
ｌを経て、前記留出油を水添分解る、水添分解袋ｙ１２
に導入される（段階１）、水添分解装置２で得られた生
成物はライン３を通って導かれてから、蒸留塔４内へ導
入され、そしてこの蒸留塔４において前記生成物は残渣
油を生成しながら蒸留されて（段階２）、この残渣油は
ライン５を経て蒸留塔４から抜き出される。この残渣油
はライン５および５ａを経て接触分解装置６内に導入さ
れ、そしてその接触分解装置６内で接触分解される（段
階３）、接触分解装置６において得られた生成物はそれ
からライン７を経て抜き出され、ついでこのラインを経
て蒸留塔８内に導入され、そしてこの蒸留塔８からガソ
リン留分がライン９を経て抜き出され（段階４）、一方
ライン１０から中質留分が抜き出される。
本発明によれば、減圧留出油は接触分解装置６内に導入
され、そして図示されているようにラインｌａから枝分
れしている場合には、その減圧留出油はライン１１を経
てライン５ａ中に導入され、そこでライン５を通って導
かれる残渣油と混合る、。
され、そして図示されているようにラインｌａから枝分
れしている場合には、その減圧留出油はライン１１を経
てライン５ａ中に導入され、そこでライン５を通って導
かれる残渣油と混合る、。
蒸留塔４からは、ガス留分がライン１２を経て抜き出さ
れ、ガソリン留分がライン１３を経て抜き出され、灯油
留分がライン１４を経て抜き出され、そして軽油留分が
ライン１５を経て抜き出される。コークスはライン１６
を経て接触分解装置６から抜き出される。蒸留塔８から
は残渣油がライン１７を経て抜き出され、そしてガス留
分がライン１８を経て抜き出される。水素はライン１９
を経て水添分解装置２の中に導入される。
れ、ガソリン留分がライン１３を経て抜き出され、灯油
留分がライン１４を経て抜き出され、そして軽油留分が
ライン１５を経て抜き出される。コークスはライン１６
を経て接触分解装置６から抜き出される。蒸留塔８から
は残渣油がライン１７を経て抜き出され、そしてガス留
分がライン１８を経て抜き出される。水素はライン１９
を経て水添分解装置２の中に導入される。
第２図の中の参照番号は第１図の中の対応る、参照番号
と同じ意味を有し、第１図との相違点は、ライン１１が
第２図中になく、そしてライン５が蒸留塔４から接触分
解装置６まで延びているところにある。
と同じ意味を有し、第１図との相違点は、ライン１１が
第２図中になく、そしてライン５が蒸留塔４から接触分
解装置６まで延びているところにある。
前に述べた段階３における接触分解の適切な使用は、段
階２において得られる処理ずみの減圧留出油の残渣（ラ
イン５を通して導かれる、第１図参照）を、未処理の減
圧留出油の追加量（ライン１１を経て導かれる、第１図
参照）とともに、段階３で接触分解る、ことを意味して
いる。この接触分解装置の使用は、 （１）第２図によって表わされる従来技術プロセス、お
よび （２）ライン１を通って導かれた減圧留出油の全部（第
２図参照）を水添分解装置２へ送、らないで直接接触分
解装置６に導入る、従来技術プロセスによって得られた
ガソリンの収率を考慮る、と、驚くべきほど高いガソリ
ンの収率をもたらす。
階２において得られる処理ずみの減圧留出油の残渣（ラ
イン５を通して導かれる、第１図参照）を、未処理の減
圧留出油の追加量（ライン１１を経て導かれる、第１図
参照）とともに、段階３で接触分解る、ことを意味して
いる。この接触分解装置の使用は、 （１）第２図によって表わされる従来技術プロセス、お
よび （２）ライン１を通って導かれた減圧留出油の全部（第
２図参照）を水添分解装置２へ送、らないで直接接触分
解装置６に導入る、従来技術プロセスによって得られた
ガソリンの収率を考慮る、と、驚くべきほど高いガソリ
ンの収率をもたらす。
本発明方法におけるガソリンの収率は驚くべきほど高く
、それはこの収率が、前述のプロセス（１）と（２）に
おいて得られるガソリン収率の間の線状補間（ｌｉｎｅ
ａｒ １ｎｔｅｒｐｏｌａｔｉｏｎ）に基づいて予測さ
れる値よりも著しく高いからである。
、それはこの収率が、前述のプロセス（１）と（２）に
おいて得られるガソリン収率の間の線状補間（ｌｉｎｅ
ａｒ １ｎｔｅｒｐｏｌａｔｉｏｎ）に基づいて予測さ
れる値よりも著しく高いからである。
段階１において水添分解すべき減圧留出油は原油から得
られるどの減圧留出油であってもよい。
られるどの減圧留出油であってもよい。
好ましくはこの減圧留手油は大気圧下で２００〜６００
℃の沸点範囲を有る、減圧軽油である。このような軽油
は減圧蒸留（すなわち常圧よりも低い圧力における蒸留
）によって得られる軽油と常圧蒸留によって一部られる
軽油との混合物であってもよい。
℃の沸点範囲を有る、減圧軽油である。このような軽油
は減圧蒸留（すなわち常圧よりも低い圧力における蒸留
）によって得られる軽油と常圧蒸留によって一部られる
軽油との混合物であってもよい。
段階１の水添分解においては軽質となった生成物が生成
る、。この水添分解は穏やかであり、すなわち重質炭化
水素油留分の一部のみが分解る、。
る、。この水添分解は穏やかであり、すなわち重質炭化
水素油留分の一部のみが分解る、。
生成した生成物は主として灯油および軽油の範囲にある
が、ガソリンとガスも生成る、。さらに、通常減圧留出
油中存在る、硫黄化合物および窒素化合物も段階１にお
いて同時に、それぞれ硫化水素およびアンモニアに転化
される。水添分解は、好ましくは、３７５〜４５０℃の
温度、１０〜２００バールの圧力、０．１〜１．５ｋｇ
減圧留出油／ｌ触媒／ｈｒの空間速度および１００〜２
５００Ｎｌ／ｋｇの水素対減圧留出油比において遂行さ
れる。
が、ガソリンとガスも生成る、。さらに、通常減圧留出
油中存在る、硫黄化合物および窒素化合物も段階１にお
いて同時に、それぞれ硫化水素およびアンモニアに転化
される。水添分解は、好ましくは、３７５〜４５０℃の
温度、１０〜２００バールの圧力、０．１〜１．５ｋｇ
減圧留出油／ｌ触媒／ｈｒの空間速度および１００〜２
５００Ｎｌ／ｋｇの水素対減圧留出油比において遂行さ
れる。
段階ｌにおいては、４０重量％を超えるアルミナを含む
担体上にニッケルおよび／またはコバルトおよび、さら
にモリブデンおよび／またはタングステンを含む触媒が
好適に使用される０段階１において使用る、のに極めて
好適な触媒はアルミナ担体上にコバルト／モリブデンの
組合せ、あるいはニッケル／モリブデンの組合せを含む
触媒である。
担体上にニッケルおよび／またはコバルトおよび、さら
にモリブデンおよび／またはタングステンを含む触媒が
好適に使用される０段階１において使用る、のに極めて
好適な触媒はアルミナ担体上にコバルト／モリブデンの
組合せ、あるいはニッケル／モリブデンの組合せを含む
触媒である。
段階２は、好ましくは、常圧下で３００℃以上の沸点を
有る、残渣油を得るように遂行される。
有る、残渣油を得るように遂行される。
本発明方法においては、段階３に至る張込油のかなりの
部分が留出油に転化される。ゼオライト触媒の存在下で
好ましく遂行される接触分解プロセスにおいては、コー
クスが触媒上に沈着る、。
部分が留出油に転化される。ゼオライト触媒の存在下で
好ましく遂行される接触分解プロセスにおいては、コー
クスが触媒上に沈着る、。
このコークスは接触分解と結合している触媒再生産階中
で焼却る、ことによって触媒から除去され、それによっ
て実質的に一酸化炭素と二酸化炭素との混合物からなる
廃ガスが得られる。接触分解は、好ましくは、４００〜
５５０℃の温度および１〜１０バールの圧力において遂
行される。さらに、接触分解は、好ましくは、２．０〜
５．０の範囲の、ｒＶｓＪで表わされた過酷度において
遂行され、そしてこのｒＶｓ」は 張込油の重量 と定義され、ここで「ｔ」は秒で表わした触媒と張込油
との接触時間であり、モしてαは０．３０に等しい。
で焼却る、ことによって触媒から除去され、それによっ
て実質的に一酸化炭素と二酸化炭素との混合物からなる
廃ガスが得られる。接触分解は、好ましくは、４００〜
５５０℃の温度および１〜１０バールの圧力において遂
行される。さらに、接触分解は、好ましくは、２．０〜
５．０の範囲の、ｒＶｓＪで表わされた過酷度において
遂行され、そしてこのｒＶｓ」は 張込油の重量 と定義され、ここで「ｔ」は秒で表わした触媒と張込油
との接触時間であり、モしてαは０．３０に等しい。
本発明方法は、臨界的でなく、かつ広い範囲にわたって
変化できる、段階３で接触分解される減圧留出油（ライ
ン１１から送られる）対段階１で水添分解される減圧留
出油（ライン５から送られる）の重量比を使用して遂行
る、ことができる。
変化できる、段階３で接触分解される減圧留出油（ライ
ン１１から送られる）対段階１で水添分解される減圧留
出油（ライン５から送られる）の重量比を使用して遂行
る、ことができる。
この重量比は好適には０．０５〜０．８の範囲にあり、
そして好ましくは０．１〜０．６の範囲にある。
そして好ましくは０．１〜０．６の範囲にある。
以下の実施例は本発明をさらに詳しく説明る、ものであ
る。実施例の中の「％ｓｅｔ」および’ ｌ）ｌ）ｍ
Ｊはそれぞれ「重量％」および「百方重量部当りの部」
を意味している。示された沸点は常圧におけるものであ
る。
る。実施例の中の「％ｓｅｔ」および’ ｌ）ｌ）ｍ
Ｊはそれぞれ「重量％」および「百方重量部当りの部」
を意味している。示された沸点は常圧におけるものであ
る。
第１図および第２図について前に説明したような方法に
よって多くの実験を遂行る、。ライン１を通して導かれ
る減圧留出油は次の特性を有る、。
よって多くの実験を遂行る、。ライン１を通して導かれ
る減圧留出油は次の特性を有る、。
初留点 ２２８℃未満１０−
ｔ％留出温度 ３３１℃５０ｗｔ％留出
温度 ４３６℃９０ｗｔ％留出温度
５３２℃終留点
５４８℃超ラムスうトム炭素試験 ０．２
４硫黄分、Ｓとして計算 １．９４％ｗｔ窒
素分、Ｎとして計算 １４００ｐｐ曽ニッケル
含有量、Ｎｌとして計算 ０．６バナジウム含有量、■
として計算 １．０密度 ７０℃／４℃
０．８７８１芳香族構造物中の炭素および芳香族構造物
中の炭素に結合している水素の合計含有量は１４．７９
％−ｔである。
ｔ％留出温度 ３３１℃５０ｗｔ％留出
温度 ４３６℃９０ｗｔ％留出温度
５３２℃終留点
５４８℃超ラムスうトム炭素試験 ０．２
４硫黄分、Ｓとして計算 １．９４％ｗｔ窒
素分、Ｎとして計算 １４００ｐｐ曽ニッケル
含有量、Ｎｌとして計算 ０．６バナジウム含有量、■
として計算 １．０密度 ７０℃／４℃
０．８７８１芳香族構造物中の炭素および芳香族構造物
中の炭素に結合している水素の合計含有量は１４．７９
％−ｔである。
水添分解はアルミナ担体上に３，０％−ｔのニッケルと
１２．９％＠ｔのモリブデン（いずれも触媒全体を基と
した金属として計算）を含む商業的に入手できる触媒の
存在下で遂行る、。この触媒は１６０イ／ｇの表面積、
０．４５ｄ／ｇの細孔容積および０．８２〜０．８３
ｋｇ／ ｊ！の密集嵩密度（ｃｏｍｐａｃｔｅｄｂｕｌ
ｋ ｄｅｎｓｉｔｙ）を有し、１．２＋ａｍの最大寸法
を有る、スリーロープ（ｔｈｒｅｅ−１ｏｂｅｄ）押出
物の形で使用される。
１２．９％＠ｔのモリブデン（いずれも触媒全体を基と
した金属として計算）を含む商業的に入手できる触媒の
存在下で遂行る、。この触媒は１６０イ／ｇの表面積、
０．４５ｄ／ｇの細孔容積および０．８２〜０．８３
ｋｇ／ ｊ！の密集嵩密度（ｃｏｍｐａｃｔｅｄｂｕｌ
ｋ ｄｅｎｓｉｔｙ）を有し、１．２＋ａｍの最大寸法
を有る、スリーロープ（ｔｈｒｅｅ−１ｏｂｅｄ）押出
物の形で使用される。
ライン５を経て蒸留塔４から抜き出される残渣油は下記
の特性を有る、。
の特性を有る、。
初留点 ３７０℃ラムスボトム
炭素試験 ０．１２硫黄分、Ｓとして計算
０．０５５６％ｗｔ窒素分、Ｎとして計算
３２０９Ｐ＋ｅ密度 ７０℃／４℃０，８５３３ 芳香族構造物中の炭素および芳香族構造物中の炭素に結
合している水素の合計含有量は１１．１５％ｗｔである
。残渣油中にニッケルとバナジウムは検出できなかった
。
炭素試験 ０．１２硫黄分、Ｓとして計算
０．０５５６％ｗｔ窒素分、Ｎとして計算
３２０９Ｐ＋ｅ密度 ７０℃／４℃０，８５３３ 芳香族構造物中の炭素および芳香族構造物中の炭素に結
合している水素の合計含有量は１１．１５％ｗｔである
。残渣油中にニッケルとバナジウムは検出できなかった
。
ライン５の中の残渣油はライン１の中の減圧留出油を基
に計算して５９．５％−ｔの収率で得られる。
に計算して５９．５％−ｔの収率で得られる。
下記の総ての実験においては、最大のガソリン収率を得
るとともに、全体で５．９ｗｔ％のコークスが生成る、
ように接触分解袋Ｗ６を運転る、。
るとともに、全体で５．９ｗｔ％のコークスが生成る、
ように接触分解袋Ｗ６を運転る、。
本発明にしたがって６通りの実験を遂行し、そしてこれ
らの実験を以下実施例１〜６という。実施例１〜６にお
いて１４０．５重量部の減圧留出油をライン１ａを経て
導き（第１図参照）、そしてこれをライン１を通る１０
０重量部とライン１１を通る４０．５重量部に分割る、
。蒸留塔４から抜き出された残渣油（第１図参照、５９
．５重量部）を、ライン１１から送られる減圧留出油４
０．５重量部にし、そしてこのようにして得られた混合
物（１００重量部）をライン５ａを経て接触分解装置６
の中に導く、接触分解はゼオライト触媒の存在下に２バ
ールの圧力で遂行る、。実施例１〜６の各々においては
接触分解装置６において異なる温度を使用る、。下記の
第１表はこれらの温度を第１欄に示すとともに、ライン
５ａを通って導かれた混合物に基づく重量％で表わした
ガソリンの収率（ライン９を経て抜き出される）を第５
ｆｌＪに示している。
らの実験を以下実施例１〜６という。実施例１〜６にお
いて１４０．５重量部の減圧留出油をライン１ａを経て
導き（第１図参照）、そしてこれをライン１を通る１０
０重量部とライン１１を通る４０．５重量部に分割る、
。蒸留塔４から抜き出された残渣油（第１図参照、５９
．５重量部）を、ライン１１から送られる減圧留出油４
０．５重量部にし、そしてこのようにして得られた混合
物（１００重量部）をライン５ａを経て接触分解装置６
の中に導く、接触分解はゼオライト触媒の存在下に２バ
ールの圧力で遂行る、。実施例１〜６の各々においては
接触分解装置６において異なる温度を使用る、。下記の
第１表はこれらの温度を第１欄に示すとともに、ライン
５ａを通って導かれた混合物に基づく重量％で表わした
ガソリンの収率（ライン９を経て抜き出される）を第５
ｆｌＪに示している。
（以下余白）
本発明に従わないで、さらに６通りの実験を遂行し、そ
してこれらの実験を本明細書中で比較実験ＡＩ−Ｆｌと
称る、。これらの実験Ａｌ〜Ｆｌは、蒸留塔４から抜き
出した処理ずみの減圧留出油の残りを（第２図参照）未
処理の減圧留出油と混合しないで、１００重量部の減圧
留出油を水添分解装置２の中に導入る、点を相違させて
、それぞれ実施例１〜６を繰り返したものであった。こ
れらの実験ＡＩ−Ｆｌの各々において測定されたガソリ
ンの収率を第１表中の第３１１Ｉに示す。
してこれらの実験を本明細書中で比較実験ＡＩ−Ｆｌと
称る、。これらの実験Ａｌ〜Ｆｌは、蒸留塔４から抜き
出した処理ずみの減圧留出油の残りを（第２図参照）未
処理の減圧留出油と混合しないで、１００重量部の減圧
留出油を水添分解装置２の中に導入る、点を相違させて
、それぞれ実施例１〜６を繰り返したものであった。こ
れらの実験ＡＩ−Ｆｌの各々において測定されたガソリ
ンの収率を第１表中の第３１１Ｉに示す。
本発明に従わないで、さらに別の６通りの実験を遂行し
て、これらの実験を本明細書中で比較実験Ａ２〜Ｆ２と
称る、。これらの実験においては減圧留出油（１００重
量部）を直接接触分解装置６に導入して、水添分解を全
く施さない、これらの各実験において測定されたガソリ
ンの収率を前記第１表の第９ａに示す。
て、これらの実験を本明細書中で比較実験Ａ２〜Ｆ２と
称る、。これらの実験においては減圧留出油（１００重
量部）を直接接触分解装置６に導入して、水添分解を全
く施さない、これらの各実験において測定されたガソリ
ンの収率を前記第１表の第９ａに示す。
つづいて、接触分解装置６に至る張込油中の未処理の減
圧留出油部分と直接比例関係にあるガソリンの収率を基
にして実施例１について予測できるであろうガソリン収
率を予言る、ために、比較実験Ａ１およびＡ２において
得られた収率を使用る、０例えば、前記収率を基にして
、実施例１において予測できるガソリンの収率は、０．
５９５ Ｘ５３、９ ＋ ０．４０５ Ｘ ４５．６
＝ ５０．５％である。
圧留出油部分と直接比例関係にあるガソリンの収率を基
にして実施例１について予測できるであろうガソリン収
率を予言る、ために、比較実験Ａ１およびＡ２において
得られた収率を使用る、０例えば、前記収率を基にして
、実施例１において予測できるガソリンの収率は、０．
５９５ Ｘ５３、９ ＋ ０．４０５ Ｘ ４５．６
＝ ５０．５％である。
この百分率は前記第１表中の第７欄の１番上に記載され
ており、これはＩＩ ＩＪで示される。
ており、これはＩＩ ＩＪで示される。
Ｂ１−８２、Ｃｌ−Ｃ２、ＤＩ−Ｄ２、Ｅｌ−Ｂ２およ
びＦｌ−Ｆ２の組合せについても同様な計算を行う、こ
れらの計算の結果を第１表中の第７１１に示して、その
結果を「Ｉ２」、「Ｉ３」、「１４」、ｒ１５Ｊおよび
「Ｉ６」と称る、。
びＦｌ−Ｆ２の組合せについても同様な計算を行う、こ
れらの計算の結果を第１表中の第７１１に示して、その
結果を「Ｉ２」、「Ｉ３」、「１４」、ｒ１５Ｊおよび
「Ｉ６」と称る、。
実施例１で得られた収率とＮ ｔＪ形で計算ささた収率
（５０，５％）とを比較る、と、前者がかなり高いこと
がわかる。この高い百分率は本発明方法の相乗効果を例
証している。第１表は、実施例２と「Ｉ２」との収率、
実施例３とｒＥ３Ｊとの収率、実施例４とｒｌ ４．と
の収率、実施例５とｒ１５Ｊとの収率および実施例６と
「Ｉ６」との収率をそれぞれ比較る、ことによって同様
な相乗効果を示している。
（５０，５％）とを比較る、と、前者がかなり高いこと
がわかる。この高い百分率は本発明方法の相乗効果を例
証している。第１表は、実施例２と「Ｉ２」との収率、
実施例３とｒＥ３Ｊとの収率、実施例４とｒｌ ４．と
の収率、実施例５とｒ１５Ｊとの収率および実施例６と
「Ｉ６」との収率をそれぞれ比較る、ことによって同様
な相乗効果を示している。
添付図面の第３図においては、ライン９を経て接触分解
装置６から抜き出されたガソリンの％ｗｔで表わした収
率および接触分解装置６において適用された温度がそれ
ぞれ垂直軸および水平軸に沿ってプロットされている。
装置６から抜き出されたガソリンの％ｗｔで表わした収
率および接触分解装置６において適用された温度がそれ
ぞれ垂直軸および水平軸に沿ってプロットされている。
第３図中、実施例１〜６は四角形で示されており、比較
実験Ａ１〜Ｆｌは＋（プラス記号）で示されており、そ
して計算で求めた収率Ｉｔ−１６は＊（星印）で示され
ている。四角形に並記されている数字は同じ数字を有る
、実施例を指しており、十の隣のＡ１〜Ｆ１という表示
は同じ表示を有る、比較実験を指しており、＃の隣のＡ
２−Ｆ２という表示は同じ表示を有る、比較実験を指し
ており、そして＊の隣の１１〜１６という表示は全の表
の中の同じ表示を指している。
実験Ａ１〜Ｆｌは＋（プラス記号）で示されており、そ
して計算で求めた収率Ｉｔ−１６は＊（星印）で示され
ている。四角形に並記されている数字は同じ数字を有る
、実施例を指しており、十の隣のＡ１〜Ｆ１という表示
は同じ表示を有る、比較実験を指しており、＃の隣のＡ
２−Ｆ２という表示は同じ表示を有る、比較実験を指し
ており、そして＊の隣の１１〜１６という表示は全の表
の中の同じ表示を指している。
本発明方法の相乗効果は第３図中でハツチングを施した
領域によって明示されている。
領域によって明示されている。
第１図は本発明方法の一実施態様の概要を示すフローシ
ート、 第２図は従来方法の概要を示すフローシートで ゛あ
り、 そして第３図は本発明の実施例および比較例において得
られたガソリンの収率を、接触分解装置において適用さ
れた温度に対してプロットしたグラフである。 ２・・・水添分解装置、 ４．８・・・蒸留塔、６・・
・接触分解装置。 代理人の氏名 川原１）−穂
ート、 第２図は従来方法の概要を示すフローシートで ゛あ
り、 そして第３図は本発明の実施例および比較例において得
られたガソリンの収率を、接触分解装置において適用さ
れた温度に対してプロットしたグラフである。 ２・・・水添分解装置、 ４．８・・・蒸留塔、６・・
・接触分解装置。 代理人の氏名 川原１）−穂
Claims (8)
- （１）下記の段階を適用することによって、すなわち 段階１：重質炭化水素油減圧留出油を水添分解し、 段階２：段階１において得られた生成物を蒸留によって
１種または２種以上の留分と残渣油に分離し、 段階３：段階２において得られた残渣油を接触分解し、
ついで 段階４：段階３において得られた生成物から１種または
２種以上の軽質炭化水素油留分を遊離させる ことによって１種または２種以上の軽質炭化水素油留分
を製造する方法において、段階２において得られた残渣
油を、前記重資質炭化水素油減圧留出油の付加された量
とともに、段階３で接触分解することを特徴とする、前
記製造方法。 - （２）段階１を、３７５〜４５０℃の温度、１０〜２０
０バールの圧力、０．１〜１．５ｋｇ重質炭化水素油減
圧留出油／ｌ触媒／ｈｒの空間速度および１００〜２５
００Ｎｌ／ｋｇの水素対重質炭化水素油減圧留出油比に
おいて遂行する、特許請求の範囲第（１）項記載の製造
方法。 - （３）段階１においてアルミナ担体上にニッケル−モリ
ブデンの組合せまたはコバルト−モリブデンの組合せを
含む触媒を使用する、特許請求の範囲第（１）項または
第（２）項記載の製造方法。 - （４）段階２において得られる残渣油が常圧下で３００
℃以上の初留点を有する、特許請求の範囲第（１）項〜
第（３）項のいずれか一つに記載の製造方法。 - （５）接触分解を、４００〜５５０℃の温度および１〜
１０バールの圧力において遂行する、特許請求の範囲第
（１）項〜第（４）項のいずれか一つに記載の製造方法
。 - （６）接触分解を２．０〜５．０の範囲の過酷度Ｖｓに
おいて遂行し、そしてこのＶｓは下記の式で定義され、 触媒の重量／張込油の重量×ｔ＾α 式中、「ｔ」は触媒と張込油との、秒で表わした接触時
間であり、そしてαは０．３０に等しい、特許請求の範
囲（１）項〜第（５）項のいずれか一つに記載の製造方
法。 - （７）段階３においてゼオライト触媒を使用する、特許
請求の範囲第（１）項〜第（６）項のいずれか一つに記
載の製造方法。 - （８）０．１〜０．６の、段階３において接触分解され
る重質炭化水素油減圧留出油対段階１において水添分解
される重質炭化水素油減圧留出油の重量比を適用する、
特許請求の範囲第（１）項〜第（７）項のいずれか一つ
に記載の製造方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB8726838 | 1987-11-17 | ||
| GB878726838A GB8726838D0 (en) | 1987-11-17 | 1987-11-17 | Preparation of light hydrocarbon distillates |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01165692A true JPH01165692A (ja) | 1989-06-29 |
| JP2619706B2 JP2619706B2 (ja) | 1997-06-11 |
Family
ID=10627065
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63286927A Expired - Lifetime JP2619706B2 (ja) | 1987-11-17 | 1988-11-15 | 水添分解および接触分解による軽質炭化水素留分の製造方法 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4859309A (ja) |
| EP (1) | EP0317028B1 (ja) |
| JP (1) | JP2619706B2 (ja) |
| KR (1) | KR970001189B1 (ja) |
| AU (1) | AU604382B2 (ja) |
| CA (1) | CA1309051C (ja) |
| DE (1) | DE3861664D1 (ja) |
| GB (1) | GB8726838D0 (ja) |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05112785A (ja) * | 1991-10-18 | 1993-05-07 | Idemitsu Kosan Co Ltd | 重質炭化水素油の処理方法 |
| US7449103B2 (en) | 2004-04-28 | 2008-11-11 | Headwaters Heavy Oil, Llc | Ebullated bed hydroprocessing methods and systems and methods of upgrading an existing ebullated bed system |
| KR100917078B1 (ko) * | 2005-08-16 | 2009-09-15 | 리서치 인스티튜트 오브 페트롤리움 인더스트리 | 중탄화수소성 공급원료의 수소전환 방법 |
| US9644157B2 (en) | 2012-07-30 | 2017-05-09 | Headwaters Heavy Oil, Llc | Methods and systems for upgrading heavy oil using catalytic hydrocracking and thermal coking |
| US9790440B2 (en) | 2011-09-23 | 2017-10-17 | Headwaters Technology Innovation Group, Inc. | Methods for increasing catalyst concentration in heavy oil and/or coal resid hydrocracker |
| US10822553B2 (en) | 2004-04-28 | 2020-11-03 | Hydrocarbon Technology & Innovation, Llc | Mixing systems for introducing a catalyst precursor into a heavy oil feedstock |
| US11091707B2 (en) | 2018-10-17 | 2021-08-17 | Hydrocarbon Technology & Innovation, Llc | Upgraded ebullated bed reactor with no recycle buildup of asphaltenes in vacuum bottoms |
| US11118119B2 (en) | 2017-03-02 | 2021-09-14 | Hydrocarbon Technology & Innovation, Llc | Upgraded ebullated bed reactor with less fouling sediment |
| US11414607B2 (en) | 2015-09-22 | 2022-08-16 | Hydrocarbon Technology & Innovation, Llc | Upgraded ebullated bed reactor with increased production rate of converted products |
| US11414608B2 (en) | 2015-09-22 | 2022-08-16 | Hydrocarbon Technology & Innovation, Llc | Upgraded ebullated bed reactor used with opportunity feedstocks |
| US11421164B2 (en) | 2016-06-08 | 2022-08-23 | Hydrocarbon Technology & Innovation, Llc | Dual catalyst system for ebullated bed upgrading to produce improved quality vacuum residue product |
| US11732203B2 (en) | 2017-03-02 | 2023-08-22 | Hydrocarbon Technology & Innovation, Llc | Ebullated bed reactor upgraded to produce sediment that causes less equipment fouling |
| US12497569B2 (en) | 2022-05-26 | 2025-12-16 | Hydrocarbon Technology & Innovation, Llc | Method and system for mixing catalyst precursor into heavy oil using a high boiling hydrocarbon diluent |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5108580A (en) * | 1989-03-08 | 1992-04-28 | Texaco Inc. | Two catalyst stage hydrocarbon cracking process |
| GB9000024D0 (en) * | 1990-01-02 | 1990-03-07 | Shell Int Research | Process for preparing one or more light hydrocarbon oil distillates |
| JP2966985B2 (ja) * | 1991-10-09 | 1999-10-25 | 出光興産株式会社 | 重質炭化水素油の接触水素化処理方法 |
| US5904835A (en) * | 1996-12-23 | 1999-05-18 | Uop Llc | Dual feed reactor hydrocracking process |
| US7507325B2 (en) * | 2001-11-09 | 2009-03-24 | Institut Francais Du Petrole | Process for converting heavy petroleum fractions for producing a catalytic cracking feedstock and middle distillates with a low sulfur content |
| CN101210200B (zh) | 2006-12-27 | 2010-10-20 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种渣油加氢处理与催化裂化组合工艺方法 |
| WO2009089681A1 (en) | 2007-12-20 | 2009-07-23 | China Petroleum & Chemical Corporation | Improved integrated process for hydrogenation and catalytic cracking of hydrocarbon oil |
| CN102816595B (zh) * | 2011-06-10 | 2014-06-04 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种渣油加氢处理和催化裂化组合工艺 |
| CN102816598B (zh) * | 2011-06-10 | 2014-06-04 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种减少渣油加氢处理装置脱残炭催化剂积炭的方法 |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3098029A (en) * | 1959-07-22 | 1963-07-16 | Socony Mobil Oil Co Inc | Combination catalytic crackinghydroprocessing operation |
| NL129736C (ja) * | 1963-08-29 | 1965-03-01 | ||
| US3287254A (en) * | 1964-06-03 | 1966-11-22 | Chevron Res | Residual oil conversion process |
| US3728251A (en) * | 1968-04-11 | 1973-04-17 | Union Oil Co | Gasoline manufacture by hydrorefining,hydrocracking and catalytic cracking of heavy feedstock |
| US3671420A (en) * | 1970-12-24 | 1972-06-20 | Texaco Inc | Conversion of heavy petroleum oils |
| US3751360A (en) * | 1971-04-13 | 1973-08-07 | Exxon Co | Process for preparing jet fuel |
| US3781197A (en) * | 1972-01-10 | 1973-12-25 | Gulf Research Development Co | Process for cracking hydrocarbons containing hydrodesulfurized residual oil |
| US3736249A (en) * | 1972-02-22 | 1973-05-29 | Atlantic Richfield Co | Hydrocarbonaceous feed treatment |
| US4016070A (en) * | 1975-11-17 | 1977-04-05 | Gulf Research & Development Company | Multiple stage hydrodesulfurization process with extended downstream catalyst life |
| US4151070A (en) * | 1977-12-20 | 1979-04-24 | Exxon Research & Engineering Co. | Staged slurry hydroconversion process |
| EP0103160A1 (en) * | 1982-09-02 | 1984-03-21 | Ashland Oil, Inc. | Catalytic upgrading of reduced crudes and residual oils with a coke selective catalyst |
| US4713221A (en) * | 1984-05-25 | 1987-12-15 | Phillips Petroleum Company | Crude oil refining apparatus |
| US4765882A (en) * | 1986-04-30 | 1988-08-23 | Exxon Research And Engineering Company | Hydroconversion process |
-
1987
- 1987-11-17 GB GB878726838A patent/GB8726838D0/en active Pending
-
1988
- 1988-06-20 US US07/213,732 patent/US4859309A/en not_active Expired - Fee Related
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- 1988-11-16 DE DE8888202570T patent/DE3861664D1/de not_active Expired - Lifetime
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05112785A (ja) * | 1991-10-18 | 1993-05-07 | Idemitsu Kosan Co Ltd | 重質炭化水素油の処理方法 |
| US10822553B2 (en) | 2004-04-28 | 2020-11-03 | Hydrocarbon Technology & Innovation, Llc | Mixing systems for introducing a catalyst precursor into a heavy oil feedstock |
| US7449103B2 (en) | 2004-04-28 | 2008-11-11 | Headwaters Heavy Oil, Llc | Ebullated bed hydroprocessing methods and systems and methods of upgrading an existing ebullated bed system |
| US10941353B2 (en) | 2004-04-28 | 2021-03-09 | Hydrocarbon Technology & Innovation, Llc | Methods and mixing systems for introducing catalyst precursor into heavy oil feedstock |
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| KR100917078B1 (ko) * | 2005-08-16 | 2009-09-15 | 리서치 인스티튜트 오브 페트롤리움 인더스트리 | 중탄화수소성 공급원료의 수소전환 방법 |
| US9790440B2 (en) | 2011-09-23 | 2017-10-17 | Headwaters Technology Innovation Group, Inc. | Methods for increasing catalyst concentration in heavy oil and/or coal resid hydrocracker |
| US9969946B2 (en) | 2012-07-30 | 2018-05-15 | Headwaters Heavy Oil, Llc | Apparatus and systems for upgrading heavy oil using catalytic hydrocracking and thermal coking |
| US9644157B2 (en) | 2012-07-30 | 2017-05-09 | Headwaters Heavy Oil, Llc | Methods and systems for upgrading heavy oil using catalytic hydrocracking and thermal coking |
| US11414607B2 (en) | 2015-09-22 | 2022-08-16 | Hydrocarbon Technology & Innovation, Llc | Upgraded ebullated bed reactor with increased production rate of converted products |
| US11414608B2 (en) | 2015-09-22 | 2022-08-16 | Hydrocarbon Technology & Innovation, Llc | Upgraded ebullated bed reactor used with opportunity feedstocks |
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