JPH01166809A - 長尺小径複合ロール - Google Patents
長尺小径複合ロールInfo
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- JPH01166809A JPH01166809A JP32497987A JP32497987A JPH01166809A JP H01166809 A JPH01166809 A JP H01166809A JP 32497987 A JP32497987 A JP 32497987A JP 32497987 A JP32497987 A JP 32497987A JP H01166809 A JPH01166809 A JP H01166809A
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- neck parts
- core
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、圧延鋼板の形状制御に供される細長い形状の
圧延用複合ロールに関する。
圧延用複合ロールに関する。
（従来の技術）
近年、ホットストリップミルでは圧延鋼板の形状制御の
ため新しい圧延方式が採用されている。
ため新しい圧延方式が採用されている。
例えば、ワークロールを軸方向に移動させる方式やワー
クロールを強制的にベンディングさせる方式がある。
クロールを強制的にベンディングさせる方式がある。
これらの新方式に適用される複合ロールは、従来、胴長
ＸＩｌ、胴径り、とするとｆｓ／Ｄｓが２．０〜３．５
程度で、しかもり、がΦ５００ｍｍ以上であった。
ＸＩｌ、胴径り、とするとｆｓ／Ｄｓが２．０〜３．５
程度で、しかもり、がΦ５００ｍｍ以上であった。
このため、ネック部の材質は強度面ではダクタイル鋳鉄
等の鋳鉄系材質、アダマイト材質で充分耐えることがで
きた。一方、圧延材と直接接触する圧延使用層たる外層
は、アダマイト材、高クロム材、高台金グレン材、合金
チルド材等の公知のロール材が圧延条件により適宜採用
されている。
等の鋳鉄系材質、アダマイト材質で充分耐えることがで
きた。一方、圧延材と直接接触する圧延使用層たる外層
は、アダマイト材、高クロム材、高台金グレン材、合金
チルド材等の公知のロール材が圧延条件により適宜採用
されている。
尚、外層と胴芯部とは、通常、遠心力鋳造により溶着一
体化されている。
体化されている。
（発明が解決しようとする問題点）
ところで、ｊｕｇ／Ｄａが４以上で、かつり、がΦ５０
０鴫未満の長尺小径複合ロールにおいては、胴芯部およ
びネック部の直径も胴径につれて細くなり、従来の複合
ロールでは、この部分の疲労強度が不足するという問題
があった。また、胴径が小さいため、従来よりも高回転
となり、耐摩耗性も不足して、ロール寿命が短いという
欠点があった。
０鴫未満の長尺小径複合ロールにおいては、胴芯部およ
びネック部の直径も胴径につれて細くなり、従来の複合
ロールでは、この部分の疲労強度が不足するという問題
があった。また、胴径が小さいため、従来よりも高回転
となり、耐摩耗性も不足して、ロール寿命が短いという
欠点があった。
本発明はかかる問題点に鑑みなされたもので、胴芯部外
周面に、圧延使用層たる外層が形成されて胴部を構成し
、胴芯部の両端にネック部が一体的に延設された複合ロ
ールにおいて、外層が耐摩耗性に優れ、胴芯部およびネ
ック部が高疲労強度の長尺小径複合ロールを提供するこ
とを目的とする。
周面に、圧延使用層たる外層が形成されて胴部を構成し
、胴芯部の両端にネック部が一体的に延設された複合ロ
ールにおいて、外層が耐摩耗性に優れ、胴芯部およびネ
ック部が高疲労強度の長尺小径複合ロールを提供するこ
とを目的とする。
（問題点を解決するための手段）
上記目的を達成するためになされた本発明の複合ロール
は、胴芯部１外周面に圧延使用層たる外層２が形成され
て胴部３を構成し、胴芯部１の両端にネック部４．４が
一体的に延設された複合ロールにおいて、 胴長ｆ、と胴径ＤＩの比ｔｚｓ／Ｄｎが４以上でかつＤ
８がΦ５００ｍ未満であって、外層２が耐摩耗性に優れ
た高合金材で形成されると共に外層２と胴芯部１．！：
が熱間等方加圧により拡散接合され、胴芯部１およびネ
ック部４，４が強靭性鋼材で形成され、ネック部４．４
が胴部端付近で溶接接合されている点を発明の構成とす
るものである。
は、胴芯部１外周面に圧延使用層たる外層２が形成され
て胴部３を構成し、胴芯部１の両端にネック部４．４が
一体的に延設された複合ロールにおいて、 胴長ｆ、と胴径ＤＩの比ｔｚｓ／Ｄｎが４以上でかつＤ
８がΦ５００ｍ未満であって、外層２が耐摩耗性に優れ
た高合金材で形成されると共に外層２と胴芯部１．！：
が熱間等方加圧により拡散接合され、胴芯部１およびネ
ック部４，４が強靭性鋼材で形成され、ネック部４．４
が胴部端付近で溶接接合されている点を発明の構成とす
るものである。
（実施例）
第１図に示した実施例に係る長尺小径複合ロールは、強
靭性鋼材で形成された胴芯部１の外周面に耐摩耗性に優
れた高合金材で形成された外層２が熱間等方加圧（以下
、）ＩＩＰという。）により拡散接合され胴部３が構成
されると共に、前記胴芯部１の両端に延設されたネック
部４が、胴部端付近で溶接接合されている。
靭性鋼材で形成された胴芯部１の外周面に耐摩耗性に優
れた高合金材で形成された外層２が熱間等方加圧（以下
、）ＩＩＰという。）により拡散接合され胴部３が構成
されると共に、前記胴芯部１の両端に延設されたネック
部４が、胴部端付近で溶接接合されている。
前記胴芯部１およびネック部４は、機械構造用炭素鋼や
ＳＣＭ材、ＳＮＣＭ材等の機械構造用合金鋼等の強靭性
鋼材で形成されている。一方、前記外層２を形成する高
合金材として、高合金粉末焼結体を例示することができ
る。高合金粉末としては、ＳＫＨ材やＳＫＤ材等の工具
鋼粉末、これらの粉末に礼、ＳｉＣ等のセラミックス粉
末を添加したもの等、適宜の耐摩耗性に優れた粉末を使
用することができる。これらの粉末は、ＨＩＰにより焼
結されると共に、胴芯部１に拡散接合される。
ＳＣＭ材、ＳＮＣＭ材等の機械構造用合金鋼等の強靭性
鋼材で形成されている。一方、前記外層２を形成する高
合金材として、高合金粉末焼結体を例示することができ
る。高合金粉末としては、ＳＫＨ材やＳＫＤ材等の工具
鋼粉末、これらの粉末に礼、ＳｉＣ等のセラミックス粉
末を添加したもの等、適宜の耐摩耗性に優れた粉末を使
用することができる。これらの粉末は、ＨＩＰにより焼
結されると共に、胴芯部１に拡散接合される。
また他の高合金材として、工具鋼鋼材等を溶製し、鍛造
し、円筒状に加工したものを使用してもよい。
し、円筒状に加工したものを使用してもよい。
この場合は、胴芯部ｌとなる軸部材７に高合金円筒材を
嵌着し、ＨＩＰにより両者を拡散接合する。
嵌着し、ＨＩＰにより両者を拡散接合する。
前記ロールを製作するには、胴芯部１および該胴芯部１
の両端のネック部４，４の胴部端から溶接接合部５，５
までの部分の長さ（溶接代を確保できればよく、通常、
片側で２００ａｍもあれば充分である。）を有する胴芯
用軸部材７を準備し、該軸部材７に外Ｎ２をＨＩＰによ
り拡散接合した後、該軸部材７の両端に所定長さのネッ
ク部４が得られるようにネック残部を形成するネック用
軸部材８を溶接する。このように、本発明のロールでは
、その製作に当り、ＨＩＰ装置は胴長より若干長い胴芯
用軸部材７が収容できる処理室を有しておれば足り、設
備コスト、稼働コストの軽減を図ることができる。
の両端のネック部４，４の胴部端から溶接接合部５，５
までの部分の長さ（溶接代を確保できればよく、通常、
片側で２００ａｍもあれば充分である。）を有する胴芯
用軸部材７を準備し、該軸部材７に外Ｎ２をＨＩＰによ
り拡散接合した後、該軸部材７の両端に所定長さのネッ
ク部４が得られるようにネック残部を形成するネック用
軸部材８を溶接する。このように、本発明のロールでは
、その製作に当り、ＨＩＰ装置は胴長より若干長い胴芯
用軸部材７が収容できる処理室を有しておれば足り、設
備コスト、稼働コストの軽減を図ることができる。
本発明の長尺小径複合ロールは、胴長２１＋と胴径Ｄ３
の比ｆａ／Ｄａが４以上でかつＤＢがΦ５００価未満の
ものを対象とする。従来、ホットストリップミル用のロ
ール、は、圧延スピードとロール摩耗等の関係から、初
経でΦ６００ ｍｍ以上のものが多く、廃却径でもΦ５
００ｆｌｌＩ１１未満のものはなかった。その理由は、
ホットストリップミルは圧延荷重の関係から、ネック部
の直径、ウォプラ一部（ネック部先端の駆動連結部）の
直径がある程度以上ないと駆動トルクの伝達が出来ず、
この点からネック部の直径ひいては胴径が決定されてい
たからである。
の比ｆａ／Ｄａが４以上でかつＤＢがΦ５００価未満の
ものを対象とする。従来、ホットストリップミル用のロ
ール、は、圧延スピードとロール摩耗等の関係から、初
経でΦ６００ ｍｍ以上のものが多く、廃却径でもΦ５
００ｆｌｌＩ１１未満のものはなかった。その理由は、
ホットストリップミルは圧延荷重の関係から、ネック部
の直径、ウォプラ一部（ネック部先端の駆動連結部）の
直径がある程度以上ないと駆動トルクの伝達が出来ず、
この点からネック部の直径ひいては胴径が決定されてい
たからである。
次にホットストリップミル用の長尺小径複合ロール（ｊ
！ｍ：１４５０薗、ｌ）、、：Φ３３０ｍｍ、 ｊ！
ｓ／ Ｄ＊：４４、全長３６００Ｘｗ）の具体的製造実
施例について説明する。
！ｍ：１４５０薗、ｌ）、、：Φ３３０ｍｍ、 ｊ！
ｓ／ Ｄ＊：４４、全長３６００Ｘｗ）の具体的製造実
施例について説明する。
（１）胴芯部１および両ネック部４，４となるΦ３００
×長さ３８００鵬のＳＣＭ製軸材を準備し、これを胴芯
部１およびネック部の一部を形成する胴芯用軸部材（１
８００ｍｍ）７とネック部の残部を形成するネック用軸
部材（１０００ｍｍＸ２本）８．８とに切断する。
×長さ３８００鵬のＳＣＭ製軸材を準備し、これを胴芯
部１およびネック部の一部を形成する胴芯用軸部材（１
８００ｍｍ）７とネック部の残部を形成するネック用軸
部材（１０００ｍｍＸ２本）８．８とに切断する。
（２）胴芯用軸部材７を内径Φ３４０×長さ１５００ｍ
ｍの鋼管の内部に同心状かつ長さ方向の中心位置を合せ
て配設し、鋼管の一端において鋼管内面と軸部材７外面
との隙間の開口を閉塞した後、該隙間に下記組成の５Ｋ
Ｈ−５７の粉末を充填した。
ｍの鋼管の内部に同心状かつ長さ方向の中心位置を合せ
て配設し、鋼管の一端において鋼管内面と軸部材７外面
との隙間の開口を閉塞した後、該隙間に下記組成の５Ｋ
Ｈ−５７の粉末を充填した。
この際、稠密充填となるように振動を加えながら充填し
た。充填完了後、鋼管の他端を密封し、内部を脱気し真
空にした。
た。充填完了後、鋼管の他端を密封し、内部を脱気し真
空にした。
・５ＫＨ−５７組成（重量％）
Ｃ： １．３８％、Ｓｉ ： ０．３９％、ＭＮ：０．
２８％Ｃｒ ： ４．３２％、ＭＯ： ３．６８％、Ｗ
： １０．２５％Ｖ ： ３．５４％、Ｃｏ ： ９
．６９％、残部実質的にＦｅ（３） この密封管体を
ＨＩＰ装置に収容し、１１５０°Ｃ１２００ｋｇ ／
ｃｎｌで処理し、ＳＫＨ材粉末を焼結すると共に該焼結
体すなわち外層２を胴芯用軸部材７に拡散接合した。そ
の後、鋼管を除去するとともに胴芯用軸部材７の両端に
ネック用軸部材８゜８を突合せ溶接した。
２８％Ｃｒ ： ４．３２％、ＭＯ： ３．６８％、Ｗ
： １０．２５％Ｖ ： ３．５４％、Ｃｏ ： ９
．６９％、残部実質的にＦｅ（３） この密封管体を
ＨＩＰ装置に収容し、１１５０°Ｃ１２００ｋｇ ／
ｃｎｌで処理し、ＳＫＨ材粉末を焼結すると共に該焼結
体すなわち外層２を胴芯用軸部材７に拡散接合した。そ
の後、鋼管を除去するとともに胴芯用軸部材７の両端に
ネック用軸部材８゜８を突合せ溶接した。
（４）得られた複合ロール素材を粗加工した後、焼入れ
焼戻し熱処理を施した。これによって、溶接接合部の歪
も完全に除去された。
焼戻し熱処理を施した。これによって、溶接接合部の歪
も完全に除去された。
（５）仕上加工により、所期の長尺小径複合ロールが得
られた。製品の外層表面硬度はＨＳ ８３であり、ネッ
ク部４のそれはＨＳ３７であった。
られた。製品の外層表面硬度はＨＳ ８３であり、ネッ
ク部４のそれはＨＳ３７であった。
（発明の効果）
以上説明した通り、本発明の長尺小径複合ロールは、外
層を耐摩耗性に優れた高合金材で形成し、胴芯部および
ネック部を強靭性鋼材で形成したから、胴部を所定の長
尺小径にしても、充分な疲労強度と耐摩耗性とを具備さ
せることができ、長寿命化のみならずホットストリップ
ミルの小形化を図ることができた。また、外層と胴芯部
とは拡散接合されているので、外層の高合金成分を胴芯
部へほとんど混入させる虞れがなく、胴芯部の強靭性が
損なわれることがない。また、ネック部は胴部端付近で
溶接接合されるので、胴芯部と外層との拡散接合に当り
、胴長よりも若干長い軸部材に外層を拡散接合すればよ
い。従って、ロール全体をＨＩＰ処理する必要がなく、
大形のＨＩＰ装置が不要であり、設備コストおよび稼働
コストを軽減することができる。
層を耐摩耗性に優れた高合金材で形成し、胴芯部および
ネック部を強靭性鋼材で形成したから、胴部を所定の長
尺小径にしても、充分な疲労強度と耐摩耗性とを具備さ
せることができ、長寿命化のみならずホットストリップ
ミルの小形化を図ることができた。また、外層と胴芯部
とは拡散接合されているので、外層の高合金成分を胴芯
部へほとんど混入させる虞れがなく、胴芯部の強靭性が
損なわれることがない。また、ネック部は胴部端付近で
溶接接合されるので、胴芯部と外層との拡散接合に当り
、胴長よりも若干長い軸部材に外層を拡散接合すればよ
い。従って、ロール全体をＨＩＰ処理する必要がなく、
大形のＨＩＰ装置が不要であり、設備コストおよび稼働
コストを軽減することができる。
第１図は実施例に係る長尺小径、複合ロールの断面説明
図である。 １・・・胴芯部、２・・・外層、３・・・胴部、４・・
・ネック部、５・・・溶接接合部。 特 許 出 願 人 久保田鉄工株式会社第１図
図である。 １・・・胴芯部、２・・・外層、３・・・胴部、４・・
・ネック部、５・・・溶接接合部。 特 許 出 願 人 久保田鉄工株式会社第１図
Claims (1)
- （１）胴芯部１外周面に圧延使用層たる外層２が形成さ
れて胴部３を構成し、胴芯部１の両端にネック部４，４
が一体的に延設された複合ロールにおいて、 胴長ｌ＿Ｂと胴部Ｄ＿Ｂの比ｌ＿Ｂ／Ｄ＿Ｂが４以上で
かつＤ＿ＢがΦ５００ｍｍ未満であって、外層２が耐摩
耗性に優れた高合金材で形成されると共に外層２と胴芯
部１とが熱間等方加圧により拡散接合され、胴芯部１お
よびネック部４，４が強靭性鋼材で形成され、ネック部
４，４が胴部端付近で溶接接合されていることを特徴と
する長尺小径複合ロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62324979A JPH0829330B2 (ja) | 1987-12-21 | 1987-12-21 | 長尺小径複合ロール |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62324979A JPH0829330B2 (ja) | 1987-12-21 | 1987-12-21 | 長尺小径複合ロール |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01166809A true JPH01166809A (ja) | 1989-06-30 |
| JPH0829330B2 JPH0829330B2 (ja) | 1996-03-27 |
Family
ID=18171770
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62324979A Expired - Fee Related JPH0829330B2 (ja) | 1987-12-21 | 1987-12-21 | 長尺小径複合ロール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0829330B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0241708A (ja) * | 1988-08-03 | 1990-02-09 | Hitachi Metals Ltd | 複合ロール |
| JPH04197572A (ja) * | 1990-11-28 | 1992-07-17 | Kubota Corp | 薄肉外層ロール |
| JPH05311317A (ja) * | 1992-05-12 | 1993-11-22 | Kubota Corp | 複合ロール |
| AT512939A4 (de) * | 2012-06-26 | 2013-12-15 | Schroeder | Verfahren zur Herstellung einer Verbundwalze und damit hergestellte Verbundwalze |
| WO2022175873A1 (en) * | 2021-02-17 | 2022-08-25 | Avery Dennison Retail Information Services Llc | Anvil roll and die cutter systems and methods |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5726114B2 (ja) * | 2012-03-16 | 2015-05-27 | 株式会社フジコー | 使用済圧延用複合ロールの再生方法 |
| JP5760074B2 (ja) * | 2013-12-20 | 2015-08-05 | 株式会社フジコー | 再生複合ロール |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58179501A (ja) * | 1982-04-09 | 1983-10-20 | Kubota Ltd | ネツク部の強靭な圧延用ロ−ル |
| JPS58181413A (ja) * | 1982-04-16 | 1983-10-24 | Kubota Ltd | ネツク部の強靭な圧延用ロ−ル |
| JPS58181415A (ja) * | 1982-04-16 | 1983-10-24 | Kubota Ltd | ネツク部の強靭な圧延用ロ−ル |
| JPS58187208A (ja) * | 1982-04-23 | 1983-11-01 | Kubota Ltd | ネツク部の強靭な圧延用ロ−ルおよびその製造法 |
| JPS59225806A (ja) * | 1983-06-07 | 1984-12-18 | Kubota Ltd | ネツク部の強靭な圧延用ロ−ルおよびその製造法 |
-
1987
- 1987-12-21 JP JP62324979A patent/JPH0829330B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (5)
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| JPH04197572A (ja) * | 1990-11-28 | 1992-07-17 | Kubota Corp | 薄肉外層ロール |
| JPH05311317A (ja) * | 1992-05-12 | 1993-11-22 | Kubota Corp | 複合ロール |
| AT512939A4 (de) * | 2012-06-26 | 2013-12-15 | Schroeder | Verfahren zur Herstellung einer Verbundwalze und damit hergestellte Verbundwalze |
| AT512939B1 (de) * | 2012-06-26 | 2013-12-15 | Karl H Dr Ing Schroeder | Verfahren zur Herstellung einer Verbundwalze und damit hergestellte Verbundwalze |
| EP2864063B1 (de) * | 2012-06-26 | 2021-08-11 | Schröder, Karl H. | Verfahren zur herstellung einer verbundwalze und damit hergestellte verbundwalze |
| WO2022175873A1 (en) * | 2021-02-17 | 2022-08-25 | Avery Dennison Retail Information Services Llc | Anvil roll and die cutter systems and methods |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0829330B2 (ja) | 1996-03-27 |
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