JPH0116963B2 - - Google Patents

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JPH0116963B2
JPH0116963B2 JP55097686A JP9768680A JPH0116963B2 JP H0116963 B2 JPH0116963 B2 JP H0116963B2 JP 55097686 A JP55097686 A JP 55097686A JP 9768680 A JP9768680 A JP 9768680A JP H0116963 B2 JPH0116963 B2 JP H0116963B2
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JP
Japan
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sealing layer
layer
ceramic sealing
ceramic
turbine shroud
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JP55097686A
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Fuiritsupu Sutaaman Arubaato
Hosuton Gei Junia Chaaruzu
Uorin Tegaaden Furederitsuku
Tomasu Renan Deiin
Kaaru Hemuzuwaasu Maatein
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General Electric Co
Original Assignee
General Electric Co
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Publication date
Application filed by General Electric Co filed Critical General Electric Co
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Publication of JPH0116963B2 publication Critical patent/JPH0116963B2/ja
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D11/00—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages
    • F01D11/08—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator
    • F01D11/12—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator using a rubstrip, e.g. erodible. deformable or resiliently-biased part
    • F01D11/122—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator using a rubstrip, e.g. erodible. deformable or resiliently-biased part with erodable or abradable material
    • F01D11/125—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator using a rubstrip, e.g. erodible. deformable or resiliently-biased part with erodable or abradable material with a reinforcing structure
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    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
  • Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
  • Ceramic Products (AREA)

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はタービンシユラウド、さらに詳細に
は、金属−セラミツクタービンシユラウドに関す
る。
全金属構成のタービンシユラウドは巾広く使用
されてきた。しかし、そのような全金属製タービ
ンシユラウドの有効寿命はタービンエンジン中の
高速高温ガス流にさらされることによつておこる
過度の酸化および腐蝕によつて制限される。この
シユラウド材料損失の結果として、ローターブレ
ードチツプと今縮少しているシユラウドとの間で
隙間が増加する。これらの増加した隙間はより低
い効果により性能低下をおこす。それに加えて、
これら増加した隙間は一定のスラストを出すため
に必要とする高いガス温度によりまたガスオーバ
ーシユートによりエンジン中の高温部品の寿命を
減少させる。
金属に関してはセラミツク物質の優れた耐酸化
および耐食性により、セラミツク物質が、そのよ
うな高温にシユラウドを適用することにおいて、
金属に利点をもたらすことが可能であることが明
らかになつた。しかし、セラミツクを利用するた
めの試みは苛酷な問題に出合つた。そのような問
題は次のことを包含する：脆いセラミツク中の取
り付け応力；セラミツクを通した過剰な熱の伝
導；製造の問題、高コスト、低い生産高、セラミ
ツクの非常に高い硬さおよび割れあるいは砕けの
傾向によるもの；点検するのに非常に困難な物質
の疵。
本発明において、吾々は金属下層および金属下
層とセラミツクシーリング層との間に配置された
機械的マトリツクス接着手段により下層に確着さ
れたセラミツクシーリング層を有する形式のター
ビンシユラウド構造を提供する。機械的マトリツ
クス接合は、セラミツクシーリング層内の熱応力
を減少させる非常に細かい割れの整然とした形を
有するセラミツクシーリング層をともなつた、金
属下層に対するセラミツクシーリング層を意図す
る。
特に、必要ではないがタービンシユラウド構造
を構成することの基礎は金属下層を与えることお
よび予め決められた空間形態を有する機械的マト
リツクス接合手段をともなつた金属下層を与える
段階を含む。それからセラミツクシーリング層は
機械的接合手段に適用され、そしてセラミツクシ
ーリング層はその中に非常に細かい割れの整然と
した形を発達させることを起こし、その割れはセ
ラミツクシーリング層中の熱応力を減少させるも
のである。
一方特許請求の範囲は本発明によることを特に
指摘し、別に権利を要求するが、本発明の目的と
利益は、添付図面と結合して読まれる時、望まし
い実施例の下記の記載から容易に確認することが
できる。
その図面について説明すれば、第１図は本発明
に関するタービンシユラウド構造の１つの形式を
示す斜視図であり、第２Ａ−２Ｃ図は第１図の２
−２ラインに沿つてとられる側断面図で、そこで
はペグの形式における機械的マトリツクス接合手
段を使用する本発明の種々の異つた形式の部分を
それぞれ示すものである。第３Ａおよび３Ｂ図は
非常に細かい割れの整然とした形を有するセラミ
ツクシーリング面を示す第１図のタービンシユラ
ウド構造の写真の絵である。第３Ａ図は第１図お
よび第２Ｂ図に示すタービンシユラウド構造を示
し、第３Ｂ図は第１図および第２Ｃ図に示すター
ビンシユラウド構造を示す。第４図は本発明に関
するタービンシユラウド構造の他の形式を示す斜
視図であり、このタービンシユラウド構造の形式
は“スーパーペグ”として都合よく適用されるか
も知れない。第５図は第４図の５−５ラインに沿
つてとられた部分側断面図である。第６図は非常
に細かい割れの整然とした形を有するセラミツク
シーリング面を示す第４図および第５図のタービ
ンシユラウド構造の写真の絵である。
第７Ａ図および７Ｂ図は、第２Ａないし２Ｃ図
のごとくとられた、本発明に関するタービンシユ
ラウド構造の他の形式を示す部分断面であり、本
発明のこの形式において、機械的マトリツクス接
合手段はワイヤーミツシユを有する。
第８図は、その中に非常に細かい割れの整然と
した形を有するセラミツクシーリング層を示す第
７Ａ図のタービンシユラウド構造の写真の絵であ
る。
先づ最初に第１図を参照すれば、本発明のター
ビンシユラウド構造の１つの形が一般に１０で示
される。タービンシユラウド１０は溝１２ａ，１
４ａを限定する対向する一対のフランジ１２，１
４を有し、その溝はタービンシユラウド保持組立
物にタービンシユラウド１０を接合するのに使用
されるのに適合しており、その組合物は、米国特
許3825364、名称“ポラウスアブレイダブルター
ビンシユラウド”、1974年７月23日発行、ハリラ
およびスターマンに示されるものと同様であるも
のであろう。タービンシユラウド１０は機械的マ
トリツクス接合手段を有し、その接合手段は金属
下層１６からシユラウドのブレード受入れ面へ延
びる複数のペグ１６Ｐの形式である。第２Ａ図に
さらに明確に示されるごとく、そのようなペグ１
６Ｐは金属下層１６の延長部分を含む。金属下層
１６およびペグ１６Ｐの典型的な材料はニツケル
基レーネ“77”、コバルト基Ｍ−509あるいはＸ−
40を含む。
第２Ａ図を参照すれば、第１中間接合層１８、
すなわち約0.005ないし0.010インチ厚さ、は火焔
噴射で金属下層上に置かれ、ペグ１６Ｐにより作
られた空間を部分的に充満する。典型的な中間接
合層１８はNiCrAlY、すなわち95−100％密度
NiCrAlY、として普通知られるニツケルクロム
合金から成立つであろう。第２中間混合層１９、
すなわち約0.004から約0.006インチ厚さ、は第１
中間接合層１８上に火焔噴射で置かれるであろ
う。セラミツクシーリング層２０は第２中間接合
層１９上にプラズマスプレーあるいは焼結で置か
れる。ペグ１６Ｐ、中間層１８，１９、およびセ
ラミツクシーリング層の相関寸法はペグ１６Ｐが
少なくとも部分的にセラミツクシーリング層２０
を通して伸びるように選択される。
セラミツクシーリング層２０は、望ましくは、
ジルコニウム酸化物あるいはジルコニウム燐酸塩
から成り立つ。ジルコニウム酸化物に関して、変
成するものを使用することが望ましいということ
が認められた。例えばジルコニウム酸化物は約６
ないし約25重量パーセントのマグネシウム酸化物
で変成されたり、あるいは約６ないし約25重量パ
ーセントのイツトリウム酸化物で変成されてもよ
い。ジルコニウム燐酸塩に関して、変成するもの
がまた使用される。例えば、望ましい物質は約
33、ないし100重量パーセントのモノアルミニウ
ム燐酸塩、燐酸、イツトリウム酸化物、マグネシ
ウム酸化物、炭化ケイ素、ウイスカー、黒鉛のよ
うな物質で変成されたジルコニウム燐酸塩を含
む。
一例のシユラウド構造１０において、金属下層
１６は0.100インチ加わつて延長するペグ１６Ｐ
を有して約0.05インチの厚さをもつ。望ましく
は、セラミツクシーリング層２０は約0.035ない
し0.040インチの厚さをもつ。そのような形態に
おいて、ペグ１６Ｐは、第１図および第２Ａ図に
示すごとく、長方形であり、そこでは各ペグ１６
Ｐは長さが約0.105インチ、巾が約0.05インチで
あり、ペグ１６Ｐは約0.200インチないし0.250イ
ンチ離れた列になつて支柱として配置される。
再び第１図および第２Ａ図を参照すれば、本発
明のこの形式において、中間接合層１９は接合層
１８とセラミツクシーリング層２０との物質の混
合物を含有することが望ましいことは注目される
ことである。例へばNiCrAlY接合層１８および
マグネシウム酸化物をともなつたジルコニウム酸
化物セラミツクシーリング層２０の場合、望まし
い混合物組成は約50％NiCrAlY／50％ジルコニ
ウ酸化物（マグネシウム酸化物により修正のも
の）を含有する。
第１図および第２Ｂ図に示すペグ接合形態は、
類似の関係数字が類似の要素を表わすために使用
されるために、第１図および第２Ａ図との関連に
おいて上記論議された形態と同様である。しか
し、第１および第２Ｂ図の構造はセラミツクシー
リング層と金属下層との間に配置された追加の中
間層を包含する。さらに特別に、低密度
NiCrAlY、例へば75〜85％密度の、ような例へ
ば物質の約0.065インチ厚さの充填物層２１は金
属下層１６と中間接合層１８との間に配置され
る。充填物層２１はシユラウド構成にクツシヨン
効果を与える。
第１および２Ｃ図を参照すれば、ペグ接合形態
の他の類似形状が示される。しかし、本発明のこ
の形状において、ペグ１６Ｐは、第２Ｃ図のペグ
１６Ｐがセラミツクシーリング層２０の外面に延
長しないような第２Ｂ図のペグ１６Ｐより短か
い。第２Ｃ図のペグ接合構造は“埋設ペグ”とし
て都合よく適用される。
第１図および第２Ａ〜２Ｃ図のタービンシユラ
ウドの利点は、セラミツクシーリング層２０がそ
のセラミツクシーリング層中の熱応力を減少させ
る定形の非常に細かい割れを有することである。
セラミツクシーリング層２０中の非常に細かい割
れは熱処理により形成される。本発明における熱
処理は、一般に、約900℃ないし約1400℃、約２
時間ないし30時間の加熱で実施され、実際には温
度は上記の最低温度近くで、時間は長時間で熱処
理するのが望ましい。この熱処理の結果として非
常に細かい整然とした割れが形成される。今第３
Ａ図および第３Ｂ図を参照すれば、第１図のター
ビンシユラウド１０のセラミツクシーリング層２
０が示される。さらに特別に、第３Ａ図は第１図
および第２Ｂ図に示される組織の写真を現わし、
第３Ｂ図は第１図および第２Ｃ図に示される組織
の写真を現わす。セラミツクシーリング面が定形
の非常に細かい割れを含むことが観察される。
我々は、そのような定形が同じシユラウド１０が
構成される時繰り返えされることが認められた。
そのような非常に細かい割れは、約0.001ないし
0.003インチの割れの巾で、一般に同じ間隔でそ
の間隔は約0.150インチのものを有するものとし
てさらに説明されうる。
今第４図および第５図を参照すれば、本発明に
関するタービンシユラウド構造の他の形式が一般
に３０で示される。第４図および第５図のシユラ
ウド構造３０は第１図および第２Ａないし２Ｃ図
のシユラウド構造１０と多くの点で同様である。
タービンシユラウド構造１０は、また、下層から
延びる複数のペグ３２Ｐをともなう金属下層３２
を含む。しかしシユラウド３０のペグ３２Ｐは、
第１図および第２Ａないし２Ｃ図のペグ１６Ｐに
よるものより小さくそして縮まつている。例へ
ば、そのようなペグ３２Ｐは0.040インチ直径の
割れに、直径の３倍に等しい間隔を有する。この
小さいペグの利点、接近した間隔の形態（時々
“スーパーペグ”と比較される）は第１図と第２
Ａ−２Ｃ図のシユラウド構造１０と比較して、構
造３０がシユラウド構造１０の割れに相当するよ
りさらに微細な割れの規則的な形を与えることで
ある。さきに指摘したごとく、これら微細な割れ
はセラミツクシーリング層中の熱応力を減少す
る。このシユラウド構造における典型的な割れの
数および寸法は約0.001ないし0.003インチの割れ
巾で約0.080インチの規則的な間隔である。第６
図は、そのような微細割れを示すシユラウド構造
３０のセラミツクシーリング層３４の写真の再現
である。
また、シユラウド構造３０は、例えば、第１図
および第２Ａ図に示すものと同形の金属下層３２
に連結されるセラミツクシーリング層３４を含
む。さらに特別に、セラミツクシーリング層３４
は接合層３６および中間混合層３８を通して金属
下層３２に連結され、そこでは層３６は第２Ａ図
の接合層１８に相当し、層３８は第２Ａ図の中間
混合層１８に相当する。接合層用の典型的な材料
はNiCrAlY、例へば95−100％密度、である。中
間混合層３８は、例へば50％ZrO2／50％
NiCrAlYの、NiCrAlYのような物質のセラミツ
クシーリング層３６の混合成分を含有する。
第４図、第５図（“スーパーペグ”）のシユラウ
ド構造３０のための典形的寸法は接合層３６のた
めに約0.005ないし0.10インチ、混合層３８のた
めに約0.004ないし0.006インチ、セラミツクシー
リング層３４のために約0.035ないし0.040インチ
の厚さである。
今第７Ａ図を参照すれば、本発明に関するター
ビンシユラウド構造の他の形式の部分が一般に４
０で示される。シユラウド構造４０において、金
属ペグ４２Ｐは金属下層４２から伸長する。金属
ペグ４２Ｐの間の空間は低密度NiCrAlY、例え
ば75ないし85％、のような物質の充てん層４４が
入れられる。それから構造は第１の複数のワイヤ
ー４６をペグ４２Ｐおよび充填物層４４へしんち
ゆうでつないだワイヤーメツシユを備えている。
それから望ましくは、第２のワイヤー４８は第１
の複数のワイヤー４６に、織つたらしんちゆうで
つないだりすることにより、確着される。望まし
くは、接合層６２および混合層６４がまた使用さ
れる。本発明のこの形式において、接合はメツシ
ユとペグ構造の共作動を含む。形式的に結果のメ
ツシユ４６−４８中のワイヤーは約0.020ないし
0.030インチの直径を有する。セラミツクシーリ
ング層５０はそれからワイヤーメツシユ４６−４
８と層６２，６４構造上に配置される。
第７Ａ図のシユラウド構造４０のための例とし
ての寸法はセラミツクシーリング層５０には約
0.030ないし0.040インチ、充填層４４には0.020な
いし0.030インチである。
本発明のタービンシユラウド構造における使用
に適したワイヤーメツシユ構造の他の形式は第７
Ｂ図に示されまた一般に６０で示される。第７Ｂ
図の構造６０は第７Ａ図の構造４０と類似であ
り、それはそこでは類似の参照数字は類似の要素
の表現に使用することができる。シユラウド構造
４０と６０との間の重大な相違は、シユラウド構
造６０が金属下層４２と連結したワイヤーメツシ
ユ４６および４８を有することであり、そこでは
金属下層４２はそれから延長するペグ４２Ｐを有
していない。第７Ｂ図に示すごとく、構造６０は
中間接合層６２および６４を含むのが望ましく、
そこでは接合層６２は前に論議された第２Ａ−２
Ｃ図の接合層１８および第５図の接合層３６に相
当し、またそこでは混合層６４は第２Ａ−２Ｃ図
の混合層１９および第５図の混合層３８に相当す
る。
第７Ａ図および第７Ｂ図に示すワイヤーメツシ
ユ機械的マトリツクス接合の利点はそのような構
造がセラミツクシーリング層を補獲しそれらの層
を不変に保持する機械的マトリツクス接合の目的
を果たすことである。それに加えて、そのような
ワイヤーメツシユは、熱応力を開放ししかも割れ
たセラミツク粒子を保留するセラミツクシーリン
グ層内の割れの形を与える。第８図は微細な割れ
の規則正しい形を示す第７Ａ図のセラミツクシー
リング層５０の写真の再現である。
さらにワイヤーメツシユはシユラウド構造に対
し局部的な接合を与えるが、しかしセラミツクシ
ーリング層のための空間を提供する。また、第７
Ａ図および第７Ｂ図のワイヤーメツシユ構造にお
いて、シユラウド構造に結合する局部ワイヤーお
よびワイヤーメツシユの減少した表面露出は、熱
伝導の減少によりシユラウド構造温度を比較的低
く保持する。一般に、特殊なワイヤーメツシユ形
状はセラミツクシーリング層の成分によつて選択
される。例へば、ワイヤーメツシユ４６および４
８に適した物質はL605；インコネル600；ハステ
ロイＸのような商業的に使用されるものを含む。
ワイヤー形状における有効な形態はワイヤー直径
およびメツシユ寸法を含み、すなわちそれはワイ
ヤー間の開口である。それに加えて、種々の織り
形が使用される。例えばそのような織り方は長方
形のクロース織、チエンリンク織、編まれた単ワ
イヤー織；高さおよび寸法のための織り形；スプ
リング傾向のうづ巻き織；追加したワイヤークロ
ース融通性のための内部ひだ織を含む。
本発明のシユラウド構造の種々の形式に関し
て、そのような形が特別な利点をもつことは評価
される。例えば、ペグがセラミツクシーリング層
の外面より下に配置される形式において、ペグに
そつて熱伝導は減少し、その結果最大ペグ温度は
低くなる。それに加えて、摩擦中にペグブレード
接触が起らず、その結果ブレードチツプ摩耗はよ
り少なくなる。セラミツクシーリング層を通して
延長するが、しかし越えないペグの形式におい
て、ペグはセラミツクシーリング層に対し最大の
固着深さを与える。セラミツクシーリング層の外
面以下に配置されるワイヤーメツシユの形式にお
いて、メツシユに対にセラミツクシーリング層の
大きい噛み合いがある。また、摩擦中にメツシユ
ブレード接触が起らず、セラミツクシーリング層
により与えられる断熱により最大メツシユ過度が
より低くなる。
マグネシウム酸化物で変性されたジルコニウム
酸化物の使用に関して、ある場合、セラミツクシ
ーリング層の摩擦と熱応力特性を改良するために
シユラウドを熱処理することが望ましい。そのよ
うな熱処理は共に保留の特許出願「タービンシユ
ラウドを構成する方法」シー・エル・アンマン、
にさらに詳細に記載されている。
共に保留のものに記載の方法に対する可能な変
形は存在しこの技術に熟達した者に利用可能であ
る。例えば、予め決められた空間の形態を有する
機械的接合手段のある金属下層をあるものが提供
するかも知れない；それからあるものはセラミツ
クシーリング層をマトリツクス接合手段に応用す
るであろう、かくしてシーリング層に割れの型
（好ましい形式）の発達をおこす。これらの割れ
は一般に極めて微細で、接合層中の熱応力を減少
させるのに役立つている。層はそのような加熱に
よりそれの摩擦、摩耗を増加し温度、例えば900
ないし1400℃、に影響される。シーリング層は一
般にZr酸化物とMg酸化物の混合物であり、後者
は通常６−25％の範囲で20重量％が望ましい。シ
ーリング層は0.090インチより小さい厚さに適用
される。上記方法は、すでにこの上に示されたご
とく望ましいものの一つである。
たとえ、本発明のタービンシユラウド構造はこ
の前にペグとワイヤーメツシユに関連して論議さ
れたけれども、機械的マトリツクス接合の他の形
式も提供される。例えば、機械的マトリツクス接
合の他の形式は傾斜ペグ、アンダーカツトペグ、
チエンリンク構造、ハニカム構造、さらにそれら
の結合を包含する。また、たとえ、少なくともセ
ラミツクシーリング層と金属下層との間の一つの
中間接合層を含むのが望ましいが、満足な結果は
前に論議された中間層のすべてを使用することな
しに得られるかも知れない。この結合において、
満足な結果は２つの中間接合層を使用することに
より得られ、その接合層はすでに論議された95−
100％密度のNiCrAlYのような第１層およびすで
に論議されたNiCrAlYとセラミツクの混合物の
ような第２中間接合層を含む。ある適用のために
単一中間接合層が適しているかも知れない。
以下実施態様を記載する。
(1) 特許請求の範囲に記載のタービンシユラウド
構造においてセラミツクシーリング層がジルコ
ニウム酸化物あるいはジルコニウムリン酸塩で
構成されること。
(2) 実施態様第１項記載のタービンシユラウド構
造において、少なくとも１つの中間層が金属下
層とセラミツクシーリング層との間に配置され
ること。
(3) 特許請求の範囲に記載のタービンシユラウド
構造において、機械的マトリツクス接合手段が
金属下層から延びる複数のペグ、あるいはセラ
ミツクシーリング層を通して少なくとも部分的
であること。
(4) 特許請求の範囲に記載のタービンシユラウド
構造において、機械的マトリツクス接合手段は
ワイヤーメツシユあるいは複数のペグと結合し
たワイヤーメツシユであること。
(5) 特許請求の範囲に記載のタービンシユラウド
構造においてセラミツクシーリング層が0.035
ないし0.040インチの厚さを有すること。
(6) 実施態様第１項記載のタービンシユラウド構
造においてセラミツクシーリング層が６ないし
25重量パーセントのマグネシウム酸化物あるい
はイツトリウム酸化物をともなつたジルコニウ
ム酸化物よりなること。
(7) 特許請求の範囲に記載のタービンシユラウド
構造において前記セラミツクシーリング層がジ
ルコニウムリン酸塩を含むこと。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明のタービンシユラウド構造の１
つの形式を示す斜視図、第２Ａ図、第２Ｂ図、第
２Ｃ図は第１図の２−２断面で本発明の種々の異
つた形式を示し、第３Ａ図および第３Ｂ図は第１
図のセラミツクシーリング面の割れの写真の絵を
示し、第４図は本発明のタービンシユラウド構造
の他の形式の斜視図、第５図は第４図の５−５断
面図、第６図は第４図および第５図のセラミツク
シーリング面の写真の絵、第７Ａ図および第７Ｂ
図は本発明のタービンシユラウド構造の他の形式
の部分断面図、第８図は第７Ａ図のセラミツクシ
ーリング層の写真の絵である。 符号の説明、１０，３０：タービンシユラウド
構造、１２，１４：フランジ、１２ａ，１４ａ：
溝、１６，３２：金属下層、１６Ｐ，３２Ｐ：ペ
グ、１８，３６：第１中間接合層、１９，３８：
第２中間接合層、２０，３４：セラミツクシーリ
ング層、２１：充填物層、４０，６０：シユラウ
ド構造、４２：金属下層、４２Ｐ：ペグ、４４：
充填層、４６，４８：ワイヤーメツシユ。

Claims (1)

    【特許請求の範囲】
  1. １ 金属下層およびそれに確着したセラミツクシ
    ーリング層を有する形式のタービンシユラウド構
    造において、機械的マトリツクス接合手段が金属
    下層とセラミツクシーリング層との間に配置さ
    れ、またセラミツクシーリング層を金属下層に接
    合し、セラミツクシーリング層はその層における
    熱応力を減少させる、熱処理により形成された、
    非常に細かいクラツクの整然とした形を含むこと
    を特徴とする金属−セラミツクタービンシユラウ
    ド。
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