JPH01171205A - 希土類−Ｆｅ−Ｂ系磁石の製造方法 - Google Patents
希土類−Ｆｅ−Ｂ系磁石の製造方法Info
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- JPH01171205A JPH01171205A JP62331255A JP33125587A JPH01171205A JP H01171205 A JPH01171205 A JP H01171205A JP 62331255 A JP62331255 A JP 62331255A JP 33125587 A JP33125587 A JP 33125587A JP H01171205 A JPH01171205 A JP H01171205A
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
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- H01F1/0576—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes pressed, sintered or bonded together pressed, e.g. hot working
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、希土類−Ｆｅ−Ｂ系磁石の製造方法に関し、
更に詳しくは、高い磁気的性能を得られる希土類−Ｆａ
−Ｂ系磁石の製造方法に関する。
更に詳しくは、高い磁気的性能を得られる希土類−Ｆａ
−Ｂ系磁石の製造方法に関する。
最近の電気製品の小型化、高効率化の要求に伴い、その
材料として高い磁気的性能を持つ希土類元素と鉄とボロ
ンとを基本成分とする合金を用いて磁石を造ることが望
まれている。すなわち、希土類−Ｆｅ−Ｂ系磁石である
。
材料として高い磁気的性能を持つ希土類元素と鉄とボロ
ンとを基本成分とする合金を用いて磁石を造ることが望
まれている。すなわち、希土類−Ｆｅ−Ｂ系磁石である
。
希土類−Ｆｅ−Ｂ系磁石を製造する技術としては、いわ
ゆる焼結法と液体急冷法とが知られているが、これらの
方法よりも生産性に優れた方法として、例えば特開昭６
２−２０３３０２号公報に開示の如き鋳造法が提案され
ている。
ゆる焼結法と液体急冷法とが知られているが、これらの
方法よりも生産性に優れた方法として、例えば特開昭６
２−２０３３０２号公報に開示の如き鋳造法が提案され
ている。
この鋳造法は、第３図に示すように、希土類元素と鉄と
ボロンとを基本成分とする合金を溶解しくＰｉ）、鋳型
に流し込んで鋳造しくＰ２）、その鋳塊に熱間加工を施
しくＰ３）、熱処理（Ｐ４）を行うものである。
ボロンとを基本成分とする合金を溶解しくＰｉ）、鋳型
に流し込んで鋳造しくＰ２）、その鋳塊に熱間加工を施
しくＰ３）、熱処理（Ｐ４）を行うものである。
ここで熱間加工は、所望の形状に成形すること、結晶軸
の配向性を向上すること及び結晶粒を微細化するために
行われるのであるが、十分な効果を得られないことがあ
った。
の配向性を向上すること及び結晶粒を微細化するために
行われるのであるが、十分な効果を得られないことがあ
った。
従って、本発明の目的とするところは、上記成形と、配
向と、微細化とを十分行うことが出来るように改良した
希土類−Ｆｅ−Ｂ系磁石の製造方法を提供することにあ
る。
向と、微細化とを十分行うことが出来るように改良した
希土類−Ｆｅ−Ｂ系磁石の製造方法を提供することにあ
る。
本発明の希土類−Ｆｅ−Ｂ系磁石の製造方法は、希土類
元素と鉄とボロンとを基本成分とする合金の鋳塊を熱間
加工する工程を含む粘土ｑ−Ｆｅ−Ｂ系磁石の製造方法
において、熱処理工程を挟んで熱間加工工程を２回以上
繰返すことを構成上の特徴とするものである。
元素と鉄とボロンとを基本成分とする合金の鋳塊を熱間
加工する工程を含む粘土ｑ−Ｆｅ−Ｂ系磁石の製造方法
において、熱処理工程を挟んで熱間加工工程を２回以上
繰返すことを構成上の特徴とするものである。
上記構成において、希土類元素としては、Ｙ。
１、ａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、
Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂ、Ｌｕが挙げられ、これ
らのうちの１種あるいは２種以上を組み合わせて用いる
。最も高い磁気的性能はＰｒで得られるから、実用的に
はＰ「、ＰｒとＮｄの組み合わせ、ＣｅとＰｒとＮｄの
組み合わせ等を用いるのが好ましい。
Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂ、Ｌｕが挙げられ、これ
らのうちの１種あるいは２種以上を組み合わせて用いる
。最も高い磁気的性能はＰｒで得られるから、実用的に
はＰ「、ＰｒとＮｄの組み合わせ、ＣｅとＰｒとＮｄの
組み合わせ等を用いるのが好ましい。
希土類元素の比率は、８〜２５原子％が適当である。希
土類元素と鉄とボロンとを基本成分とする永久磁石の主
相はＲ２Ｆｅｌ ４ Ｂ （Ｒは希土類元素）であるが
、希土類元素が８原子％未満では上記化合物を形成せず
α−鉄と同一構造の立方晶組織となるため良好な磁気的
特性が得られない。
土類元素と鉄とボロンとを基本成分とする永久磁石の主
相はＲ２Ｆｅｌ ４ Ｂ （Ｒは希土類元素）であるが
、希土類元素が８原子％未満では上記化合物を形成せず
α−鉄と同一構造の立方晶組織となるため良好な磁気的
特性が得られない。
他方、鋳造法によっても良好な磁気的特性を得るために
は、２５原子％以下とすることが適当であるからである
。
は、２５原子％以下とすることが適当であるからである
。
ボロンの比率は、２〜８原子％が適当である。
２原子％未満では菱面体のＲ−Ｆｅ系になるため高保磁
力を得られず、他方、鋳造法によっても良好な磁気的特
性を得るためには、８原子％以下とすることが適当であ
るからである。
力を得られず、他方、鋳造法によっても良好な磁気的特
性を得るためには、８原子％以下とすることが適当であ
るからである。
また少量の添加元素、例えば、Ｃｏ、Ａ１．Ｍ。
、Ｓｉ等や、重希土元素のＤｙ、Ｔｂ等は、保磁力の向
上に有効である。
上に有効である。
Ｃｏはキュリー点を高めるのに有効である。永久磁石と
して考えられる１ｋｏｅ以上の保磁力を得るには５０原
子％以内がよい。ＣＯは基本的にＦｅのサイトを置換し
Ｒ２ｃＯ＋＋Ｂを形成するのであるが、この化合物は結
晶異方性磁界が小さく、その量が増すにつれて磁石全体
としての保磁力が小さくなってしまうからである。
して考えられる１ｋｏｅ以上の保磁力を得るには５０原
子％以内がよい。ＣＯは基本的にＦｅのサイトを置換し
Ｒ２ｃＯ＋＋Ｂを形成するのであるが、この化合物は結
晶異方性磁界が小さく、その量が増すにつれて磁石全体
としての保磁力が小さくなってしまうからである。
ＡＪは、保磁力の増大効果を有する。ＡＡの添加量は１
５原子％以下がよい。Ａｌは非磁性元素あるため、その
添加量を増すと残留磁束密度が低下し、１５原子％を越
えるとハードフェライト以下の残留磁束密度になってし
まうからである。
５原子％以下がよい。Ａｌは非磁性元素あるため、その
添加量を増すと残留磁束密度が低下し、１５原子％を越
えるとハードフェライト以下の残留磁束密度になってし
まうからである。
熱間加工としては、５００℃以上、好ましくは６５０℃
〜９００℃で行う押出、圧延、スタンピング、絞り等を
上げることができる。
〜９００℃で行う押出、圧延、スタンピング、絞り等を
上げることができる。
熱処理工程は、８００℃以上Ｘ３０＋ｓｉｎ以上とする
のが好ましい。
のが好ましい。
最後の熱間加工後、２５０℃以上で熱処理するのが好ま
しい。
しい。
本発明の希土類−Ｆｅ−Ｂ系磁石の製造方法によれば、
熱間加工工程を繰り返すので、希土類元素と鉄とボロン
とを基本成分とする合金は著しく加工性が悪いが、無理
なく所望の形状に加工できるようになる。また、熱間加
工工程による結晶粒の微細化と熱処理工程による結晶粒
の成長の反復によって結晶軸の配向性および結晶粒の微
細化を一層促進することができ、磁気的特性を十分に向
上できるようになる。さらに、熱処理工程を挾むことに
よって初晶αを拡散して量を減らすことが出来るように
なり、磁気的性能を向上できる。
熱間加工工程を繰り返すので、希土類元素と鉄とボロン
とを基本成分とする合金は著しく加工性が悪いが、無理
なく所望の形状に加工できるようになる。また、熱間加
工工程による結晶粒の微細化と熱処理工程による結晶粒
の成長の反復によって結晶軸の配向性および結晶粒の微
細化を一層促進することができ、磁気的特性を十分に向
上できるようになる。さらに、熱処理工程を挾むことに
よって初晶αを拡散して量を減らすことが出来るように
なり、磁気的性能を向上できる。
以下、図面を参照しつつ、本発明の実施例について説明
する。ここに第１図は本発明の一実施例の工程図、第２
図は本発明の他の実施例の工程図である。なお、これに
より本発明が限定されるものではい。
する。ここに第１図は本発明の一実施例の工程図、第２
図は本発明の他の実施例の工程図である。なお、これに
より本発明が限定されるものではい。
ユ」１址上
第１表に示す１ｌｈ１．ｌ１ｈ２の２１！類の組成の合
金を誘導炉で熔解しく第１図の８１）、鋳型を用いて直
方体形状の鋳塊を鋳造した（Ｓ２）。
金を誘導炉で熔解しく第１図の８１）、鋳型を用いて直
方体形状の鋳塊を鋳造した（Ｓ２）。
その直方体形状の鋳塊を９００℃で圧延した（Ｓ３）。
そして、■０００℃ｘ３ＱｍｉｎＴ：熱処理する工程（
Ｓｉ）を挟んで、上記熱間圧延工程（Ｓ３）を３回繰返
した。
Ｓｉ）を挟んで、上記熱間圧延工程（Ｓ３）を３回繰返
した。
加工率は最終で５６％になるように、且つ、１回の加工
率がほぼ一定になるようにした。
率がほぼ一定になるようにした。
最後に、８ｊＯ℃ｘ２ｈで熱処理した（Ｓ５）。
得られた磁石の磁気的特性を測定したところ第２表に示
す結果が得られた。
す結果が得られた。
ル絞■
第１表に示す組成の合金を熔解しく第３図のＰｌ）、直
方体形状の鋳塊を鋳造した（Ｒ２）。
方体形状の鋳塊を鋳造した（Ｒ２）。
その直方体形状の鋳塊を７００℃で５６％圧延しくｒ’
３）、８５０℃×２ｈで熱処理した（Ｒ４）。
３）、８５０℃×２ｈで熱処理した（Ｒ４）。
得られた磁石の磁気的特性を測定したところ第３表に示
す結果が得られた。
す結果が得られた。
尖芝九り
第２図に示すように、Ｐｒ１３Ｆｒｇ２ＢＳの合金を誘
導炉で熔解しくＲ１）、鋳型を用いて直方体形状に鋳造
した（Ｒ２）。
導炉で熔解しくＲ１）、鋳型を用いて直方体形状に鋳造
した（Ｒ２）。
その直方体形状の鋳塊を１０００℃Ｘ３０＋ｗｉｎで熱
処理しくＲ３）、次いで、９００℃で圧延した（Ｒ４）
。
処理しくＲ３）、次いで、９００℃で圧延した（Ｒ４）
。
１０００℃Ｘ３０ｍ１ｎの熱処理（Ｒ５）を挟んで上記
熱間圧延（Ｒ４）を４回行った。
熱間圧延（Ｒ４）を４回行った。
この時の加工率も最終で５６％になるようにし、且つ、
１回の加工率がほぼ一定になるようにした。
１回の加工率がほぼ一定になるようにした。
最後に、８５０℃×２ｈで熱処理を行った（Ｒ６）。
１１られた磁石の保磁力ｉ ＩＩ ｃ ＝ １５．０
ｋ Ｏｅ、最大エネルギーｆｉｌ （ＢＨ） ｍａｙ
＝２５．０ＭＧＯｓであった。
ｋ Ｏｅ、最大エネルギーｆｉｌ （ＢＨ） ｍａｙ
＝２５．０ＭＧＯｓであった。
第１表
第２表
第３表
［発明の効果］
本発明によれば、希土類元素と鉄とボロンとを基本成分
とする合金の鋳塊を熱間加工する工程を含む希土類−Ｆ
ｅ−Ｂ系磁石の製造方法において、熱処理工程を挟んで
熱間加工工程を２回以上繰返すことを特徴とする希土類
−Ｆｅ−Ｂ系磁石の製造方法が提供され、これにより１
回当たりの加工率を小さくして所望の加工率を得られる
から加工性の悪い希±１ｌ−Ｆｅ−Ｂ系合金でも良好に
所望の加工を行うことができるようになる。また、熱間
加工と熱処理の繰返しによって、結晶軸の配向と、結晶
粒の微細化とを促進できるから、磁気的性能を向上する
ことができる。
とする合金の鋳塊を熱間加工する工程を含む希土類−Ｆ
ｅ−Ｂ系磁石の製造方法において、熱処理工程を挟んで
熱間加工工程を２回以上繰返すことを特徴とする希土類
−Ｆｅ−Ｂ系磁石の製造方法が提供され、これにより１
回当たりの加工率を小さくして所望の加工率を得られる
から加工性の悪い希±１ｌ−Ｆｅ−Ｂ系合金でも良好に
所望の加工を行うことができるようになる。また、熱間
加工と熱処理の繰返しによって、結晶軸の配向と、結晶
粒の微細化とを促進できるから、磁気的性能を向上する
ことができる。
第１図は本発明の一実施例の工程図、第２図は本発明の
他の実施例の工程図、第３図は従来の鋳造法の工程図で
ある。 〔符号の説明〕 Ｓ３・・・熱間加工工程 Ｓ４・・・熱処理工程 Ｒ４・・・熱間加工工程 Ｒ５・・・熱処理工程。 代理人 弁理士 不１１− 武男
他の実施例の工程図、第３図は従来の鋳造法の工程図で
ある。 〔符号の説明〕 Ｓ３・・・熱間加工工程 Ｓ４・・・熱処理工程 Ｒ４・・・熱間加工工程 Ｒ５・・・熱処理工程。 代理人 弁理士 不１１− 武男
Claims (1)
- １．希土類元素と鉄とボロンとを基本成分とする合金の
鋳塊を熱間加工する工程を含む希土類−Ｆｅ−Ｂ系磁石
の製造方法において、熱処理工程を挟んで熱間加工工程
を２回以上繰返すことを特徴とする希土類−Ｆｅ−Ｂ系
磁石の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62331255A JPH01171205A (ja) | 1987-12-25 | 1987-12-25 | 希土類−Ｆｅ−Ｂ系磁石の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62331255A JPH01171205A (ja) | 1987-12-25 | 1987-12-25 | 希土類−Ｆｅ−Ｂ系磁石の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01171205A true JPH01171205A (ja) | 1989-07-06 |
Family
ID=18241640
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62331255A Pending JPH01171205A (ja) | 1987-12-25 | 1987-12-25 | 希土類−Ｆｅ−Ｂ系磁石の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01171205A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003079410A (ja) * | 2001-09-17 | 2003-03-18 | Seiko Instruments Inc | バンド |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61238915A (ja) * | 1985-04-16 | 1986-10-24 | Hitachi Metals Ltd | 永久磁石合金およびその製造方法 |
-
1987
- 1987-12-25 JP JP62331255A patent/JPH01171205A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61238915A (ja) * | 1985-04-16 | 1986-10-24 | Hitachi Metals Ltd | 永久磁石合金およびその製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003079410A (ja) * | 2001-09-17 | 2003-03-18 | Seiko Instruments Inc | バンド |
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