JPH01177455A

JPH01177455A - 内燃機関の点火装置

Info

Publication number: JPH01177455A
Application number: JP33428987A
Authority: JP
Inventors: Yukihiro Watanabe; 渡邉　幸廣
Original assignee: Aisan Industry Co Ltd
Current assignee: Aisan Industry Co Ltd
Priority date: 1987-12-28
Filing date: 1987-12-28
Publication date: 1989-07-13

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】［産業上の利用分野］本発明は内燃機関の点火装置に関し、特にバッテリ式無
接点点火装置社係る。

［従来の技術］近時の内燃機関においては、車載バッテリを電源として
点火コイルの一次コイルの電流（以下、−次電瀉という
）をトランジスタのスイッチング作用により断続し、−
次電流遮断時の点火コイル内の磁束変化によって二次コ
イルに高電圧を説起させる点火装置が用いられ、従来の
ブレーカが有接点であるのに対しトランジスタのみを利
用していることから、無接点点火装置あるいはフルトラ
ンジスタ式点火装置として知られている。この無接点点
火装置の一般的な構成は第７図に示すように、内燃機関
の回転に応じて信号を発生する電磁式信号発生装置ｉｏ
ｔを備え、この出力信号に応じて出力＃Ｊ＃回路９０２
によりパワートランジスタ４００を駆動し、点火コイル
５００の一次電流を断続するものである。これにより点
火コイル５００の二次コイルに発生した高電圧を、配電
器９００を介して内燃機関の各気筒に設けたスパークプ
ラグ９０１に供給し、火花放電を発生させ、各気筒内の
混合気に点火することとしている。上記電磁式信号発生
装置１０１−は永久磁石を固定したコアに検出コイルを
巻装し、これに対向して内燃機関の気筒数と同数の突起
を形成したシグナルロータを内燃機関に連動して回転さ
せ、検出コイルに生ずる磁束変化によって誘起する交流
信号を出力するもので、電磁発電方式として知られてい
る。

然し乍ら、この電磁式信号発生装置１０１を用いると、
点火コイル５００の一次コイルの通電時間が内燃機関の
回転数に応じて変動し、高速回転時には通電時間が短く
なって一次電流が低下し、従って二次コイルの発生電圧
が低下することとなる。

そこで、これを防止するため、上記シグナルロータの回
転速度、即ち内燃機関の回転速度に応じて一次コイルの
通電時間、所謂閉角度を制御する閉角度制御が行なわれ
ている。即ち、第７図に示すように、閉角度制御回路９
０３が配設され、例えば特開昭５２−７０２４５号公報
に記載されている。この閉角度制御回路９０３により、
第５図に示した電磁式信号発生装置１０１の出力信号（
ａ）に対し、パワートランジスタ４００を駆動する出力
制御回路９０．２の動作レベルを、内燃機関の回転数に
応じて低速時はＬ１高速時はＨというように変化させ、
これによりパワートランジスタ４００のオンオフ出力（
ｂ）のデユーティ比を制御している。而して、−次電流
の通電時間（閉角度）を高速回転時には増大させる閉角
度増大制御が行なわれる。

尚、上記に加え、低速時の電流消費を節約すべく閉角度
縮小制御が付加されたものもある。

［発明が解決しようとする問題点］然し乍ら、上記従来技術における閉角度制御回路９０３
は前記公報の記載に明らかなように回路構成が複雑であ
り、コスト高となる。又、閉角度制御の基礎となるのは
電磁式信号発生装置１０１の出力信号波形（第８図（ａ
））であり、この波形はシグナルロータの突起の形状や
検出コイルを含む磁気回路によって決定される。従って
、閉角度特性を任意に設定することは困難である許りか
、シグナルロータと検出コイル間の間隙（ギャップ）の
製造あるいは組立誤差により閉角度特性にバラツキが生
ずることとなるため、間隙の設定には高精度が要求され
微妙な調整が必要となるという問題がある。

又、センサ技術の進展に伴ない、上記従来技術における
電磁式信号発生装置１０１に替えて、内燃機関の回転に
応じて矩形波のパルス信号を出力する磁気感応方式、光
電方式等の矩形波信号発生装置が採用されている。これ
には磁気感応方式、光電方式等種々の方式があり、前者
の例としてホール素子を利用した信号発生装置がある（
例えば特開昭５９−７７０７９号に記載）。然し、この
種矩形波信号発生装置を用いた場合には前述の方式では
閉角度制御が出来なくなる。これを可能とするためには
、例えば特開昭５５−７９５８号に記載のように種々の
回路が必要となり回路構成が？３！雑となり、コスト高
となる。

そこで、本発明は、簡単な構成で、又信号発生装置とし
て矩形波信号発生装置を用いた場合においても、内燃機
関の回転数の変化に拘らず常に一定の点火エネルギーを
確保することを目的とする。

［問題点を解決するための手段］前述の問題点を解決し、上記の目的を達成するため、本
発明は次の構成を採用したものである。

即ち、本発明の点火装置は、第１図に示すように、内燃
機関の回転に応じて最適点火時期の所定時間前にタイミ
ング信号を出力する信号発生手段１００と、この信号発
生手段１００の出力タイミング信号に基き前記所定時間
幅のパルス信号を出力する単安定マルチバイブレータ回
路２００と、この単安定マルチバイブレータ回路２００
の出力パルス信号に応じて点火コイル５００を前記所定
時間通電した後遮断する駆動回路３００と、電源電圧を
検出する電圧検出手段６００と、この電圧検出手段６０
０の検出出力に応じて駆動回路３００を制御し点火コイ
ル５００への通電開始時期を調整する出力時期調整手段
７８０とを備えたものである。尚、点火コイル５００に
は、従前どおり、−次側にパワートランジスタ４００が
接続され、二次側に配電器９００が接続され、これにス
パークプラグ９０１が接続される。

［作用］以上の構成になる内燃機関の点火装置においては、内燃
機関の回転に応じ信号発生手段ｉｏｏからタイミング信
号が出力される。このタイミング信号の出力時期（出力
タイミング）は、点火コイル５００で発生する高電圧が
配電器９００を介してスパークプラグ９０１に供給され
火花放電が行なわれる最適点火時期より所定時間前に設
定されている。

上記タイミング信号により単安定マルチバイブレータ回
路２００が安定状態から準安定状態となり所定時間幅の
パルス信号が駆動回路３００に出力される。このパルス
信号が出力されている所定時間、駆動回路３００により
パワートランジスタ４００を介して点火コイル５００が
通電され一次電流が供給される。一方、電源電圧が電圧
検出手段６００により検出され、その検出出力に応じて
出力時期調整手段７８０により駆動回路３００が制御さ
れ、点火コイルＳＯＯへの通電開始時期が調整される。

而して、駆動回路３００により点火コイル５００への通
電が制御される。

そして、点火コイル５００の通電時間が終了するや直ち
に遮断され、点火コイル５００の二次コイルから高電圧
が出力し配電器９００を介して各スパークプラグ９０１
に配電される。而して、内燃機関の回転数の変動に拘ら
ず点火コイル５００への通電時間が一定であるため常に
一定の点火エネルギーが供給される。又、出力時期調整
手段７８０により電源電圧の変動に応じて点火コイル５
００への通電開始時期が調整されるため、電源電圧が変
動した場合にも点火エネルギーは一定に維持される。

［実施例］以下に本発明の内燃機関の点火装置の望ましい実施例を
図面に基いて説明する。

先ず、第１図に示した信号発生手段１００としては、内
燃機関（図示せず）の回転に応じて矩形波のパルス信号
を出力する矩形波信号発生装置を含む種々の装置がある
。これらの装置における回転信号検出手段として種々の
方式があり、第２図にその一例として磁気感応方式の検
出装置を示す。即ち、円柱状で周縁部に交互に異る磁極
が形成され、内燃機関の回転に同期して回転する着磁ロ
ータ！０２に対向して磁気検出素子１０３が設けられ、
着磁ロータ１０２の回転による磁束変化に応じ磁気検出
素子１０３がパルス信号を出力す委ものである。この磁
気検出素子１０３は、ホール素子、磁気抵抗素子、電磁
ピックアップコイル、クイ−ガントワイヤ等を用い、必
要に応じこれらの出力波形を整形する波形整形回路を組
み合せることにより構成することができる。

本実施例においては磁気検出素子１０３としてディジタ
ル出力のホールＩＣを用いている。尚、アナログ出力の
ホールＩＣを用いて波形整形することも可能である。而
して、着磁ロータ１０２が内燃機関の回転に同期して回
転すると、ホールＩＣの磁気検出素子１０３に供給され
る磁力線の方向は着磁ロータ１０２の回転に応じて反転
するため、これに応じ磁気検出素子１０３の出力レベル
も反転する。

ホールＩＣの磁気検出素子！０３と着磁ロータ１０２は
、従来の電磁式信号発生装置同様、配電器９００内に配
設され、磁気検出素子１０３と着磁ロータ１０２間の相
対位置がガバナ機構（図示せず）及びバキュームアドバ
ンサ機構（図示せず）によって決定されるように構成さ
れている。

即ち、磁気検出素子１０３の磁気検出位置がガバナ機構
及びバキュームアドバンサ機構の作動に応じて移動する
ように構成されている。

而して、信号発生手段１００のパルス信号がタイミング
信号として出力される時期（出力タイミング）は上記ガ
バナ機構及びバキュームアドバンサ機構により最適点火
時期に対し所定時間（Ｔ）前となるように調整されてい
る。

以下、上記の構成になる信号発生手段１００を備えた本
発明の実施例に関し、先ず第１図の出力時期調整手段７
８０を遅延手段で構成した第１実施例について説明する
。

即ち、第１実施例においては、第３図に示すように、第
１図の構成に対し単安定マルチバイブレータ回路２００
と駆動回路３００との間に遅延手段７００が配設され、
この遅延手段７００に電圧検出手段６００が配設されて
いる。尚、遅延手段７００は電圧検出手段６００の検出
出力に応じて点火コイルＳＯＯへの通電開始時期を遅延
させるものである。

これら単安定マルチバイブレータ回路２００、駆動回路
３００、パワートランジスタ４００、電圧検出手段６０
０及び遅延手段７００を含む具体的電気回路を第４図に
基いて説明する。

単安定マルチバイブレータ回路２００はコンデンサ２０
２．抵抗２０３．ダイオード２０４から成るトリガ回路
を含んでいる。このトリガ回路は所謂コレクタ注入形で
コンデンサ２０２と抵抗２０３で構成される微分回路が
ダイオード２０４を介してトランジスタ２０６のコレク
タに接続されている。尚、入力端子２０５は信号発生手
段１００に接続されている。

又トランジスタ２０６のコレクタは抵抗２０７を介して
電源＋ｖＩｌに接続され、エミッタは三段のダイオード
２０８を介して接地ＧＮＤされている。トランジスタ２
０６のベースは抵抗２０９を介して接地ＧＮＤされると
共に、コンデンサ２１０と抵抗２１１の並列回路を介し
てトランジスタ２１２のコレクタに接続されている。ト
ランジスタ２１２のコレクタは更に抵抗２１３を介して
電源に接続され、エミッタはダイオード２１４のアノー
ドに接続され、ダイオード２１４のカソード側が接地Ｇ
ＮＤされている。

そして、トランジスタ２１２のベースはコンデンサ２１
５を介してトランジスタ２０６のコレクタに接続される
と共に抵抗２１６を介して電源子ｖ６に接続されている
。而して、このコンデンサ２１５と抵抗２１６辷より単
安定マルチバイブレーク回路２００が準安定状態となる
時間幅を決める時定数回路が形成されている。そして、
この時間幅が信号発生手段１００のタイミング信号の出
力時期から最適点火時期までの所定時間（Ｔ）となるよ
うに設定されている。尚、ツェナーダイオード２１８と
抵抗３０７により安定化電源が形成されている。

次に、駆動回路３０Ｇは、トランジスタ３０１及びトラ
ンジスタ３０２の位相反転増幅する２段のトランジスタ
から成り、これらの間に電圧検出手段６００及び遅延手
段７００が介装されている。

トランジスタ３０１のベースは、アノードがトランジス
タ２１２のコレクタに接続されたダイオード３０３のカ
ソードと接続されると共に、抵抗３０４を介して接地Ｇ
ＮＤされている。トランジスタ３０１のコレクタは抵抗
３０５を介して電源＋Ｖ８に接続され、エミッタは接地
ＧＮＤされている。トランジスタ３０２のコレクタも同
様に抵抗３０６を介して電源＋■６に接続されると共に
エミッタが接地ＧＮＤされている。そして、トランジス
タ３０１のコレクタとトランジスタ３０２のベース間に
後述する遅延手段７００が接続されており、この遅延手
段７００に電圧検出手段６００が接続されている。

電圧検出手段ａＯＯは電源＋ＶＢの電圧を抵抗６０１及
び抵抗６０２で分圧し、抵抗６０３を介して演算増幅器
（以下、オペアンプという）６０４の反転入力端子に入
力するよう接続され、非反転入力端子は抵抗６０５及び
抵抗３０７を介して電源＋Ｖ、に接続されると共に抵抗
６０６を介して接地ＧＮＤされている。オペアンプ６０
４の出力端子は帰還抵抗６０７を介して非反転入力端子
に接続されると共に、オペアンブフ０１の反転入力端子
に接続されている。

而して、反転増幅回路が形成され、オペアンプ６０４は
抵抗６０１と抵抗６０２で分圧した電源電圧を入力し、
安定化された回路内電源電圧を抵抗６０５と抵抗６０６
により分圧した電圧を基準として反転増幅する。

遅延手段７００はオペアンプ７０１を有し、トランジス
タ３０１とトランジスタ３０２の間に介装されている。

即ち、トランジスタ３０１のコレクタに抵抗７０２が接
続され、コンデンサ７０３を介して接地されている。抵
抗フ０２とコンデンサ７０３の接続点はオペアンプ７０
１の非反転入力端子に接続されると共に、抵抗７０２と
並列に接続されるダイオードフ０４のカソード側に接続
されている。そして、オペアンブフ０１の出力端子は抵
抗７０５を介してトランジスタ３０２のベースに接続さ
れている。

尚、抵抗３０５の抵抗値は抵抗７０２に比し小さな値に
設定されており、抵抗３０５及びダイオード７０４を介
してコンデンサフ０３に充電される時間が短くなるよう
にされている。

而して、駆動回路３００のトランジスタ３０２のコレク
タは２つのトランジスタがダーリントン接続されたパワ
ートランジスタ４００のベースに接続されると共に、ツ
ェナーダイオード４０１のアノードに接続され、ツェナ
・−ダイオード４０１のカソードがパワートランジスタ
４００のコレクタに接続されている。

パワートランジスタ４００のコレクタは出力端子４０４
に接続され、エミッタが接地ＧＮＤされており、コレク
タ・エミッタ間に並列にダイオード４０２が接続されて
いる。そして、出力端子４０４は第３図の点火コイル５
００の一次コイルを介して電源＋ｖ６に接続されている
。

以上のように構成された回路の作動を説明すると、先ず
、入力端子２０５にタイミング信号が入力されていない
場合には、トランジスタ２１２は抵抗２１６を介して電
源＋ｖ！ｌからベース電流が供給されるのでオンとなり
、従ってトランジスタ２０６はオフとなっている。この
とき、時定数回路のコンデンサ２１５にはトランジスタ
２０６のコレクタ側が正となるように充電されている。

次に、信号発生手段１００からタイミング信号が入力端
子２０５に出力され、前記微分回路及びダイオード２０
４を介し負のトリガパルスが加えられると、この立下り
に同期してトランジスタ２０６のコレクタ電位が下がり
、トランジスタ２１２のベースにコンデンサ２１５の電
圧が負方向にかかり、トランジスタ２１２が直ちにオフ
となる。トランジスタ２０６は、トランジスタ２１２の
コレクタ電位が上がるためベース電流が供給されてオン
となり、トランジスタ２１２のオフ状態を維持すること
となる。そして、コンデンサ２１５が抵抗２１６を介し
て放電し、コンデンサ２１５の電位がトランジスタ２１
２のベース・エミッタ電圧ＶＢＥとダイオード２１４め
順方向電圧Ｖ、の和と等しくなった瞬間トランジスタ２
０６がオフ、トランジスタ２１２がオンの状態に復帰す
る。

このようにして、コンデンサ２１５及び抵抗２１６の時
定数で決まる時間、即ち信号発生手段ＪＯＯの出力時期
（タイミング）から最適点火時期迄の所定時間（Ｔ）の
間トランジスタ２１２がオフとなりコレクタ電位が上昇
している。

従って、この所定時間（Ｔ）の間ダイオード３０３を介
してトランジスタ３０１にベース電流が供給されトラン
ジスタ３０１がオンとなる。これにより、トランジスタ
３０１がオフの間に電源電圧近く迄充電されていたコン
デンサ７０３が、抵抗７０２を介して放電を開始し、オ
ペアンプ７０１の非反転入力端子の入力電圧が徐々に低
下する。而して、コンデンサ７０３の放電が進み、オペ
アンプ７０１の非反転入力端子側の電圧がオペアンプ７
０１の反転入力端子側の入力電圧より低くなると、オペ
アンプ７０１の出力レベルが高（Ｈ）レベルから低（Ｌ
）レベルに変化し、トランジスタ３０２がオフとなり、
パワートランジスタ４００がオンとなる。

ところで、オペアンプ６０４の反転入力端子には電源＋
ｖＢ′の電圧が抵抗６０１と抵抗６０２で分圧されて入
力し反転増幅されている。従って、電源電圧が高いとぎ
にはオペアンプ６０４の出力レベルが低下し、電源電圧
が低くなるとオペアンプ６０４の出力レベルが上昇する
。即ち、オペアンプ７０１の反転入力端子側の入力電圧
が電源電圧の変動に応じて変化することになる。

このため、電源電圧が高いときにはオペアンプ６０４の
出力レベルの低下により、オペアンプ７０１の反転入力
端子側が低レベルとなり、オペアンプ７０１が出力する
迄にコンデンサ７０３の放電に要する時間（１）は電源
電圧が低いときに比し長くなる。逆に、電源電圧が低く
なったときにはオペアンプ６０４の出力レベルが上昇す
るためオペアンプ７０１の反転入力端子側が高レベルと
なり、オペアンプ７０１が出力する迄の時間（１）が短
くなる。従って、トランジスタ２１２がオフとなりパワ
ートランジスタ４００がオンとなって点火コイル５００
への通電開始となるべき上記所定時間（Ｔ）の開始時期
からオペアンプ７０１の出力レベルが高レベルから低レ
ベルになる迄の時間（１）だけ通電開始時期を遅延して
いることになる。しかも、この遅延時間が電源電圧の高
、低により長、短と変化するため、点火コイル５００へ
の通電時間が電源電圧が高いときは短く、低いときは長
く制御されることになる。

而して、点火コイル５００には内燃機関の回転数あるい
は電源電圧の変動に拘らず一定のエネルギーが蓄えられ
、トランジスタ２１２がオンの状態に復帰するとトラン
ジスタ３０１がオフとなりオペアンプ７０１が高レベル
に復帰し、トランジスタ３０２がオン、従ってパワート
ランジスタ４００がオフとなってパワートランジスタ４
００のコレクタ電流が立下る。即ち、出力端子４０４を
介して流れる点火コイル５００の一次電流が急激に遮断
され一次コイルに高電圧が発生すると共に二次コイルに
更に高電圧のパルス電圧が発生し、これが第３図の配電
器９００を介してスパークプラグ９０１に供給され火花
放電することとなる。尚、トランジスタ３０１がオフと
なったときコンデンサ７０３には抵抗３０５及びダイオ
ード７０４を介して急速に充電されるため、オペアンプ
７０１の非反転入力端子への人力の時間遅れは無視でき
る程度に小さい。

而して、点火コイル５００の一次コイルは内燃機関の運
転条件あるいは電源電圧の変動に拘らず常に適切な点火
エネルギーが供給される。特に、点火コイル′５００の
通電時間の基礎となる単安定マルチバイブレータ回路２
００の準安定状態の時間幅はコンデンサ２１５の容量と
抵抗２１６の抵抗値によフて決まるため、トリミングに
よる抵抗値の調整等の方法により、容易に調整すること
が出来る。

第５図及び第６図は本発明の第２実施例を示すもので、
第１実施例と同一装置、同一部品には同一符号を示して
いる。第２実施例においては、第５図に明らかなように
、本発明にいう出力時期調整手段７８０として出力禁止
手段８００が設けられている。この出力禁止手段８００
は電圧検出手段６００の検出出力に応じた時間幅の第２
のパルス信号を出力すると共に、この第２のパルス信号
が出力している開駆動回路３００による点火コイル５０
０への通電を禁止するものである。

第６図は単安定マルチバイブレータ回路２０ｏ１駆動回
路３００、パワートランジスタ４００、電圧検出手段６
００及び出力禁止手段ａＯＯを含む具体的電気回路であ
る。これは、第４図に記載の第１実施例の電気回路に比
し、遅延手段７００に替えて出力禁止手段８００が挿入
されこれに伴ない抵抗６０８が追加されたものであり、
その余の構成については第４図と同じであるので説明を
省略する。

出力禁止手段８００はオペアンプ８０１を有し、トラン
ジスタ３０１とトランジスタ３０２の間に介装されてい
る。オペアンプ８０１の反転入力端子はコンデンサ８０
２を介してトランジスタ３０１のコレクタに接続されて
おり、反転入力端子とコンデンサ８０２の接続点がアノ
ード側に接地ＧＮＤされたダイオード８０３のカソード
に接続されると共に、抵抗６０８を介してオペアンプ６
０４の出力端子に接続されている。オペアンプ８０１の
非反転入力端子は抵抗８０４を介して接地ＧＮＤされて
いる。オペアンプ８０１の出力端子は抵抗８０５及びダ
イオード８０６を介してトランジスタ３０２に接続され
ており、ダイオード８０６のカソードがトランジスタ３
０２のベースに接続されている。このダイオード８０６
のカソードとトランジスタ３０２のベースとの接続点が
抵抗８０７を介してトランジスタ３０１のコレクタ側に
接続されている。

又、オペアンプ８０１の出力端子は抵抗８０８及び抵抗
３０７を介して電源＋ｖ！１に接続され、コンデンサ８
０９及びダイオード８１０を介して接地ＧＮＤされてい
る。尚、ダイオード８１０はアノード側が接地され、カ
ソード側とコンデンサ８０９との接続点がオペアンプ８
０１の非反転入力端子と抵抗８０４の接続点に接続され
ている。

而して、オペアンプ８０１の非動作時においては非反転
入力端子側の入力電圧より反転入力端子側の電圧の方が
高いため、出力は低（Ｌ）レベルに保持されている。

以上のように構成された回路の作動に関し、信号発生手
段１００から単安定マルチバイブレータ回路２００まで
の作動は第１実施例と同様であり前述したとおりである
ので、出力禁止手段８００に出力信号が供給された後の
作動について説明する。前述のように信号発生手段１０
０の出力時期（出力タイミング）から最適点火時期化の
所定時間（Ｔ）の間トランジスタ２１２がオフとなりコ
レクタ電位が上昇している。

従って、この所定時間（Ｔ）の間ダイオード３０３を介
してトランジスタ３０１にベース電流が供給されトラン
ジスタ３０１がオンとなり、トランジスタ３０１のコレ
クタ電位は略接地ＧＮＤレベルまで低下する。これによ
り、コンデンサ８０２を介して出力禁止手段８００側か
らトランジスタ３０１側へ掻く短時間電流が流れ、出力
禁止手段８００に負のトリガ信号が伝達されたかたちと
なり、オペアンプ８０１の反転入力端子側の電圧が非反
転入力端子側の電圧より低くなり、オペアンプ８０１の
出力が高レベルに変化する。この高レベル出力はコンデ
ンサ８０９を介してオペアンプ８０１の非反転入力端子
に伝達され、非反転入力端子側の電圧が反転入力端子側
の電圧より高くなり、従ってオペアンプ８０１の出力は
高レベルで一時安定状態となる。そして、コンデンサ８
０９の充電が進み、オペアンプ８０１の非反転入力端子
側の電圧が徐々に低下し、反転入力端子側の電圧より低
くなるとオペアンプ８０１の出力は低レベルに反転する
。

このオペアンプ８０１の反転入力端子側の電圧はオペア
ンプ６０４の出力によって決まる。

即ち、オペアンプ６０４の反転入力端子には電源＋Ｖ３
の電圧が抵抗６０１と抵抗６０２で分圧されて入力し反
転増幅されている。従って、電源電圧が高いときにはオ
ペアンプ６０４の出力レベルが低下し、逆に電源電圧が
低くなるとオペアンプ６０４の出力レベルが上昇する。

即ち、オペアンプ８０１の反転入力端子側の入力電圧が
電源電圧の変動に応じて変化することになる。

オペアンプ８０１の出力信号は、高レベルとなってから
、コンデンサ８０９の充電が進み非反転入力端子側の電
圧がオペアンプ６０４の出力に応じて、即ち電源電圧に
応じて決まる反転入力端子側の電圧より低くなって、低
レベル出力となる迄の間、第２のパルス信号を出力し、
このパルス幅は反転入力端子側の電圧が低い程、即ち電
源電圧が高い程長くなる。従って、トランジスタ３０１
がオンとなり上記所定時間（Ｔ）が開始すると、オペア
ンプ８０１の出力信号が高レベルを維持している間、抵
抗８０５及びダイオード８０６を介してトランジスタ３
０２にベース電流を供給しトランジスタ３０２をオンと
し、パワートランジスタ４００をオフ状態に維持してい
る。その後、オペアンプ８０１が前述のように動作して
低レベルになると、トランジスタ３０１がオン状態にあ
るためトランジスタ３０２のベース電流が供給されず、
トランジスタ３０２がオフとなり、パワートランジスタ
４００がオンとなる。そして、トランジスタ３０１がオ
フとなる上記所定時間（Ｔ）の終了までパワートランジ
スタ４００がオン状態となり、点火コイル５００の一次
コイルに通電されエネルギーが蓄積される。

而して、点火コイル５００には内燃機関の回転数あるい
は電源電圧の変動に拘らず一定のエネルギーが番えられ
、トランジスタ２１２がオンの状態に復帰するとトラン
ジスタ３０１がオフとなり、抵抗３０５．抵抗８０７を
介してトランジスタ３０２にベース電流が供給されて、
トランジスタ３０２がオン、従ってパワートランジスタ
４００がオフとなってパワートランジスタ４００のコレ
クタ電流が立下る。即ち、出力端子４０４を介して流れ
る点火コイル５００の一次電流が急激に遮断され一次コ
イルに高電圧が発生すると共に二次コイルに更に高電圧
のパルス電圧が発生し、これが第５図の配電器９００を
介してスパークプラグ９０１に供給され火花放電するこ
とになる。

以上のように、上記両実施例によれば電源電圧が低い場
合には点火コイルへの通電時間が長くなり十分な点火エ
ネルギーが確保される。又、電源電圧が高い場合には点
火コイルへの通電開始時期が遅くなるように調整され、
点火コイルへの通電時間が短くなり不必要なエネルギー
供給が行なわれず、点火コイルの発熱が防止される。即
ち、内燃機関の回転数の変化のみならず電源電圧の変化
に対しても、一定の点火エネルギーを確保するよう調整
される。

［発明の効果コ以上のように、本発明によれば内燃機関の回転数あるい
は電源電圧の変化に拘らず常に一定の点火エネルギーを
確保することができるという効果が得られる。しかも、
回路構成が簡単で、信号発生手段のシグナルロータ等の
加工に高精度が要求されないので低コストで製造するこ
とができる。

又、信号発生手段として矩形波信号発生装置を用いた場
合においても、内燃機関の回転数の変化に影響されない
制御が可能となるので、種々の信号発生手段を採用し得
る。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の構成を示すブロック図、第２図は本発
明の信号発生手段を構成する回転信号検出手段の一実施
例を示す平面図、第３図は本発明の第１実施例を示すブロック図、第４図
は同、電気回路図、第５図は本発明の第２実施例を示すブロック図、第６図
は同、電気回路図、第７図は従来の点火装置を示すブロック図、第８図は上
記従来の点火装置の動作を説明するための波形図である
。１００・・・信号発生手段。１０２・・・着磁ロータ。１０３・・・磁気検出素子。２００・・・単安定マルチバイブレータ回路。３００・・・駆動回路。４００・・・パワートランジスタ。５００・・・点火コイル。６００・・・電圧検出手段。７００・・・遅延手段。７８０・・・出力時期調整手段。８００・・・出力禁止手段。９００・・・配電器。９０１・・・スパークプラグ特許出願人　　愛三工業株式会社

Claims

【特許請求の範囲】

（１）内燃機関の回転に応じて最適点火時期の所定時間
前にタイミング信号を出力する信号発生手段と、該信号
発生手段の出力タイミング信号に基き前記所定時間幅の
パルス信号を出力する単安定マルチバイブレータ回路と
、該単安定マルチバイブレータ回路の出力パルス信号に
応じて点火コイルを前記所定時間通電した後遮断する駆
動回路と、電源電圧を検出する電圧検出手段と、該電圧
検出手段の検出出力に応じて前記駆動回路を制御し前記
点火コイルへの通電開始時期を調整する出力時期調整手
段とを備えたことを特徴とする内燃機関の点火装置。
（２）前記出力時期調整手段が、前記電圧検出手段の検
出出力に応じて前記駆動回路による前記点火コイルへの
通電開始時期を遅延させる遅延手段であることを特徴と
する特許請求の範囲第１項記載の内燃機関の点火装置。
（３）前記出力時期調整手段が、前記電圧検出手段の検
出出力に応じた時間幅の第２のパルス信号を出力すると
共に、該第２のパルス信号が出力している間前記駆動回
路による前記点火コイルへの通電を禁止する出力禁止手
段であることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
内燃機関の点火装置。