JPH01191741A - セミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
セミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH01191741A JPH01191741A JP1669588A JP1669588A JPH01191741A JP H01191741 A JPH01191741 A JP H01191741A JP 1669588 A JP1669588 A JP 1669588A JP 1669588 A JP1669588 A JP 1669588A JP H01191741 A JPH01191741 A JP H01191741A
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties characterised by the working steps
- C21D8/1233—Cold rolling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は、磁気特性の優れたセミプロセス無方向性電
磁鋼板の製造方法に関する。
磁鋼板の製造方法に関する。
従来の技術
磁性が圧延方向とこれに直角な方向とで差の少ない無方
向性電磁鋼板は発電機や電動機などの回転機に多く使用
される。
向性電磁鋼板は発電機や電動機などの回転機に多く使用
される。
この無方向性電１鋼板は、一般にはＬＤ転炉で溶製され
た不純物や介在物の著しく少ないけい素鋼スラブを熱間
圧延→酸洗→冷間圧延→連続焼鈍→表面処理の工程を経
て製造されている。そして、最終磁性焼鈍を需要家にお
いて打法き等の加工後に行うことを目的としたセミプロ
セス無方向性電磁鋼板が作られている。
た不純物や介在物の著しく少ないけい素鋼スラブを熱間
圧延→酸洗→冷間圧延→連続焼鈍→表面処理の工程を経
て製造されている。そして、最終磁性焼鈍を需要家にお
いて打法き等の加工後に行うことを目的としたセミプロ
セス無方向性電磁鋼板が作られている。
従来、電磁特性の優れたセミプロセス無方向性電磁鋼板
を製造するには、熱間圧延を行ったのち熱延鋼板に焼鈍
を施し結晶粒を粗大化することが有効であるとされてい
た。
を製造するには、熱間圧延を行ったのち熱延鋼板に焼鈍
を施し結晶粒を粗大化することが有効であるとされてい
た。
例えば、０．１重量％Ｓｊ鋼では圧下率８％程度で熱間
圧延を行ったのち７５０℃で箱焼鈍したものは、熱間圧
延前のミクロ組織が完全に再結晶しているために、箱焼
鈍したのちのミクロ組織は粒径０．５〜１．０ｍｍの粗
大結晶粒となり、このときに集合組織が改善され最終磁
気特性の優れたセミプロセス無方向性電磁鋼板が得られ
る。
圧延を行ったのち７５０℃で箱焼鈍したものは、熱間圧
延前のミクロ組織が完全に再結晶しているために、箱焼
鈍したのちのミクロ組織は粒径０．５〜１．０ｍｍの粗
大結晶粒となり、このときに集合組織が改善され最終磁
気特性の優れたセミプロセス無方向性電磁鋼板が得られ
る。
発明が解決しようとする課題
上記のごとく、電磁特性の優れたセミプロセス無方向性
電磁鋼板を製造するには、熱延鋼板状態で焼鈍して結晶
粒を粗大化することが有効であるとされていた。しかし
、ＳＬ含有量が少ない鋼ではその効果が認められるが、
ＳＬ含有量が０．７重量％程度より多くなると焼鈍して
も完全再結晶化させることが困難となり結晶粒の粗大化
は望めない。
電磁鋼板を製造するには、熱延鋼板状態で焼鈍して結晶
粒を粗大化することが有効であるとされていた。しかし
、ＳＬ含有量が少ない鋼ではその効果が認められるが、
ＳＬ含有量が０．７重量％程度より多くなると焼鈍して
も完全再結晶化させることが困難となり結晶粒の粗大化
は望めない。
この発明は、かかる現状にかんがみＳＬ含有量の多い鋼
の焼鈍による完全再結晶化を達成することを目的に、焼
鈍する以前に熱延鋼板に予備焼鈍と軽圧下の冷間圧延を
施すことを特徴とするセミプロセス無方向性電磁鋼板の
製造方法を提供するものでおる。
の焼鈍による完全再結晶化を達成することを目的に、焼
鈍する以前に熱延鋼板に予備焼鈍と軽圧下の冷間圧延を
施すことを特徴とするセミプロセス無方向性電磁鋼板の
製造方法を提供するものでおる。
課題を解決するための手段
この発明は、上記目的を達成するために、ＳｉとＡｌを
複合して２．０重量％以下含有するけい素鋼スラブを熱
間圧延して得た熱延鋼帯を６００℃〜７００°Ｃで焼鈍
したのち、圧下率３〜１５％で冷間圧延を行い、再加熱
して７００℃〜ａｏｏ’ｃで焼鈍し引続き冷間圧延して
所定板厚に仕上げたのち、再加熱して再結晶温度以上ａ
ｏｏ’ｃ以下で連続焼鈍するか、またはさらに圧下率３
〜１５％のスキンバス圧延を加えるものである。
複合して２．０重量％以下含有するけい素鋼スラブを熱
間圧延して得た熱延鋼帯を６００℃〜７００°Ｃで焼鈍
したのち、圧下率３〜１５％で冷間圧延を行い、再加熱
して７００℃〜ａｏｏ’ｃで焼鈍し引続き冷間圧延して
所定板厚に仕上げたのち、再加熱して再結晶温度以上ａ
ｏｏ’ｃ以下で連続焼鈍するか、またはさらに圧下率３
〜１５％のスキンバス圧延を加えるものである。
上記１回目の焼鈍は、２回目の焼鈍において完全再結晶
化を達成し、粗大結晶粒を得るための予備焼鈍であって
、６００’Ｃ未満では完全再結晶化の目的は達成されず
、また７００’Ｃを超えると窒化や粒界酸化等の弊害が
起りやすくなるため、６００’Ｃ〜７００℃の範囲に限
定する。
化を達成し、粗大結晶粒を得るための予備焼鈍であって
、６００’Ｃ未満では完全再結晶化の目的は達成されず
、また７００’Ｃを超えると窒化や粒界酸化等の弊害が
起りやすくなるため、６００’Ｃ〜７００℃の範囲に限
定する。
２回目の焼鈍は７００℃未満では軽圧下の冷間圧延によ
る歪を解消できず結晶粒の成長が起らず、また８００℃
を超えると窒化、粒界酸化などが著しく起るため、７０
０℃〜８００℃の範囲に限定した。
る歪を解消できず結晶粒の成長が起らず、また８００℃
を超えると窒化、粒界酸化などが著しく起るため、７０
０℃〜８００℃の範囲に限定した。
連続焼鈍は打扱きプレス時のプレスを容易にするための
かたさ調整のために必要であり、再結晶温度未満ではそ
の効果がなく、また８００℃を超えると軟化しすぎるた
め再結晶温度以上８００℃以下に限定した。
かたさ調整のために必要であり、再結晶温度未満ではそ
の効果がなく、また８００℃を超えると軟化しすぎるた
め再結晶温度以上８００℃以下に限定した。
圧下率３〜１５％の冷間圧延は、予備焼鈍により再結晶
した微細結晶粒に軽圧下を加え歪を与えることにより２
回目の焼鈍時に粗大結晶粒を生成させるのに必要である
が、３％未満の圧下ではその効果があがらず、また１５
％を超えると結晶組織が破壊するから３〜１５％に限定
した。
した微細結晶粒に軽圧下を加え歪を与えることにより２
回目の焼鈍時に粗大結晶粒を生成させるのに必要である
が、３％未満の圧下ではその効果があがらず、また１５
％を超えると結晶組織が破壊するから３〜１５％に限定
した。
スキンバス圧延は製品鋼板のかたさなどの機械的性質を
調整するために行われるが、３％未満ではその効果があ
がらず、また１５％を超えると磁気特性が悪化するので
３〜１５％に限定した。
調整するために行われるが、３％未満ではその効果があ
がらず、また１５％を超えると磁気特性が悪化するので
３〜１５％に限定した。
電磁鋼板に含有するＳＬとＮは電気抵抗を増加するのに
極めて有効で、したがって鉄損を低くするために必須元
素であり、この発明においてはＳＬとＡｌを複合して２
．０重量％以下を含有せしめることとした。
極めて有効で、したがって鉄損を低くするために必須元
素であり、この発明においてはＳＬとＡｌを複合して２
．０重量％以下を含有せしめることとした。
また、鋼中に含有する他の成分元素の含有量は特に規制
していないが、Ｃは減少させることにより磁気特性が著
しく向上し、また０、０１重量％を超えて多く含有する
と磁気時効により磁気特性が劣化するため０．０１重量
％以下の含有が望ましい。
していないが、Ｃは減少させることにより磁気特性が著
しく向上し、また０、０１重量％を超えて多く含有する
と磁気時効により磁気特性が劣化するため０．０１重量
％以下の含有が望ましい。
また馬は２．０重量％を超えて多く含有すると磁気特性
が劣化するため２．０？１ｉｆｆｉ％以下の含有が望ま
しい。
が劣化するため２．０？１ｉｆｆｉ％以下の含有が望ま
しい。
実施例
実施例１
ＣＯ，００７重但ｍ１１１ｎ１．８重量％、ＳｊＯ，７
重量％、ＡＩｏ、３重量％を含有するけい素鋼スラブ（
寸法は厚さ２３ＯＸ幅１１００×長さ６０００ｍｍで、
以下各実施例及び比較例ともに同じ）を通常の熱間圧延
により厚さ２．３ｍｍＸ幅１０００ｍｍ （以下各実施
例及び比較例ともに同じ）の熱延鋼帯に仕上げた。そし
て、通常の方法で酸洗してスケールを除去したのち７０
０’ＣＸ２０ ）１ｒの箱焼鈍を施した。その後、圧下
率８％で冷間圧延を行い引続き７５０’Ｃｘ ２０ Ｈ
ｒの箱焼鈍を行った。さらに、冷間圧延を行って板厚０
．５ｍｍに仕上げ、引続き８００’Ｃｘｌ ｍｉｎの条
件で連続焼鈍を施した。
重量％、ＡＩｏ、３重量％を含有するけい素鋼スラブ（
寸法は厚さ２３ＯＸ幅１１００×長さ６０００ｍｍで、
以下各実施例及び比較例ともに同じ）を通常の熱間圧延
により厚さ２．３ｍｍＸ幅１０００ｍｍ （以下各実施
例及び比較例ともに同じ）の熱延鋼帯に仕上げた。そし
て、通常の方法で酸洗してスケールを除去したのち７０
０’ＣＸ２０ ）１ｒの箱焼鈍を施した。その後、圧下
率８％で冷間圧延を行い引続き７５０’Ｃｘ ２０ Ｈ
ｒの箱焼鈍を行った。さらに、冷間圧延を行って板厚０
．５ｍｍに仕上げ、引続き８００’Ｃｘｌ ｍｉｎの条
件で連続焼鈍を施した。
実施例２
ＣＯ，００３重四３、Ｍｎ０．８重量％、ＳＬｏ、７重
量％、ＭＯ，３重量％を含有するけい素鋼スラブを通常
の熱間圧延にまり熱延鋼帯に仕上げた。そして、通常の
方法で酸洗してスケールを除去したのち７００’ＣＸ
２０ ）１ｒの箱焼鈍を施した。その俊、圧下率１２％
で冷間圧延を行い引続き７５０’ＣＸ２０ Ｈｒの箱焼
鈍を行った。さらに、冷間圧延を行って板厚０．５６ｍ
ｍに仕上げ、引続き８００°ＣＸＩ ｍｉｎの条件で連
続焼鈍を施し、最後に板厚０．５ｍｎ＋までスキンバス
圧延を施して仕上げた。
量％、ＭＯ，３重量％を含有するけい素鋼スラブを通常
の熱間圧延にまり熱延鋼帯に仕上げた。そして、通常の
方法で酸洗してスケールを除去したのち７００’ＣＸ
２０ ）１ｒの箱焼鈍を施した。その俊、圧下率１２％
で冷間圧延を行い引続き７５０’ＣＸ２０ Ｈｒの箱焼
鈍を行った。さらに、冷間圧延を行って板厚０．５６ｍ
ｍに仕上げ、引続き８００°ＣＸＩ ｍｉｎの条件で連
続焼鈍を施し、最後に板厚０．５ｍｎ＋までスキンバス
圧延を施して仕上げた。
実施例３
ＣＯ，００５重量％、Ｉｎｎ １．５重量％、ＳＬｏ、
１重量％を含有するけい素鋼スラブを通常の熱間圧延に
より熱延鋼帯に仕上げた。そして、通常の方法で震洗し
てスケールを除去したのち７００’ＣＸ２０ Ｈｒの箱
焼鈍を施した。その後、圧下率１０％の冷間圧延を行い
引続き７５０°ＱＸ２０Ｈｒの箱焼鈍を行った。
１重量％を含有するけい素鋼スラブを通常の熱間圧延に
より熱延鋼帯に仕上げた。そして、通常の方法で震洗し
てスケールを除去したのち７００’ＣＸ２０ Ｈｒの箱
焼鈍を施した。その後、圧下率１０％の冷間圧延を行い
引続き７５０°ＱＸ２０Ｈｒの箱焼鈍を行った。
さらに、冷間圧延を行って板厚０．５ｍｍに仕上げ、引
続き７５０′Ｃ×１ｍ１ｎの条件で連続焼鈍を施した。
続き７５０′Ｃ×１ｍ１ｎの条件で連続焼鈍を施した。
実施例４
ＣＯ，００３重四３、ＭｎＯ，４重量％、Ｓｉ０．１重
量％を含有するけい素鋼スラブを通常の熱間圧延により
熱延鋼帯に仕上げた。そして、通常の方法で酸洗してス
ケールを除去したのち７００°ＣＸ２０Ｈｒの箱焼鈍を
施した。その後、圧下率１２％の冷間圧延を行い引続き
７５０℃Ｘ２０Ｈｒの箱焼鈍を行った。
量％を含有するけい素鋼スラブを通常の熱間圧延により
熱延鋼帯に仕上げた。そして、通常の方法で酸洗してス
ケールを除去したのち７００°ＣＸ２０Ｈｒの箱焼鈍を
施した。その後、圧下率１２％の冷間圧延を行い引続き
７５０℃Ｘ２０Ｈｒの箱焼鈍を行った。
さらに、冷間圧延を行って板厚０．５３ｍｍに仕上げ、
引続きｙｓｏ′ｃｘ１ｍｉｎの条件で連続焼鈍を施し、
最後に板厚０．５ｍｍまでスキンバス圧延を施して仕上
げた。
引続きｙｓｏ′ｃｘ１ｍｉｎの条件で連続焼鈍を施し、
最後に板厚０．５ｍｍまでスキンバス圧延を施して仕上
げた。
実施例５
ＣＯ，００３重量％、Ｉ″Ｉｎ０．２重量％、ＳＬ １
．５重量％、ＭＯ，３重量％を含有するけい素鋼スラブ
を通常の熱間圧延により熱延鋼帯に仕上げた。そして、
通常の方法で酸洗してスケールを除去したのち７００℃
Ｘ２０ Ｈｒの箱焼鈍を施した。その後、圧下率３％の
冷間圧延を行い引続き８００℃ｘ２０Ｈｒの箱焼鈍を行
った。さらに、冷間圧延を行って板厚０．５ｍｍに仕上
げ、引続き８００℃ｘｔ ｍｉｎの条件で連続焼鈍した
。
．５重量％、ＭＯ，３重量％を含有するけい素鋼スラブ
を通常の熱間圧延により熱延鋼帯に仕上げた。そして、
通常の方法で酸洗してスケールを除去したのち７００℃
Ｘ２０ Ｈｒの箱焼鈍を施した。その後、圧下率３％の
冷間圧延を行い引続き８００℃ｘ２０Ｈｒの箱焼鈍を行
った。さらに、冷間圧延を行って板厚０．５ｍｍに仕上
げ、引続き８００℃ｘｔ ｍｉｎの条件で連続焼鈍した
。
実施例６
ＣＯ，００３重量％、１０．２重量％、ＳＬ２．０重量
％を含有するけい素鋼スラブを通常の熱間圧延により熱
延鋼帯に仕上げた。そして、通常の方法で酸洗してスケ
ールを除去したのち７００″ｃＸ２０Ｈｒの箱焼鈍を施
した。その後、圧下率３％の冷間圧延を行い引続き７５
０℃Ｘ２０Ｈｒの箱焼鈍を行った。
％を含有するけい素鋼スラブを通常の熱間圧延により熱
延鋼帯に仕上げた。そして、通常の方法で酸洗してスケ
ールを除去したのち７００″ｃＸ２０Ｈｒの箱焼鈍を施
した。その後、圧下率３％の冷間圧延を行い引続き７５
０℃Ｘ２０Ｈｒの箱焼鈍を行った。
さらに、冷間圧延を行って板厚０．５３ｍｍに仕上げ、
引続き７５０℃ｘｔ ｍｉｎの条件で連続焼鈍を施し、
最後に板厚０．５ｍｍまでスキンバス圧延を施して仕上
げた。
引続き７５０℃ｘｔ ｍｉｎの条件で連続焼鈍を施し、
最後に板厚０．５ｍｍまでスキンバス圧延を施して仕上
げた。
実施例７
ＣＯ，００３重量％、Ｍｎ１．０重量％、ＳＬｏ、７重
量％、Ａｉ、３重量％を含有するけい素鋼スラブを通常
の熱間圧延により熱延鋼帯に仕上げた。そして、通常の
方法で酸洗してスケールを除去したのち圧下率８０％で
冷間圧延を行い板厚０．５ｍｍに仕上げた。
量％、Ａｉ、３重量％を含有するけい素鋼スラブを通常
の熱間圧延により熱延鋼帯に仕上げた。そして、通常の
方法で酸洗してスケールを除去したのち圧下率８０％で
冷間圧延を行い板厚０．５ｍｍに仕上げた。
引続き８００’Ｃｘｌ ｍｉｎの条件で連続焼鈍を施し
た。
た。
実施例８
ＣＯ，００５重量％、ｔｌｎＯ，５重量％、ＳＬｏ、１
重量％を含有するけい素鋼スラブを通常の熱間圧延によ
り熱延鋼帯に仕上げた。そして、通常の方法で酸洗して
スケールを除去したのち圧下率８０％で冷間圧延を行い
板厚０．５＋ｎｍに仕上げた。引続き７５０’Ｃｘ１ｍ
１ｎの条件で連続焼鈍を施した。
重量％を含有するけい素鋼スラブを通常の熱間圧延によ
り熱延鋼帯に仕上げた。そして、通常の方法で酸洗して
スケールを除去したのち圧下率８０％で冷間圧延を行い
板厚０．５＋ｎｍに仕上げた。引続き７５０’Ｃｘ１ｍ
１ｎの条件で連続焼鈍を施した。
上記実施例中１〜６は、この発明の実施によるもので、
そのうち実施例１．３．５はスキンバス圧延を行わない
場合、２，４．６はスキンバス圧延を行った場合の実施
例である。また、実施例７゜８は従来の方法により製造
した比較例である。
そのうち実施例１．３．５はスキンバス圧延を行わない
場合、２，４．６はスキンバス圧延を行った場合の実施
例である。また、実施例７゜８は従来の方法により製造
した比較例である。
上記各実施例により製造された鋼板を７５０’Ｃｘ２）
１ｒでセミプロセス焼鈍した製品について磁気特性を試
験した。その結果を、冷間圧延前の結品粒径を測定した
結果と共に第１表に示す。
１ｒでセミプロセス焼鈍した製品について磁気特性を試
験した。その結果を、冷間圧延前の結品粒径を測定した
結果と共に第１表に示す。
以下余白
第１表
第１表の結果より、この発明の実施によれば冷間圧延前
の結晶粒径は従来法によるものに比べ著しく粗粒化でき
ることがわかる。また、鉄損は従来法によるものは鉄損
５〜６ Ｗ／ｋｇ程度のものしか得られないが、この発
明によるものは３〜４ Ｗ／ｋＱ程度と著しく低くでき
、しかも磁束密度は低下しておらず磁気特性が大幅に改
善されていることがわかる。
の結晶粒径は従来法によるものに比べ著しく粗粒化でき
ることがわかる。また、鉄損は従来法によるものは鉄損
５〜６ Ｗ／ｋｇ程度のものしか得られないが、この発
明によるものは３〜４ Ｗ／ｋＱ程度と著しく低くでき
、しかも磁束密度は低下しておらず磁気特性が大幅に改
善されていることがわかる。
発明の効果
この発明はセミプロセス電磁鋼板の製造において、通常
行われている冷間圧延による仕上げ前に、予備焼鈍−軽
圧下冷間加工−焼鈍の工程を加えることにより、磁気特
性の優れたセミプロセス電磁鋼板が１ｑられる。
行われている冷間圧延による仕上げ前に、予備焼鈍−軽
圧下冷間加工−焼鈍の工程を加えることにより、磁気特
性の優れたセミプロセス電磁鋼板が１ｑられる。
出願人 住友金属工業株式会社
代理人 弁理士 押田良久ｊｕｇ］
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ＳｉとＡｌを複合して２．０重量％以下含有するけ
い素鋼スラブを熱間圧延して得た熱延鋼帯を６００℃〜
７００℃で焼鈍したのち、圧下率３〜１５％で冷間圧延
を行い、再加熱して７００℃〜８００℃で焼鈍し引続き
冷間圧延して所定板厚に仕上げたのち、再加熱して再結
晶温度以上８００℃以下で連続焼鈍することを特徴とす
るセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法。 ２ ＳｉとＡｌを複合して２．０重量％以下含有するけ
い素鋼スラブを熱間圧延して得た熱延鋼帯を再結晶温度
以上７００℃以下で焼鈍したのち、圧下率３〜１５％で
冷間圧延を行い、再加熱して７００℃〜８００℃で焼鈍
し引続き冷間圧延して所定板厚に仕上げたのち、再加熱
して再結晶温度以上８００℃以下で連続焼鈍し、さらに
圧下率３〜１５％でスキンバス圧延を施すことを特徴と
するセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1669588A JPH01191741A (ja) | 1988-01-27 | 1988-01-27 | セミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1669588A JPH01191741A (ja) | 1988-01-27 | 1988-01-27 | セミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01191741A true JPH01191741A (ja) | 1989-08-01 |
Family
ID=11923430
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1669588A Pending JPH01191741A (ja) | 1988-01-27 | 1988-01-27 | セミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01191741A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0490617A3 (en) * | 1990-12-10 | 1993-09-15 | Kawasaki Steel Corporation | Method for producing non-oriented electromagnetic steel strip having superior magnetic properties and appearance |
| CN110366604A (zh) * | 2017-03-07 | 2019-10-22 | 日本制铁株式会社 | 无取向电磁钢板及无取向电磁钢板的制造方法 |
| GB2618974A (en) * | 2021-03-08 | 2023-11-29 | Bilstein Gmbh & Co Kg | Method of making soft, magnetic, and metallic intermediate product |
-
1988
- 1988-01-27 JP JP1669588A patent/JPH01191741A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0490617A3 (en) * | 1990-12-10 | 1993-09-15 | Kawasaki Steel Corporation | Method for producing non-oriented electromagnetic steel strip having superior magnetic properties and appearance |
| US5413640A (en) * | 1990-12-10 | 1995-05-09 | Kawasaki Steel Corporation | Method of producing non-oriented electromagnetic steel strip having superior magnetic properties and appearance |
| CN110366604A (zh) * | 2017-03-07 | 2019-10-22 | 日本制铁株式会社 | 无取向电磁钢板及无取向电磁钢板的制造方法 |
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