JPH01194376A - スラブ型レーザ発振装置 - Google Patents
スラブ型レーザ発振装置Info
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- JPH01194376A JPH01194376A JP1825688A JP1825688A JPH01194376A JP H01194376 A JPH01194376 A JP H01194376A JP 1825688 A JP1825688 A JP 1825688A JP 1825688 A JP1825688 A JP 1825688A JP H01194376 A JPH01194376 A JP H01194376A
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- laser
- ultrasonic
- laser medium
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
- H01S3/00—Lasers, i.e. devices using stimulated emission of electromagnetic radiation in the infrared, visible or ultraviolet wave range
- H01S3/10—Controlling the intensity, frequency, phase, polarisation or direction of the emitted radiation, e.g. switching, gating, modulating or demodulating
- H01S3/11—Mode locking; Q-switching; Other giant-pulse techniques, e.g. cavity dumping
- H01S3/1123—Q-switching
- H01S3/117—Q-switching using intracavity acousto-optic devices
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- Electromagnetism (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Lasers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の目的］
（産業上の利用分野）
本発明は、高繰返し動作のＱスイッチパルスレーザを発
振するスラブ型レーザ発振装置に関する。
振するスラブ型レーザ発振装置に関する。
（従来の技術）
第４図はスラブ型レーザ発振装置の構成図である。この
レーザ発振装置のスラブレーザ媒質（以下、レーザ媒質
と省略する）１は、光共振器の光軸方向に直交する方向
の断面形状が長方形であってこの断面における厚さ方向
の各面２，３はそれぞれ光学的な平滑面に形成され、か
つ光軸方向の両端は所定角度で傾斜した面に形成されて
いる。そして、このレーザ媒質１の各面２，３側にはそ
れぞれフラッシュランプ４．５が配置されるとともにレ
ーザ媒質１の各傾斜面側には光共振器を形成する全反射
ミラー６及び出力ミラー７が配置されている。ここで、
８は高出力のレーザを発振させるための超音波Ｑスイッ
チであって、レーザの共振器内の光軸上に配置されてい
る。なお、この超音波Ｑスイッチ８は溶解石英９に圧電
振動子１０を設け、この圧電振動子１０に高周波数の電
圧を振幅変調して変化するＲｆドライバ１１を接続した
構成となっている。
レーザ発振装置のスラブレーザ媒質（以下、レーザ媒質
と省略する）１は、光共振器の光軸方向に直交する方向
の断面形状が長方形であってこの断面における厚さ方向
の各面２，３はそれぞれ光学的な平滑面に形成され、か
つ光軸方向の両端は所定角度で傾斜した面に形成されて
いる。そして、このレーザ媒質１の各面２，３側にはそ
れぞれフラッシュランプ４．５が配置されるとともにレ
ーザ媒質１の各傾斜面側には光共振器を形成する全反射
ミラー６及び出力ミラー７が配置されている。ここで、
８は高出力のレーザを発振させるための超音波Ｑスイッ
チであって、レーザの共振器内の光軸上に配置されてい
る。なお、この超音波Ｑスイッチ８は溶解石英９に圧電
振動子１０を設け、この圧電振動子１０に高周波数の電
圧を振幅変調して変化するＲｆドライバ１１を接続した
構成となっている。
しかして、各フラッシュランプ４．５の点灯によりレー
ザ媒質１が光励起されると、このレーザ媒質１内にレー
ザが発振する。このレーザ、はレーザ媒質１内の各面２
，３で数回全反射して光共振器内を往復反射し出力ミラ
ー７から出力される。
ザ媒質１が光励起されると、このレーザ媒質１内にレー
ザが発振する。このレーザ、はレーザ媒質１内の各面２
，３で数回全反射して光共振器内を往復反射し出力ミラ
ー７から出力される。
ところで、超音波Ｑスイッチ８のＲｆドライバ１１から
圧電振動子１０に高周波数の電圧が印加されると、この
圧電振動子１０から溶解石英９内に縦波の超音波が送ら
れる。このように溶解石英９内に縦波の超音波が送られ
ると、この超音波のつくる屈折率の疎密によって溶解石
英９内には一種の回折格子が形成される。しかして、溶
解石英９に所定角度θで入射したレーザはブラッグ回折
によりレーザ入射方向に対して２θだけ一部の光の光路
が曲げられる。又、溶解石英９内に超音波が送られてい
なければ、レーザは溶解石英９内を直進する。なお、レ
ーザの波長をλ、超音波の疎密のピッチをｐとすれば、 ｓｉｎθ −λ／ ２ ｐ なる関係が成り立つ。
圧電振動子１０に高周波数の電圧が印加されると、この
圧電振動子１０から溶解石英９内に縦波の超音波が送ら
れる。このように溶解石英９内に縦波の超音波が送られ
ると、この超音波のつくる屈折率の疎密によって溶解石
英９内には一種の回折格子が形成される。しかして、溶
解石英９に所定角度θで入射したレーザはブラッグ回折
によりレーザ入射方向に対して２θだけ一部の光の光路
が曲げられる。又、溶解石英９内に超音波が送られてい
なければ、レーザは溶解石英９内を直進する。なお、レ
ーザの波長をλ、超音波の疎密のピッチをｐとすれば、 ｓｉｎθ −λ／ ２ ｐ なる関係が成り立つ。
従って、このような超音波Ｑスイッチ８の超音波停止時
にはレーザの光路が共振器内を往復するように形成され
るためレーザ発振が起こり出力ミラー７から放出される
。溶解石英９内に超音波が送られているときに光の進行
方向は曲げられる。
にはレーザの光路が共振器内を往復するように形成され
るためレーザ発振が起こり出力ミラー７から放出される
。溶解石英９内に超音波が送られているときに光の進行
方向は曲げられる。
このため、レーザ媒質１から出た光は光共振器内での繰
返し反射が不可能となってレーザ発振が起こらずレーザ
媒質１内に蓄えられる。この状態に溶解石英９内に超音
波の発生を停止すると、光共振器内でレーザの繰返し反
射が発生して高出力のパルスレーザが出力される。
返し反射が不可能となってレーザ発振が起こらずレーザ
媒質１内に蓄えられる。この状態に溶解石英９内に超音
波の発生を停止すると、光共振器内でレーザの繰返し反
射が発生して高出力のパルスレーザが出力される。
ところで、超音波Ｑスイッチ８の作用を具体的に第５図
を参照して説明すると、この超音波Ｑスイッチ８の偏向
効率は、縦波の超音波の進行方向（イ）に対して直交方
向にレーザＬの偏光面を設定したときに最も良くなるが
知られている。一方、レーザ媒質１から出力されるレー
ザの偏光面はレーザ媒質１の厚さ方向と同一方向となっ
ている。
を参照して説明すると、この超音波Ｑスイッチ８の偏向
効率は、縦波の超音波の進行方向（イ）に対して直交方
向にレーザＬの偏光面を設定したときに最も良くなるが
知られている。一方、レーザ媒質１から出力されるレー
ザの偏光面はレーザ媒質１の厚さ方向と同一方向となっ
ている。
又、超音波Ｑスイッチ８の超音波進行方向はレーザ媒質
１の断面の長手方向となっている。
１の断面の長手方向となっている。
このため、超音波がレーザ媒質１の幅方向に相当する距
離を伝播するのに比較的時間がかかり、この伝播時間の
ために超音波Ｑスイッチ８は完全なＱスイッチとして作
用しなくなる。つまり、例えば超音波を溶解石英９内に
送り出したときこの超音波はレーザ媒質１の幅方向に伝
播するので、レーザ光の断面全体をスイッチ作用でしゃ
断するのに超音波の伝播時間は必要とし、特にレーザ媒
質１の断面形状が長方形であるので、超音波の伝播時間
は長くなってＱスイッチとしての機能を低下させている
。
離を伝播するのに比較的時間がかかり、この伝播時間の
ために超音波Ｑスイッチ８は完全なＱスイッチとして作
用しなくなる。つまり、例えば超音波を溶解石英９内に
送り出したときこの超音波はレーザ媒質１の幅方向に伝
播するので、レーザ光の断面全体をスイッチ作用でしゃ
断するのに超音波の伝播時間は必要とし、特にレーザ媒
質１の断面形状が長方形であるので、超音波の伝播時間
は長くなってＱスイッチとしての機能を低下させている
。
（発明が解決しようとする課題）
以上のように超音波Ｑスイッチを使用したとしてもＱス
イッチとして機能を低下させるものであった。
イッチとして機能を低下させるものであった。
そこで本発明は、超音波Ｑスイッチの機能を向上させて
高出力で高繰返し数のパルスレーザを発振できるスラブ
型レーザ発振装置を提供することを目的とする。
高出力で高繰返し数のパルスレーザを発振できるスラブ
型レーザ発振装置を提供することを目的とする。
［発明の構成］
（課題を解決するための手段）
本発明は、超音波Ｑスイッチを備えたスラブ型レーザ発
振装置において、超音波Ｑスイッチは超音波の進行方向
をスラブレーザ媒質の厚さ方向と平行に配置して上記目
的を達成しようとするスラブ型レーザ発振装置である。
振装置において、超音波Ｑスイッチは超音波の進行方向
をスラブレーザ媒質の厚さ方向と平行に配置して上記目
的を達成しようとするスラブ型レーザ発振装置である。
又、本発明は、超音波Ｑスイッチを備えたスラブ型レー
ザ発振装置において、超音波Ｑスイッチは超音波の進行
方向をスラブレーザ媒質の厚さ方向と平行に配置すると
ともにこの超音波Ｑスイッチとスラブレーザ媒質との間
に超音波Ｑスイッチ内を通るレーザの偏光面を略９０°
回転する偏光面回転素子を配置して上記目的を達成しよ
うとするスラブ型レーザ発振装置である。
ザ発振装置において、超音波Ｑスイッチは超音波の進行
方向をスラブレーザ媒質の厚さ方向と平行に配置すると
ともにこの超音波Ｑスイッチとスラブレーザ媒質との間
に超音波Ｑスイッチ内を通るレーザの偏光面を略９０°
回転する偏光面回転素子を配置して上記目的を達成しよ
うとするスラブ型レーザ発振装置である。
（作用）
このような手段を備えたことにより、超音波Ｑスイッチ
の超音波進行方向はスラブレーザ媒質の厚さ方向に対し
て平行となり、この超音波Ｑスイッチにレーザが入射す
る。
の超音波進行方向はスラブレーザ媒質の厚さ方向に対し
て平行となり、この超音波Ｑスイッチにレーザが入射す
る。
又、上記手段を備えたことにより、レーザはその偏光面
が偏光面回転素子によって超音波Ｑスイッチの超音波進
行方向に対して直交方向となって超音波Ｑスイッチに入
射する。しかして、超音波はスラブレーザ媒質の断面の
厚さ方向に進行することになって超音波Ｑスイッチの機
能が向上する。
が偏光面回転素子によって超音波Ｑスイッチの超音波進
行方向に対して直交方向となって超音波Ｑスイッチに入
射する。しかして、超音波はスラブレーザ媒質の断面の
厚さ方向に進行することになって超音波Ｑスイッチの機
能が向上する。
（実施例）
以下、本発明の第１実施例について図面を参照して説明
する。なお、第４図と同一部分には同一符号を付してそ
の詳しい説明は省略する。第１図はスラブ型レーザ発振
装置の構成図であって、第１図（ａ）は側面から見た構
成図、第１図（ｂ）は矢印（Ｓ）方向から見た構成図で
ある。レーザ媒質１から出力されるレーザＬの光路上に
は超音波Ｑスイッチ２０が配置されている。この超音波
Ｑスイッチ２０は、溶解石英２１に圧電振動子２２を設
け、この圧電振動子２２にＲｆドライバ２３を接続した
構成となっている。そして、この超音波Ｑスイッチ２０
の溶解石英２１内に発生する超音波は屈折率の粗密波が
形成さ、その進行方向はレーザ媒質１の厚さ方向（ロ）
となっている。
する。なお、第４図と同一部分には同一符号を付してそ
の詳しい説明は省略する。第１図はスラブ型レーザ発振
装置の構成図であって、第１図（ａ）は側面から見た構
成図、第１図（ｂ）は矢印（Ｓ）方向から見た構成図で
ある。レーザ媒質１から出力されるレーザＬの光路上に
は超音波Ｑスイッチ２０が配置されている。この超音波
Ｑスイッチ２０は、溶解石英２１に圧電振動子２２を設
け、この圧電振動子２２にＲｆドライバ２３を接続した
構成となっている。そして、この超音波Ｑスイッチ２０
の溶解石英２１内に発生する超音波は屈折率の粗密波が
形成さ、その進行方向はレーザ媒質１の厚さ方向（ロ）
となっている。
このような構成であれば、各フラッシュランプ４．５の
点灯によりレーザ媒質１が励起されると、このレーザ媒
質１内にレーザが発生する。このレーザはレーザ媒質１
内の各面２．３で数回全反射して傾斜面から出力される
。この出力されたレーザしはその偏光面がレーザ媒質１
の厚さ方向となっている。このとき、超音波Ｑスイッチ
２０のＲｆドライバ２３から圧電振動子２２に高周波数
の電圧が印加されると、この圧電振動子２２から溶解石
英２１内に超音波が送られる。この超音波の進行方向は
レーザ媒質１の厚さ方向（ロ）となっている。従って、
レーザＬが超音波Ｑスイッチ２０に入射すると、このＱ
スイッチ２０のブラッグ回折作用によりレーザの進行方
向は曲げられる。
点灯によりレーザ媒質１が励起されると、このレーザ媒
質１内にレーザが発生する。このレーザはレーザ媒質１
内の各面２．３で数回全反射して傾斜面から出力される
。この出力されたレーザしはその偏光面がレーザ媒質１
の厚さ方向となっている。このとき、超音波Ｑスイッチ
２０のＲｆドライバ２３から圧電振動子２２に高周波数
の電圧が印加されると、この圧電振動子２２から溶解石
英２１内に超音波が送られる。この超音波の進行方向は
レーザ媒質１の厚さ方向（ロ）となっている。従って、
レーザＬが超音波Ｑスイッチ２０に入射すると、このＱ
スイッチ２０のブラッグ回折作用によりレーザの進行方
向は曲げられる。
このため、レーザ媒質１から出力されたレーザしは光共
振器内での繰返し反射が不可能となってレーザ媒質１内
に蓄えられる。この状態に溶解石英２１内に超音波の発
生を停止すると、光共振器内でレーザの繰返し反射が発
生して高出力のパルスレーザＬａが出力される。なお、
このとき出力されたレーザＬａのレーザ媒質１の厚さ方
向に対する広がりはθｔであり、レーザ媒質１の断面の
長平方向に対する広がりはθωであって、その広がりの
大きさはθｔくθωとなっている。
振器内での繰返し反射が不可能となってレーザ媒質１内
に蓄えられる。この状態に溶解石英２１内に超音波の発
生を停止すると、光共振器内でレーザの繰返し反射が発
生して高出力のパルスレーザＬａが出力される。なお、
このとき出力されたレーザＬａのレーザ媒質１の厚さ方
向に対する広がりはθｔであり、レーザ媒質１の断面の
長平方向に対する広がりはθωであって、その広がりの
大きさはθｔくθωとなっている。
このように上記第１実施例においては、超音波Ｑスイッ
チ２０の超音波進行方向をレーザ媒質１の厚さ方向にし
たので、超音波の伝播距離がレーザ媒質１の厚さ方向骨
だけとなってＱスイッチとしての機能を向上できる。又
、超音波Ｑスイッチにビーム広がり角の小さなθｔの方
向が超音波の波面と相互作用するので高い偏向効率が得
られる。
チ２０の超音波進行方向をレーザ媒質１の厚さ方向にし
たので、超音波の伝播距離がレーザ媒質１の厚さ方向骨
だけとなってＱスイッチとしての機能を向上できる。又
、超音波Ｑスイッチにビーム広がり角の小さなθｔの方
向が超音波の波面と相互作用するので高い偏向効率が得
られる。
次に本発明の第２実施例について説明する。なお、第３
図と同一部分には同一符号を付してその詳しい説明は省
略する。第２図はスラブ型レーザ発振装置の構成図であ
って、第２図（ａ）は側面から見た構成図、第２図（ｂ
）は矢印（ｋ）方向から見た構成図である。レーザ媒質
１から出力大れるレーザＬの光路上には偏光面回転素子
３０と超音波Ｑスイッチ３１とが配置されている。偏光
面回転素子３０は具体的にはλ／２板で第３図に示すよ
うにレーザＬの偏光面を９０度回転させる機能を持った
ものである。又、超音波Ｑスイッチ３１は、溶解石英３
２に圧電振動子３３を設け、この圧電振動子３３にＲｆ
ドライバ３４を接続した構成となっている。そして、こ
の超音波Ｑスイッチ３１は縦波の超音波が発生し、その
進行方向はレーザ媒質１の厚さ方向（ロ）となっている
。
図と同一部分には同一符号を付してその詳しい説明は省
略する。第２図はスラブ型レーザ発振装置の構成図であ
って、第２図（ａ）は側面から見た構成図、第２図（ｂ
）は矢印（ｋ）方向から見た構成図である。レーザ媒質
１から出力大れるレーザＬの光路上には偏光面回転素子
３０と超音波Ｑスイッチ３１とが配置されている。偏光
面回転素子３０は具体的にはλ／２板で第３図に示すよ
うにレーザＬの偏光面を９０度回転させる機能を持った
ものである。又、超音波Ｑスイッチ３１は、溶解石英３
２に圧電振動子３３を設け、この圧電振動子３３にＲｆ
ドライバ３４を接続した構成となっている。そして、こ
の超音波Ｑスイッチ３１は縦波の超音波が発生し、その
進行方向はレーザ媒質１の厚さ方向（ロ）となっている
。
従って、超音波Ｑスイッチ３１に入射するレーザＬ′の
偏光面は超音波の進行方向に対して垂直方向となってい
る。
偏光面は超音波の進行方向に対して垂直方向となってい
る。
このような構成であれば、各フラッシュランプ４．５の
点灯によりレーザ媒質１が励起されると、このレーザ媒
質１内にレーザが発生する。このレーザはレーザ媒質１
内の各面２．３で数回全反射して傾斜面から出力される
。この出力されたレーザしは第３図に示すようにその偏
光面がレーザ媒質１の厚さ方向となっている。従って、
このレーザＬが偏光面回転素子３０を透過すると、この
し−ザＬの偏光面は９０度回転されてレーザ媒質１の断
面の長手方向に変換される。このとき、超音波Ｑスイッ
チ３１のＲｆドライバ３４から圧電振動子３３に高周波
数の電圧が印加されると、この圧電振動子３３から溶解
石英３２内に縦波の超音波が送られる。この超音波の進
行方向はレーザ媒質１の厚さ方向（ハ）となっている。
点灯によりレーザ媒質１が励起されると、このレーザ媒
質１内にレーザが発生する。このレーザはレーザ媒質１
内の各面２．３で数回全反射して傾斜面から出力される
。この出力されたレーザしは第３図に示すようにその偏
光面がレーザ媒質１の厚さ方向となっている。従って、
このレーザＬが偏光面回転素子３０を透過すると、この
し−ザＬの偏光面は９０度回転されてレーザ媒質１の断
面の長手方向に変換される。このとき、超音波Ｑスイッ
チ３１のＲｆドライバ３４から圧電振動子３３に高周波
数の電圧が印加されると、この圧電振動子３３から溶解
石英３２内に縦波の超音波が送られる。この超音波の進
行方向はレーザ媒質１の厚さ方向（ハ）となっている。
従って、レーザＬ″が超音波Ｑスイッチ３１に入射する
と、このＱスイッチ３１のブラッグ回折作用により高い
偏向効率でレーザの進行方向は曲げられる。このため、
レーザ媒質１から出力されたレーザしは光共振器内での
繰返し反射が不可能となってそのエネルギーが蓄えられ
る。この状態に溶解石英３２内に超音波の発生を停止す
ると、光共振器内でレーザの繰返し反射が発生して高出
力のパルスレーザＬａが出力される。なお、このとき出
力されたレーザＬａのレーザ媒質１の厚さ方向に対する
広がりはθｔであり、レーザ媒質１の断面の長手方向に
対する広がりはθωであって、その広がりの大きさはθ
ｔくθωとなっている。
と、このＱスイッチ３１のブラッグ回折作用により高い
偏向効率でレーザの進行方向は曲げられる。このため、
レーザ媒質１から出力されたレーザしは光共振器内での
繰返し反射が不可能となってそのエネルギーが蓄えられ
る。この状態に溶解石英３２内に超音波の発生を停止す
ると、光共振器内でレーザの繰返し反射が発生して高出
力のパルスレーザＬａが出力される。なお、このとき出
力されたレーザＬａのレーザ媒質１の厚さ方向に対する
広がりはθｔであり、レーザ媒質１の断面の長手方向に
対する広がりはθωであって、その広がりの大きさはθ
ｔくθωとなっている。
このように上記第２実施例においては、超音波Ｑスイッ
チ３１の超音波進行方向をレーザ媒質１の厚さ方向にす
るとともにこの超音波の進行方向に対して垂直方向とな
る方向にレーザの偏光面を回転させる構成としたので、
超音波の伝播距離がレーザ媒質１の厚さ方向分だけとな
って短時間のうちにスイッチ作用が行われＱスイッチと
しての機能を向上できる。そのうえ、超音波の進行方向
に対して垂直方向となる方向の偏光面のレーザを入射さ
せるので、超音波Ｑスイッチのブラッグ回折角度の方向
とレーザ塩がりの狭いθｔをもったレーザビームの方向
とを一致させることができ、もってレーザ媒質１の断面
の長手方向のレーザ塩がりθωがたとえ広くてもＱスイ
ッチとしての機能をさらに向上させることができる。こ
れにより、レーザ媒質１を薄くかつ幅の広い断面形状に
した構造でも高出力で高繰返し数のパルスレーザを発振
するのに好適な構成にできる。又、超音波Ｑスイッチ３
１のレーザ媒質１の厚さ方向の厚さを厚くしても偏向方
向回転子、超音波とレーザビームとの相互作用を増しＱ
スイッチ動作の高性能化が計れる。
チ３１の超音波進行方向をレーザ媒質１の厚さ方向にす
るとともにこの超音波の進行方向に対して垂直方向とな
る方向にレーザの偏光面を回転させる構成としたので、
超音波の伝播距離がレーザ媒質１の厚さ方向分だけとな
って短時間のうちにスイッチ作用が行われＱスイッチと
しての機能を向上できる。そのうえ、超音波の進行方向
に対して垂直方向となる方向の偏光面のレーザを入射さ
せるので、超音波Ｑスイッチのブラッグ回折角度の方向
とレーザ塩がりの狭いθｔをもったレーザビームの方向
とを一致させることができ、もってレーザ媒質１の断面
の長手方向のレーザ塩がりθωがたとえ広くてもＱスイ
ッチとしての機能をさらに向上させることができる。こ
れにより、レーザ媒質１を薄くかつ幅の広い断面形状に
した構造でも高出力で高繰返し数のパルスレーザを発振
するのに好適な構成にできる。又、超音波Ｑスイッチ３
１のレーザ媒質１の厚さ方向の厚さを厚くしても偏向方
向回転子、超音波とレーザビームとの相互作用を増しＱ
スイッチ動作の高性能化が計れる。
なお、本発明は上記一実施例に限定されるものでなくそ
の主旨を逸脱しない範囲で変形してもよい。例えば、偏
向面回転素子３０をファラディーローテータに代えても
よい。
の主旨を逸脱しない範囲で変形してもよい。例えば、偏
向面回転素子３０をファラディーローテータに代えても
よい。
［発明の効果］
以上詳記したように本発明によれば、超音波Ｑスイッチ
の機能を向上させて高出力で高繰返し数のパルスレーザ
を発振できるスラブ型レーザ発振装置を提供できる。
の機能を向上させて高出力で高繰返し数のパルスレーザ
を発振できるスラブ型レーザ発振装置を提供できる。
第１図は本発明に係わるスラブ型レーザ発振装置の第１
実施例を示す構成図、第２図は同レーザ発振装置の第２
実施例を示す構成図、第３図は同装置の作用を示す模式
図、第４図及び第５図は従来技術の構成図である。 １・・・レーザ媒質、４，５・・・フラッシュランプ、
６・・・全反射ミラー、７・・・出力ミラー、２０・・
・超音波Ｑスイッチ、２１・・・溶解石英、２２・・・
圧電振動子、？３・・・Ｒｆドライバ、３０・・・偏光
面回転素子、３１・・・超音波Ｑスイッチ、３２・・・
溶解石英、３３・・・圧電振動子、３４・・・Ｒｆドラ
イバ。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 第３図 第４図 第５図
実施例を示す構成図、第２図は同レーザ発振装置の第２
実施例を示す構成図、第３図は同装置の作用を示す模式
図、第４図及び第５図は従来技術の構成図である。 １・・・レーザ媒質、４，５・・・フラッシュランプ、
６・・・全反射ミラー、７・・・出力ミラー、２０・・
・超音波Ｑスイッチ、２１・・・溶解石英、２２・・・
圧電振動子、？３・・・Ｒｆドライバ、３０・・・偏光
面回転素子、３１・・・超音波Ｑスイッチ、３２・・・
溶解石英、３３・・・圧電振動子、３４・・・Ｒｆドラ
イバ。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 第３図 第４図 第５図
Claims (2)
- （１）超音波Ｑスイッチを備えたスラブ型レーザ発振装
置において、前記超音波Ｑスイッチは超音波の進行方向
をスラブレーザ媒質の厚さ方向と平行に配置したことを
特徴とするスラブ型レーザ発振装置。 - （２）超音波Ｑスイッチを備えたスラブ型レーザ発振装
置において、前記超音波Ｑスイッチは超音波の進行方向
をスラブレーザ媒質の厚さ方向と平行に配置するととも
にこの超音波Ｑスイッチと前記スラブレーザ媒質との間
に前記超音波Ｑスイッチ内を通るレーザの偏光面を略９
０°回転する偏光面回転素子を配置することを特徴とす
るスラブ型レーザ発振装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1825688A JPH01194376A (ja) | 1988-01-28 | 1988-01-28 | スラブ型レーザ発振装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1825688A JPH01194376A (ja) | 1988-01-28 | 1988-01-28 | スラブ型レーザ発振装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01194376A true JPH01194376A (ja) | 1989-08-04 |
Family
ID=11966598
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1825688A Pending JPH01194376A (ja) | 1988-01-28 | 1988-01-28 | スラブ型レーザ発振装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01194376A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5268912A (en) * | 1990-05-25 | 1993-12-07 | Hitachi, Ltd. | Harmonic light source capable of being optically modulated and optical information processing apparatus employing the same |
| JP2012253092A (ja) * | 2011-05-31 | 2012-12-20 | Mitsubishi Electric Corp | 固体レーザ発振器 |
-
1988
- 1988-01-28 JP JP1825688A patent/JPH01194376A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5268912A (en) * | 1990-05-25 | 1993-12-07 | Hitachi, Ltd. | Harmonic light source capable of being optically modulated and optical information processing apparatus employing the same |
| JP2012253092A (ja) * | 2011-05-31 | 2012-12-20 | Mitsubishi Electric Corp | 固体レーザ発振器 |
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