JPH01194572A - 水平偏向振幅調整回路 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は受像管の水平偏向出力回路の改良に係り、特に
その水平偏向振幅調整回路に関するものである。

（従来の技術） 従来、受＠管の水平偏向出力回路は、主として第６図の
様な回路構成がなされていた。ここで、１は水平偏向出
力ＮＰＮ　トランジスタであって、図示されない前段か
らの励振パルスＰによりダンパーダイオード２と共働し
てスイッチング動作を行う。また、３は帰線共振コンデ
ンサ、４は水平偏向コイル、５は水平振幅調整コイル、
６は８字補正コンデンサである。７は水平出力トランス
であり、７ａはその一次巻線であってその一端に回路の
直流電源（電圧）Ｅｂが加わる。更に、７ｂは水平出力
トランス７の二次巻線で、ここに接続されている８は整
流ダイオード、９は平滑コンデンサである。

この様にすると、良く知ら゛れた原理により、水平偏向
コイル４には水平偏向ノコギリ波電流１ｙ、５．。

が流れ、この水平偏向コイル４はここでは図示されない
受像管の頚部に装着されているから、これによって受像
管の電子ビームが左右に偏向される。

また同時に、水平偏向出力トランジスタ１のコレクタに
は水平偏向周期で繰返づコレクタパルス■ｐが生じ、こ
れは水平出ツノトランス７で変圧されて二次パルスＶｐ
２となり、更に、これが整流ダイオード８、平滑コンデ
ンサ９で整流平滑されて直流電圧Ｅ２を得る。

この直流電圧［２は、受也機の伯の回路部分の為の電圧
として供給されるが、特に二次パルスＶｐ２の波高値を
高くして直流電圧Ｅ２を受像管の陽極電圧として使用さ
れる事が多い。この場合、平滑コンデンサ９は受像管の
壁面に形成された導電股間の客足を利用する事により省
略可能である。

また、水平偏向コイル４と水平振幅調整コイル５の夫々
のインダクタンスをり、’Ｌａとするど、ここに流れる
水平偏向ノコギリ波雷流１ｙのｐ−ｐ（ピーク・ピーク
）値は（Ｌ＋Ｌａ＞に反比例する。

従って、水平振幅調整コイル５を加減してインダクタン
スＬａの値を変化させてやれば、水平偏向ノコギリ波７
ｊｉ　′ｆｌｔ　Ｖのｐ−ｐ値も変化する事になり、こ
れによって受像管面上の画像表示部分（ラスター）の水
平幅を調整する事が出来る。

（発明が解決しようとする課題） この第６図において、コレクタパルスｖｐの波高（ＵＶ
ｐｏを求めてみると、次式の様になる。

Ｖｐｏ＝　（Ｅｂ　−Ｔｓ　）／　（２＋　　ａ　　　
）・・・（１） 但し、ここで、Ｔｓは水平偏向の走査時間、Ｃは帰線共
振コンデンサ３の容量値である。

この（１）式から分る様に、水平振幅を変えようとして
、例えばインダクタンスｌ−ａの値を増加させたとする
と、コレクタパルスＶｐの波高値■ｐＯの値が小さくな
ってしまう。

この結果、水平出力トランス７の二次巻線７ｂに生じる
二次パルスＶｐ２も減少し、これを整流して得た直流電
圧Ｅ２も小さくなってしまう。この直流用Ｉ″ＥＥ２は
同じ受像機内の他の部分にも供給されているので、これ
が低下すると性能に影響を及ぼす。

特に、前述した様に直流電圧Ｅ２を高く設定して受像管
の陽極用の高圧とした場合、この電圧値の低下は、フォ
ーカス品位の劣化を招くだけでなく、偏向の能率を上げ
てしまい、せっかく水平振幅調整コイル５により水平偏
向ノコギリ波電流Ｉｙを減らして水平振幅を狭め様とす
る作用が弱められてしまう事になる。

また、第６図に示す様に、水平出力トランス７の二次巻
線７ｂから得たパルスＶｐ３がそのまま受像機の他の部
分の回路に供給される事がある。

例えば、これも図示しないが外部からの基準同期信号と
水平偏向出力回路の波形とのタイミングを一致させる為
の水平ＡＦＣ回路があって、ここにパルスＶｐ３を供給
して比較信号とする事がよく行われる。

この様な場合も水平振幅調整によってパルスｐ３が変わ
ると、同＋９１信月と水平偏向出力回路波形（例えば、
水平偏向ノコギリ波雷流ＩＶ）との位相関係がずれてく
るので、ラスターの大ぎさを変えようとすると画像が横
方向にずれて行ってしまう現像が生じていた。

従って、この様な不都合を避ける為、水平振幅調整コイ
ル５の可変範囲は（れ稈大きく設定する事は出来ず、水
平幅向ノコギリ波電流１ｙのｐ−ｐ値を約５％程度動か
寸のが限界であった。

しかし、近年、この様な受像管を使用した機器をコンピ
ュータのデイスプレィ機器として用いる例が多くなって
おり、この様な場合は画像の大ぎさの基準が相手のコン
ピュータ機器によってまちまちであり、受像管の画像振
幅調整範囲は出来る限り多くとることが望ましかった。

（課題を解決するための手段） 本発明は以上の様な問題点を解決する為になされたもの
であって、水平偏向周期で開閉するスイッチング素子と
、該スイッチング素子と並列に接続された共振コンデン
サと、同じく該スイッチング素子と並列に接続された水
平偏向コイルと可変インダクタンスと８字補正コンデン
サとの直列回路と、また更に同じく該スイッチング素子
に並列に接続された直流電源と水平出力トランスの一次
巻線との直列回路とからなる受像管の水平偏向量り回路
において、前記可変インダクタンスの両端に発生するパ
ルス電圧を変圧するトランス等による変圧手段を、この
変圧手段によって変圧して得られたパルス電圧が前記水
平出力１−ランスの一次巻線に直列にその巻線当りの電
圧が加算される様り極性で前記水平出力］・ランスの一
次巻線に直列に挿入する事によって、前記水平出力トラ
ンスの二次巻線に生じるパルスの波高値の変化を抑える
様にして、前述した従来の問題点を良好に解決したもの
である。

（実　施　例） 第１図は本発明による水平偏向振幅調整回路の最も基本
的な一実施例を示したものであり、ここで、番号１から
９までの部分は先の第６図の同一番号部分と同じ働きを
するしのとし、その説明は省略する。

本発明の第１図では、従来例の第６図に加えて新たに第
二のトランス１０を加えたものである。この第二のトラ
ンス１０はその一次巻線１０ａに水平振幅調整コイル５
の両端に発生するパルスを圧Ｖｐａが加えられ、その二
次巻線１０ｂを直流電源Ｅｂと水平出力トランス７の一
次巻線７ａとの間に挿入したものである。そして、この
時、第二のｌ−ランス１０の極性は一次巻線７ａとの接
続点にコレクタパルスＶｐと逆極性のパルスが発生する
様に定める。

ここで、コレクタパルスＶｐの波高値がＶｐｏの時、水
平振幅調整コイル５の両端のパルス電圧の波高値Ｖｐａ
を求めると、これは、はずインダクタンスしと［ａとで
分圧された値となる。

Ｖｐａ＝（ｌ−ａ／（Ｌ−＋−Ｌａ））Ｖｐｏ　　　　
・・・■従って、もし、インダクタンスｌ−ａの値を増
加させたとすると、水平振幅調整コイル５の両端のパル
ス電圧の波高値Ｖｐａはやはり増加の方向である。

この波高値（パルス電圧）Ｖｐａは、第二のトランス１
０でｎ倍に変圧されて水平吊カドランス７の一次巻線７
ａの一端に加えられる。先に述べた様に、これはコレク
タパルスＶｐとは逆極性で反対側のδ線端に加えられる
訳であるから、結局、この−次巻線７ａ仝休に加わるパ
ルス電圧値Ｖｐ１は次式の様に両方の絶対値の和になる
。

Ｖｐ１＝　　ｖｐＯ＋　　ｎ　　Ｖｐａ　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　−（３）ところ
が、先に述べた様に、この（３）式の第一項は水平撮幅
調整コイル５のインダクタンスｌａの値の増加と共に減
少するが、第二項はインダクタンスｌａの値と共に増加
の方向である。

従って、第二項の係数ｎ、即ち第二の１〜ランス１０の
巻線比（変圧比）を適当に定めれば、ある程度のインダ
クタンス［ａの値の変化第囲内でパルス電圧値Ｖｐ１の
波高値が一定になるようにする事が可能である。

これをインダクタンスＬａの値が水平偏向コイル４のイ
ンダクタンスＬの値に対して５％から２０％の変化があ
ったものとして実際に数ｆｉｆｉ　ｒ１口を行なって求
めてみると、ｎの値は０５７となる。計筒式は非常に複
雑となるので省略した。

従って、第１図において、第二の１〜ランス１０の巻線
比をｌ　：　　０．５７に定めれば、水平出力トランス
７の一次巻１ｉ１７ａの両端間に加わるパルス電圧値■
ｐ１の波高値が一定となり、ひいては二次巻線７ｂに発
生するパルス電圧と、これを整流して得た直流電圧Ｅ２
の値も一定化される。

なお、この変圧比ｎ＝０．５７の値は、水平出力トラン
ス７の一次巻線７ａで見たインダクタンスＬ１の値が水
平偏向コイル４のインダクタンスＬの値に比べて１−介
入ぎいものと仮定して計算しである。

しかし、実際には、設計上の種々の制約からこの一次イ
ンダクタンスＬ１の値が十分大す・りとれない場合ら多
く、特に水平出力トランス７がフライバック］・ランス
として直流電圧Ｅ２を受像管陽極高圧とする場合は、−
次巻線７ａのインダクタンスＬ１の値が大きくとれない
事が多い。通常、この−次巻線７ａのインダクタンスし
１の値は回路の取扱う無効電力を増やさない様にする為
、水平偏向コイル４のインダクタンスしの値の少なくと
も２倍以上、最悪でも同程度の値以上に設計する。

もし、Ｌｌ　＝５１とした場合は、同様にしてｎの値を
求めるとｎ＝０．４５となり、Ｌ１＝２１の時はｎ＝　
０．３６　、Ｌｌ　＝Ｌの時は、ｎ＝０．２６とににる
。

ここで、Ｌｌ　／Ｌとｎの関係を第７図に示す。

この事から、第二のトランス１０の巻線比（変圧比）ｎ
を前記の様に設定して第１図の回路を構成Ｊれば、水平
振幅調整コイル５のインダクタンス１−ａの値を調整し
ても、水平出力トランス７の出力パルス（二次パルス）
Ｖｐ２の波高値は変わらず、従って、受像管陽極高圧を
始め、受＠機内の各部に供給する電圧が一定化される。

また、第２図は本発明の他の実施例を示したちのである
。即ち、ここでは第１図の様に新たに別のトランスを追
加する事なしに本発明の目的を達成する様にしたもので
ある。

即ち、この第２図では水平振幅調整コイルとして、１１
の様に二組の巻線を備えたものを使用する。

これは、例えば第３図に示す様な構造をしたちので、１
１ａ　、　１１ｂの独立した二つの巻線が巻かれた円筒
状のコイルボビン１２の内部に磁性体のコア１３を抜き
差しする様にしたものである。

この様にしてコア１３を調整すると、−次巻線１１ａの
インダクタンスしａの値が変化し、前述した様に水平偏
向ノコギリ波電流ＩＶの振幅が変わると共に、その両端
（ａ−ａ’間）にパルス電圧Ｖｐａを発生する。

そして、このパルス電圧Ｖｐａは同一ボビン上に巻かれ
たもう一つの二次巻線１１ｂに変圧、反転されて、パル
ス電圧−ｎｖｐａとなって現われるので、これを前述の
様に水平出力１ヘランス７′の一次側にｙＪｃｉば良い
。

この第２図の水平出力！−ランス７′回りの回路は若干
第１図と異なっている。ここで、１４はブーストダイオ
ード、１５はブーストコンデンサであって、もし、ここ
で二次巻線１１ｂが烈く、７ａ′。

７ａ″と二つに分かれた一次巻線のいとｂ′間を接続す
れば、これは従来良く用いられるシリーズブースト回路
である。

この様な回路では、巻線７　ａ　ｌ　、　７　ａ　ｌ＋
の巻数を人々ｎ１　、ｎ２とすると、良く知られた原理
により、ブーストコンデンサ１５の両端には、ＥＣ＝（
ｎ２　／ｎｌ　）Ｅｂの直流電圧が発生する。工して、
この水平偏向出力回路の実質的な直流電源電圧はＥｂｌ
−Ｅｃとなって鮎くので、比較的低い直ｉＴｉ源（電圧
）Ｅｂしか用意出来ｔ【い時に便利な回路である。

しかし、この様なシリーズブースト回路に本発明を適用
しようとした場合、第１図の様にトランスの］−ルドエ
ンドと直流電源［ｂどの間に−ｎＶｐａのパルス電圧を
挿入する訓には行かず、第２図の様に７　ａ　＋　、　
７　ａ　Ｉ＋の二つの一次巻線の間、ｂ−ｂ’間に加え
る事になる。

この様にしても、やはりｎを正しく定めれば、−次巻線
７　ａ　ｌ　の両端間のパルス電圧値を水平振幅調整の
如何に拘らず一定にする事が出来、二次巻線７ｂ、アＣ
等に１！′？られる各電圧も一定（上出来る。

これは、勿論、第１図の様に第二の１ヘランス１０を用
いてこの様なシリーズブースト回路に適用しても良いし
、また第２図の様な二次巻線１１ｂのある水平振幅調整
コイル１１を使って、これを第１図の様に直流電Ｈｉ　
Ｅ　ｂと一次巻線７ａとの間に接続しても良く、次項の
第４図も含めてその組合わせは任意である。

更に、第４図は本発明の別の実施例であって、水平振幅
の調整が第３図の様な機械的な調整でなく電子的に行な
える様にしたものである。

即ち、ここでは第５図に示す様なＥ−Ｅ形もしくはＥ−
Ｉ形コア１７を使用した可飽和リアクタ１Ｇによって、
水平偏向ノコギリ波電流（ｙの値を変化させるものであ
る。

この第５図で、コアの両側脚にまたがって巻かれた巻＄
２１６８は被制御巻線で、中央脚に巻かれた制御１’５
線１６ｂに流れる直流電流１ｄｃの大小によってそのイ
ンダクタンス値が変化する。

即ち、直流電流ＩｄＣの値が増加すると水平偏向ノコギ
リ波電流Ｉｙの向きによってコア側脚のいずれかが飽和
し、被制御巻線１６ａのインダクタンス値が低下する。

従って、第４図の様に、被制御１１巻線１６ａを水平偏
向コイル４と直列に挿入し、υ１１１１巻線１６ｂに可
変直流電流＃Ａ１８を接続して直流電流１ｄｃを変化さ
せてやれば水平偏向振幅の調整が可能になる。

この第４図、第５図で、巻線をｌｅａと１６ｂだけで構
成すれば、これは良く知られた可飽和リアクタを応用し
た水平振幅調整回路である。

これを本発明に適応するには、第５図に示す様に、新た
にコア１７の両側脚に二次巻１１６ｃを、被制御巻線１
６ａと方向を揃えて巻込む必要がある。

第４図において、例えば直流電流１ｄｃの狛を減らして
被制ｗＪ巻線１６ａのａ−ａ’間のインダクタンス値を
増加させると、水平偏向ノコギリ波電流１ｙのｐ−ｐ値
が減少、同時にａ−ａ’間に発生するパルス電圧Ｖｐａ
も増加する。

従って、三次巻線ＩＧｃにはやはりパルス電圧−ｎＶｌ
ｌａが発生し、これを前述した様な方払で水平出力トラ
ンス７の一次巻線に導けば良い。そして、この被制ｔ２
Ｉ１巻線１６ａと三次巻線１６ｃとの巻線比（変圧比）
ｎをやはり前述した様に、水平出力トランス７の一次巻
線７ａと水平偏向コイル４とのインダクタンス比に応じ
て定めてやれば水平出力１−ランス７の二次側から得ら
れる電圧を水平偏向の振幅調整の如何に拘らず一定にす
る事が出来る。

（発明の効果） 以上詳しく述べた所から明らかな様に、本発明の水平偏
向振幅調整回路によれば、次の様な種々の効果が得られ
る。即ち、受像管の水平偏向出力回路において、水平出
力ｌ・ランスの二次側に生じるパルス電圧の波高値を変
える事なしに水平偏向振幅を変える事が出来、効果的に
画像の水平幅を変えることが出来、特に水平偏向出力回
路と高圧出力回路とが一体となった回路を使用した受像
機で水平偏向振幅可変範囲を大きくとりたい場合に石川
であり、例えば画像振幅調整範囲が多いことが望まれる
コンピュータのデイスプレィ様器に適用して好適である
。

また、手動で調整する水平振幅調整用可変インダクタン
ス上に直接巻かれた二次巻線上のパルス電圧を利用１６
様にすれば、ごくわずかの価格上背で水平振幅調整に伴
う水平出力トランスの二次パルスの変動を抑制出来る。

また、可変インダクタンスが可飽和リアクタである場合
、被制御巻線に並列的に巻かれた巻線のパルス電圧を利
用する事によって、電子的に水平振幅を調整する事が出
来、しかもこれによって水平出力トランスの二次パルス
が変動する事がない。

更にまた、上記パルス電圧を得る為の変圧手段の巻線比
の適正値が明らかになり、これによって上記効果を発揮
Ｊる為の設計が容易になる。

【図面の簡単な説明】

第１図及び第２図は本発明による水平偏向振幅調整回路
の各実施例を示す図、第３図は第２図に使用する部品の
構造図、第４図は本発明の伯の実施例を示す回路図、第
５図は第４図に使用する部品の構造図、第６図は従来の
回路の例を示１図、第７図はし１／Ｌとｎの関係を示す
図である。 １・・・水平偏向出力ＮＰＮ　トランジスタ、２・・・
ダンパーダイオード、 ３・・・帰線共振コンデンサ、４・・・水平偏向コイル
、５．１１・・・水平振幅調整コイル、 ６・・・８字補正コンデンサ、 ７．７′・・・水平用カドランス、 ７ａ、７ａ’　、７ａ“、　１０ａ　、　１１ａ・・・
−次巻線、７ｂ　、　７ｃ　、　１０ｂ　、　１１ｂ・
・・二次巻線、８・・・整流ダイオード、９・・・平滑
コンデンサ、１０・・・第二のトランス（変圧手段）、
１２・・・コイルボビン、１３・・・コア、１４・・・
ブーストダイオード、 １５・・・ブーストコンデンサ、１６・・・可飽和リア
クタ、１６ａ・・・被制御巻線、１６ｂ・・・制御巻線
、１６Ｃ・・・三次巻線、 １７・・・Ｅ−Ｅ形もしくはＥ−Ｉ形コア、１８・・・
可変直流電流源、 Ｃ・・・帰線共振コンデンサ３の容量値、Ｅｂ・・・直
流電源（電圧）、ＥＣ・・・ブースト電圧、Ｅ２・・・
直流電圧、ｌｄｃ・・・直流電流、Ｔｙ・・・水平偏向
ノコギリ波電流、 し・・・水平偏向コイル４のインダクタンス、ｌａ・・
・水平振幅調整コイル５及び巻線１１ａのインダクタン
ス、 ｎ・・・巻線比（変圧比）、 Ｐ・・・励振パルス、ＴＳ・・・水平偏向の走査時間、
Ｖｐ・・・コレクタパルス、 Ｖｐａ・・・パルス電圧（波高値）、 Ｖｐｌ・・・パルス電圧値、Ｖｐ２・・・二次パルス、
Ｖｐ３・・・パルス。 第１図 Ｖｐ 第２図 第３図 第４図

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）水平偏向周期で開閉するスイッチング素子と、該
   スイッチング素子と並列に接続された共振コンデンサと
   、同じく該スイッチング素子と並列に接続された水平偏
   向コイルと可変インダクタンスとＳ字補正コンデンサと
   の直列回路と、また更に同じく該スイッチング素子に並
   列に接続された直流電源と水平出力トランスの一次巻線
   との直列回路とからなる受像管の水平偏向出力回路にお
   いて、 前記可変インダクタンスの両端に発生するパルス電圧を
   変圧する変圧手段を、この変圧手段によって変圧して得
   られたパルス電圧が前記水平出力トランスの一次巻線に
   その巻線当りの電圧が加算される様な極性で前記水平出
   力トランスの一次巻線に直列に挿入した事を特徴とする
   水平偏向振幅調整回路。
2. （２）変圧手段は、可変インダクタンス上に直接巻かれ
   た二次巻線によってなされ、ここに得られる変圧された
   パルス電圧が水平出力トランスの一次巻線に加算される
   様に前記水平出力トランスの一次巻線に直列に挿入した
   事を特徴とする特許請求の範囲第１項記載の水平偏向振
   幅調整回路。
3. （３）可変インダクタンスは、その制御巻線に流す直流
   電流値によってインダクタンス値が変化する可飽和リア
   クタの被制御巻線とし、該被制御巻線を、これと並列的
   に巻かれた巻線に生じるパルス電圧が水平出力トランス
   の一次巻線に加算される様に前記水平出力トランスの一
   次巻線に直列に挿入した事を特徴とする特許請求の範囲
   第１項記載の水平偏向振幅調整回路。
4. （４）可変インダクタンスの両端に発生するパルス電圧
   を変圧する際の変圧比を略０．２６以上で０．５７以下
   の値にした事を特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
   水平偏向振幅調整回路。