JPH01195991A - 横断流送風機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、部屋または機械の換気、あるいは、エアクツ
ション式乗物の支持、例えば表面効果方式の船舶を浮か
せておくのに応用される横断流送風機に関するものであ
る。

従来の技術 このタイプの送風機は周知であり、モルティエ（７，１
ＯＲＴｆＥＲ）　によって炭鉱の換気用に１８９２年に
初めて提案された。この送風機の基本的特徴はこぶ型の
圧力−流量特性曲線を有しているという点にあるユこの
特性曲線の上昇部分は可能最大流量（すなわち吐出量）
の５０〜７５％である。第２の特徴は、流量がゼロのと
きに圧力がゼロではないことである。この送風機の別の
特徴は、流量係数と圧力係数が同時に大きくなることで
ある。これに対して遠心送風機では同じサイズだと流量
係数が小さいときにしか圧力係数が大きくならず、軸流
送風機では同じサイズだと圧力係数が小さいときにしか
流量係数が大きくならない。従って、横断流送風機から
供給される空気パワーははるかに大きくなる。この送風
機の弱点は従来から効率にあるが、この効率は固定子の
形状を変えることによって向上させることができる。

例えば、空気流量が一定で騒音がほとんどないという特
徴を有する横断流送風機に関するドイツ連邦共和国公開
特許第１．４２８．０７１号が知られている。

また、騒音を減らすために流体の経路上に配置したガイ
ド壁と多孔質壁とからなる複合システムを用いることに
より上記特許に記載された送風機を改良したドイツ連邦
共和国公開特許第２．５４５．０３６号が知られている
。しかし、ある程度使用すると多孔質壁が閉塞するため
に、この利点が消える可能性がある。

さらに、ロータの回転速度が同じでも、騒音が小さく且
つ空気流量が大きくなるようにするために、下流渦室を
丸い特殊な形状とし、渦室とクロスヘッドに突起部を設
けたものがフランス国公開特許第２．４８１．３７８号
に記載されている。

しかし、これら３つの文献は家庭用の装置に関するもの
であり、空気の流量は０．０５ｍ’／秒未満であり、圧
力は５０Ｐａ未満であることがわかる。

さらに、横断流送風機を用いた流体ラジェータとエンジ
ンのレオスタットへの送風装置が知られている。しかし
、これらの場合には、送風機を狭いスペースにいかに取
り付けるかを問題にしている。

これら従来例では横断流送風機の特に流量特性が利用さ
れているだけで、上流マニホルドと下流デイフユーザの
形状を改良して効率を向上させるとともに流量と圧力の
両方を同時に大きくするための研究はなされてこなかっ
た。

これに対する最初の試みは、圧縮機のサージングに関す
るビダール（ＢＩＤＡＲＤ）の理論を横断流送風機のサ
ージング現象の研究に応用したジュー。ハイド（Ｇ、Ｈ
ＥＩＤ）による理論的研究におし）でなされた（Ｒｅｖ
ｕｅ　ｆｒａｎｇａｉｓｅ　ｄｅ　ｍ６ｃａｎｉｑｕｅ
　１９８６−２）。すなわち、従来公知の全ての横断流
送風機の形状は、流量に関する課題を解決するためのも
ので、当業者は得られる結果をこれらの従来例から演縄
することができなかったが、上記の研究の結果、以下の
結論が導き出された。

−圧力の観点からはロータは単一段のように振る舞う。

このため、このロータを長くすることによって流量を大
きくできる可能性があるという利点がある。

−固定子の形状の上流／下流の非対称性のみが流れの方
向を決定する。

−圧力／流量の比の値が同じであれば、ロータの直径／
長さ／回転速度の組合せを複数選択する二とができる。

発明が解決しようとする課題 そこで、本発明の目的は、流量曲線の平坦お全体におい
て、特に、サージング現象が発生する可能性のあること
が知られている圧力−流量特性曲線の上昇部分において
、動作点の安定性を制御しながら、装置内で流量係数と
圧力係数の両方が同時にそれぞれ約２．５〜３に達する
ように前もって特性が決められた横断流送風機を初めて
提供することである。

なお、上記のようなサージング現象が発生すると下流回
路内で流量と圧力がサージングの周波数と振幅で特徴づ
けられる周期的な脈動を起こし、この送風機を工業的に
利用することができなくなる。

課題を解決するための手段 本発明の対象とする送風機は、渦室部材の上流面とクロ
スヘッド部材の上流面とで規定された上流マニホルドと
、翼が取り付けられた翼車またはロータと、上記渦室部
材の下流面と上記クロスヘッド部材の下流面とで規定さ
れた末広ノズルとを備え、上記マニホルドと上記末広ノ
ズルとが上記ローターに対してその回転軸線に垂直な平
面内で２つ○長手方角の狭窄通路を規定し、該通路の一
方：′！上記渦室部材の突起部によって規定され、該通
路の他方は上記クロスヘッド部材の上流突起部によって
規定されているような横断流送風機において、 原点が上記翼車の回転軸線上に位置し、且つ横軸が上記
クロスヘッド部材の上記下流面に平行である互いに垂直
な軸を有する基準座標内で、−上記クロスヘッド部材の
上流突起部が、上記翼車から所定の距離、すなわちこの
翼車の外径Ｄ８の２〜８％の範囲のギャップの距離だけ
離れた所において２９０〜３３０°の角度範囲を成し、
−クロスヘッド一翼車面が、頂点が上記上流突起部と交
わり、縦軸に平行でこの上流突起部を通過する軸線に対
して一２０゜〜６０°の角度範囲を成し、 −上記渦室部材の直線状突起部が、上記翼車から所定の
距離、すなわちこの翼車の外径Ｄ１の２〜８％の範囲の
ギャップの距離だけ離れた所で７６〜１１２°の角度範
囲を成し、 −上記上流面は平らで且つ上記渦室部材の上記突起部と
一点で交わり、翼車の回転軸線と上記渦室部材の上記突
起部を結ぶ平面に対して０〜７０゜傾斜していることを
特徴としている。

上記クロスヘッド部材は、それ自身の上流突起部と下流
突起部の間の厚さが翼車の外径り、の１〜４０％である
。

上記クロスヘッド部材の厚さは上記翼車の外径Ｄ６０１
６％に等しい。

上記クロスヘッド一翼車面は平坦であり、縦軸に対して
一２０〜６０°の間の角度傾斜している。

上記クロスヘッド部材一翼車面は凹状で上記クロスヘッ
ド部材の上記上流突起部と上記下流突起部とを通過する
円弧の形状であり、両突起部はＹ軸と平行な線上に位置
し、例えば上記上流突起部での接線がＹ軸と平行なこの
平行線と０〜６０″の間の角度をなしている。

上記クロスヘッド部材の上記上流面の横軸上に投影され
た長さくｐ＞は、上記翼車の外径り。の９０〜１００％
である。

上言己クロスヘッド部材の上記上流面は、横軸に対して
１０〜３０°の間の角度傾斜した平面によって構成され
ている。

上記傾斜角が２６°に等しく、上記長さ（Ｉ２）は上記
翼車の外径Ｄ６の９５％である。

上記クロスヘッド部材の上記上流面は上記翼車に向かっ
て開いた円弧で構成されており、このクロスヘッド部材
の上流突起部における接線が、この上流突起部を通過す
る半径に対して２０〜８０°の間の角度をなしている。

上記渦室部材の下流面は延長されて、末広ノズルとなり
、この末広ノズルは、上記クロスヘッド部材の上記下流
突起部を通過する縦軸に対する平行線上に位置し、且つ
、この下流突起部から上記翼車の外径Ｄ０の６０〜９０
％の距離能れている点から横軸に対して７°の角度をな
している。

上記渦室部材の下流面は、断面が翼車と同心の第１の円
弧と、この第１の円弧を上記末広ノズルに接続する第２
の円弧とによって範囲が扇形に規定されている。

上記下流渦室部材は、Ｘ軸に対して平行で上記クロスヘ
ッド部材の上記下流突起部を通過する線上にあり、且つ
、この突起部から上記翼車の外径Ｄ８の６０〜１２０％
の距離の地点に位置する軸線を通過する。

この距離は上記翼車の外径の５９％に等しい。

翼車は鉤型の羽根を備えるタイプでその内径は外径の７
０〜８０％の間にあり、各羽根は、翼車の外径り。を基
準にして、半径が１０〜１５％であり、弦が１０〜１５
％であり、延長度が１〜５である。

上記羽根は１０°未渦の捩れ角だけ長手方向に捩れてい
る。

上記翼車は、端部のフランジが互いに回転していること
によって捩れている。

上記クロスヘッド部材の突起部は１０゛未満の捩れ角だ
け捩れている。

作用 本発明の利点は、７０〜８０％に達する高い効率が得ら
れる点にある。

別の効果は、層状の流れ、すなわち空気カーテンを得る
のに横断流送風機に固有の特徴を活用している点にある
。回転速度が一定の場合には、流量は翼車の長さに比例
するため、空気力学係数の値を小さく保つことができる
。

別の効果は、サージングのマージンが大きくなることで
ある。

別の効果は、同じパワーで従来の機械と比べるとサイズ
を最小にしてメガワットのオーダーのパワーを得ること
ができる点である。

送風機の特性は一般に、無次元数である流量係数Ｃ１、
圧力係数Ｃ３および効率ηによって以下の関係式に従っ
て決定される： ここで、Ｌは翼車の長さ（ｍ）、ωは翼車の回転速度（
ラジアン／秒）、Ｒは翼車の半径（ｍ＞、ρは空気の密
度（ｋｇ／ｍ’）　、Ｑｖは送風機の流量（ｍ゛／秒）
、ΔＰは圧力変化（Ｐａ）である。

本発明は、添付の図面を参照した実施例に関する以下の
補足説明によりさらによく理解できよ乞実施例 第１図には、矢印Ｆの方向に回転する翼車１と、クロス
ヘッド部材く鉤形湾曲部材）２と、渦室部材３とを備え
る横断流送風機の一例が図示されている。渦室部材とク
ロスヘッド部材はこの回転機械の固定子を構成し、断面
が先細になっている上流部分と断面が末広がりの下流部
分４ａとを規定している。下流部分４ａには利用回路４
ｂが接続しているが、この利用回路は部分的にしか示さ
れていない。

クロスヘッド部材２は、上流面５すなわち上流渦室と、
上流突起部６と、翼車−クロスヘッド面７と、下流突起
部８と、下流面９とを備えている。

渦室部材３：＝、上流面１０と、渦室突起部１１と、下
流渦室１２とを備えている。

クロスヘッド部材の上流突起部６は、このクロスヘッド
部材の突起部のギャップ（ＥＣＲ）１３と呼ばれる距離
だ（す翼車１かろ離れた地点に位置している。同様に、
渦室突起部１１は、渦室の突起部のギアツブ（ＥＶＲ）
１４と呼ばれる距離だけ翼車１から離れた地点に位置し
ている。

本発明の送風機の特徴をはっきりさせるため、原点Ｏが
翼車１の軸線と一致し、且つ横軸がクロスヘッド部材の
下流面９に平行である直角基準座標ＯＸＹを考える。長
さは、従来と同じように翼車１の外径り。に対する割合
（％）で表示する。

第２図によると、クロスヘッド部材の上流突起部６の位
置は、翼車１の半径のうちでこの突起部を通過する半径
りとＸ軸の間の角度Ａ　Ｂ　ＣＡ　Ｍによって定義され
て−）る。この角度は２９０〜３３０°にすることがで
きる。構成上二の角度の値を固定し、他の部材の位置を
この値をもとにして決定することが可能である。第２図
では、ギャップがゼロのときにほこの角度の値は３０９
°である。

ギャップ（ＥＣＲ）１３の大きさは翼車の外径り。

の２〜８％、さらに好ましくは２〜３％である。

第３図には、ギャップＥＣＲがゼロのときのり　。

ロスヘッド部材の厚さＥ。と、Ｙ軸に平行でクロスヘッ
ド部材の上流突起部６を通過する面１５に対するクロス
ヘッド部材の傾斜角Ａｐｉｃ　とが図示されている。厚
さＥ。は、平坦な下流面９とこの面に平行で上流突起部
６を通過する面１６の間の距離である。この厚さＥ。は
翼車１の外径Ｄ０の０．１〜４０％、さらに好ましくは
１４〜１８％である。

この厚さＥ、が決まれば、内部空気が生じるように、目
的とする用葎に応じて翼車−クロスヘッド面７を平坦ま
たは凹状にすることができる。第３図に図示されたクロ
スヘッド一翼車面７ａは平坦であり、平行面１５に対し
て角度Ａ　ｐ　ＲＣ傾斜している。この角度Ａ□。は−
３０〜＋６０°、さらに好ましくは一１０〜＋１０°で
ある。これに対して第４図に図示されたクロスヘッド一
翼車面７ｂは円弧の形の凹状になっており、クロスヘッ
ド部材の上流突起部６と下流突起部８はこの構成ではＹ
軸に平行な面１７上で一直線に揃っている。この円弧の
曲率の中心Ｂは上流突起部６と下流突起部８を結ぶ弦１
８の垂直二等分線上に位置し、角度Ａ　Ｐ　Ｉｔ　Ｃは
上流突起部６と弦１８を通過する接線１９によって決定
される。この角度はＯ〜６０°、さらに好ましくは１０
〜２５°である。この角度Ａ　Ｆ　ＲＣがゼロだと面７
ｂは平坦であることに注意されたい。

クロスヘッド部材の上流面５は、平坦５ａ（第５図）で
も凹状５ｂ（第６図）でもよい。この面はクロスヘッド
部材の上流突起部６と点ＭｐＡＣＯ間に延在している。

面５ａは、Ｙ軸に対する角度位置とこのＹ軸への投射膨
長とによって決定される。この角度Ａ　Ｆ　Ａ　Ｃは２
５〜８０°であり、投射膨長（ｆ）は翼車１の外径り、
の９０〜１００％である。

第６図に図示された凹面５ｂは、翼車の半径のうちのク
ロスヘッド部材の上流突起部６を通過する半径と、この
点における問題となっている形状に対する接線の間の角
度ＡｐＡｃによって決定される。この角度Ａ０゜は上記
の場合と同じ＜２５〜８０゜であり、さろに好ましくは
６０〜７８°である。曲率■中心Ｃ：ま、上流突起部６
と点ＭｐＡＣを通過する弦２０の垂直二等分線上に位置
する。Ｙ軸に平行な軸への凹面の射影長（β）は翼車１
の外径Ｄ０の９０〜１００％である。

渦室突と部’１ニー！位置が第７図にズ示されているが
、この突起部１１は円弧２１上で翼車１からその外径り
、の２〜８％の値のギャップ（ＥＶＲ）１４だけ離れた
地点に位置する。円弧２１は範囲が角度Ａ、。

によって規定されている。この角度Ａ　Ｂ　ｃは７６〜
１１２゜である。この図面からはさらに、渦室の上流面
１０が渦室突起部１１を通過する半径に対して角度Ａ　
Ｆ　Ａ　Ｖ　１１傾斜していることがわかる。角度ＡＦ
ＡＶ１１はθ〜７０゜である。これら２つの角度は、所
望の定格点と整合性のある最適な供給が保証されるよう
に選択する。

第８図は、３つの部分２１．２２．２３からなる下流渦
室１２の図である。部分２１は翼車１と常に同心の弧で
あり、角度ＡＢＣが１１２°未渦のときに存在する。２
つの部分２２．２３は、クロスヘッド部材２をもとにし
て５ＩＩＢ。□で表されたＹ軸に平行な第１の断面（ク
ロスヘッド部材の下流突起部の水平断面）とｓｖ’５ｃ
Ａｖで表された第２の断面（クロスヘッド部材の下流突
起部の鉛直断面）とによって範囲を規定することにより
決定される。ところで第１の断面は長さが翼車１の外径
り、の８０〜１００％であり、第２の断面は長さが翼車
１の外径り、の６０〜９０％である。これら断面によっ
て２つの点ＭＩＩＩＢＣＡＶ　（！：　ＭＶＢＣＡＶが
決まる。渦室は、点Ｍ　Ｖ　Ｂ　ＣＡ　Ｖを通過し、上
記部分２１とＹ軸と７°の角度をなす平坦部分２３とに
接し且つ点Ｍ□、。□を通過する。

渦室は最終的に平坦部分２３を介してこの延長部である
拡がり平面２４に接続される。末広ノズル４ｂは、クロ
スヘッド部材の下流面９の延長部である平坦面と、Ｙ軸
と７°の角度をなす平坦部分２４とによって範囲が規定
される。この結果、負荷のロスを最小にするために流体
力学で一般に認められている値である７°の角度を有す
る送風機用末広ノズルが得られる。

横断流送風機の翼車は以下のパラメータによって公知の
ようにして決定される。すなわちパラメータとは、翼の
外径、内径、長さ、数、翼の曲率半径、翼の弦、翼の大
口角と出口角、フランジの直径である。これろパラメー
タの変化範囲は周知であるため、ここで：よ詳述しない
。

簡単にするため、第９又ｊ二：ま翼車１の鉤型の羽根２
５を図示した。つまり、β１１が９０”を越える場合で
ある。各羽根は、以下のパラメータによって決まる。

一翼車１の内径り、と外径Ｄ８の比。この比の値は一般
に０．７〜０．８である。

−曲率半径Ｒ０その値は翼車の外径り、の１ｏ〜１５％
である。

−弦Ｃ０その値は翼車の外径Ｄ６の１０〜１５％である
。

−延長度。その値は長さ／直径の比で表現され、１〜５
の間で変化する。

これらパラメータを用いることによって、羽根を固定し
、角度β１１とβ、２を決めることができる。

これら角度は、それぞｔＬ　１２０−１７０＠（！１７
０〜１００”の範囲で変化する。

翼車１は、第１０図に示したようにフランジ２６．２７
を互いに捩れ角Ａ８回転させることにより捩ることがで
きる。各羽根２５の迎え縁部２８は１０°以下の小さな
捩れ角Ａ□を有する曲線となるユこのようにすると、特
に、騒音を低減し振動の振幅を小さくすることができる
。変形例として、渦室突起部１１および／またはクロス
ヘッド部材の上流突起部６が描く曲線も同じ規則に従っ
て捩ることが可能である。

第１１図には、以下の幾何学的特性を有する横断流送風
機の圧力／流量特性曲線が図示されている。

外径り、＝２８３ｍｍ０ 内径Ｄ　ｉ　＝　２２３ｍｍ　０ すなわちＤｉ／Ｄ、＝７８．９５％。

羽根の数Ｎ、＝４０゜ クロスヘッド部材の直線部分Ｅ。＝４５ｍｍ＋０すなわ
ち、Ｅ　ｃ　／　Ｄ　−＝　１６．２１％。

ＡＦＲＣ＝Ｏ°。

ギャップが最小のときのＡＦＡＣ＝４０’。

り＝スヘッド部材の上流渦室の曲率半径＝２５１ｍｍ０ ギャップが最小のときのＡ＋Ａｖｓ＝４０°。

ギ＋ツブが最小のときの５ＩＩＢＣＡＶ　＝　１６６ｍ
ｍａすなわちＤ８の５８．６４％。

ギ＋　ツプカ（最小のときのＳ　ＶＢＣＡＭ　＝　２２
０ｍｍ。

すなわちＤｏの７７、７３％。

下流渦室の曲率半径＝３０１ｍｍ０ すなわち、Ｄ８の１０６．４７％。

渦室部材／翼車のギャップＥＶＲ＝６ｍｍ０すなわち、
Ｄ６の２．１２％。

クロスヘッド部材／翼車のギャップＥＣＲ＝８韮。

すなわち、Ｄ、の３．０３％。

得られるパワーは、長さが４２０ｍｍの送風機では約２
キロワツトである。これに対して軸流送風機または遠心
送風機を用いて同じパワーを得るためには直径と長さが
少なくとも２〜３倍必要である。

ΔＰとＱＶＯ値は送風機の出口で測定する。曲線Ｐは圧
力変化を表し、曲線Ｒは効率を表す。

流量が２ｍ゛／秒と大きな場合に同時に圧力も約７５０
Ｐａという大きな極大値が得ちれ、しかも効率が利用可
能な約６０％であることがわかる。さらに、この送風機
はサージングの際のマージンΔＱがこぶ型特性曲線を有
する従来の機械よりも大きいため、サージングの危険性
なく広い吐出流量範囲で使用することができる。この図
面かみは、マージンΔＱが約１ｍ′／秒であることがわ
かる。このタイプの送風機は従って、特に、表面効果方
式の船舶を浮かせておくのに利用される。

【図面の簡単な説明】 第１図は、横断流送風機の構成の全体図である。 第２図は、クロスヘッド部材の上流突起部の位置の概略
図である。 第３図は、平坦な翼車−クロスヘッド面の概略図である
。 第４図は、凹状の翼車−クロスヘッド面の概略図である
。 第５図は、クロスヘッド部材の平坦な上流面の図である
。 第６図は、クロスヘッド部材の凹状の上流面の図である
。 第７図は、渦室の突起部と渦室の突起部の上流面の位置
の概略図である。 第８図は、下流渦室の形状を表す図である。 第９図は、翼車の羽根の実施例を示す図である。 第１Ｏ図は、翼車の特別な実施例を示す図である。 第１１図は、本発明により得られる空気力学曲線の一例
を示すグラフである。 （主な参照番号） １・・翼車、 ２・・クロスヘッド部材、 ３・・渦室部材、　　　　　４ａ・・下流部分、４ｂ・
・利用回路、　　　５．１０・・上流面、６・・上流突
起部、 ７．７ａ、７ｂ・・翼車−クロスヘッド面、８・・下流
突起部、　　　９・・下流面、１１・・渦室突起部、　
　　１２・・下流渦室、１３・・ギャップ（ＥＣＲ）、 １４・・ギャップ（ＥＶＲ）、

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）　渦室部材（３）の上流面（１０）とクロスヘッ
   ド部材（２）の上流面（５）とで規定された上流マニホ
   ルドと、翼が取り付けられた翼車（１）またはロータと
   、上記渦室部材（３）の下流面（１２）と上記クロスヘ
   ッド部材（２）の下流面（９）とで規定された末広ノズ
   ル（４ａ）とを備え、上記マニホルドと上記末広ノズル
   とが上記ローターに対してその回転軸線に垂直な平面内
   で２つの長手方向の狭窄通路（１３、１４）を規定し、
   この狭窄通路の一方は上記渦室部材の突起部（１１）に
   よって規定され、その他方は上記クロスヘッド部材（２
   ）の上流突起部（６）によって規定されているような横
   断流送風機において、 　原点が上記翼車（１）の回転軸線上に位置し、且つ横
   軸であるＸ軸が上記クロスヘッ下部材の上記下流面（９
   ）に平行である互いに垂直なＸ軸とＹ軸を有する基準座
   標内で、 （ａ）　上記クロスヘッド部材の上流突起部（６）が、
   翼車の外径（Ｄｅ）の２〜８％の範囲のギャップ（１３
   ）の距離だけ上記翼車から離れた所で２９０〜３３０゜
   の角度（Ａ＿Ｂ＿Ｃ＿Ａ＿Ｍ）を成し、（ｂ）　クロス
   ヘッド一翼車面（７）が、頂点が上記上流突起部（６）
   と交わり、縦軸に平行でこの上流突起部（６）を通過す
   る軸線（１５）に対して−２０゜〜６０゜の角度（Ａ＿
   Ｆ＿Ｒ＿Ｃ）範囲を成し、（ｃ）　渦室部材の直線状突
   起部（１１）が、翼車の外径（Ｄｅ）の２〜８％の範囲
   のギャップ（１４）の距離だけ翼車から離れた所で７６
   〜１１２゜の角度（Ａ＿Ｂ＿Ｖ）を成し、 （ｄ）　渦室部材の上記突起部（１１）と一点で交わる
   平らな上記上流面（１０）が、翼車の回転軸線と渦室部
   材の上記突起部（１１）を結ぶ平面に対して０〜７０゜
   傾斜していることを特徴とする送風機。（２）　上記ク
   ロスヘッド部材（２）の上流突起部（６）と下流突起部
   （８）との間の厚さが翼車の外径（Ｄｅ）の１〜４０％
   であることを特徴とする請求項１に記載の送風機。 （３）　上記クロスヘッド部材（２）の厚さが翼車の外
   径（Ｄｅ）の１６．２５％に等しいことを特徴とする請
   求項２に記載の送風機。 （４）　上記クロスヘッド部材一翼車面（７）が平坦で
   あり、Ｙ軸に対して−２０〜６０°の間の角度（Ａ＿Ｆ
   ＿Ａ＿Ｃ）傾斜していることを特徴とする請求項２また
   は３に記載の送風機。 （５）　上記クロスヘッド部材一翼車面（７）が、この
   クロスヘッド部材の上記上流突起部（６）と上記下流突
   起部（８）とを通過する円弧（７ｂ）形状の凹状であり
   、両突起部はＹ軸と平行な平行線上に位置し、上記上流
   突起部（６）での接線（１９）が上記平行線と０〜６０
   °の間の角度（Ａ＿Ｆ＿Ｒ＿Ｃ）を成すことを特徴とす
   る請求項２または３に記載の送風機。 （６）　上記クロスヘッド部材の上記上流面（５）のＸ
   軸上に投影された長さ（ｌ）が、翼車の外径（Ｄｅ）の
   ９０〜１００％であることを特徴とする請求項１〜５の
   いずれか１項に記載の送風機。 （７）　上記クロスヘッド部材の上記上流面（５）が、
   Ｘ軸に対して１０〜３０°の間の角度（Ａ＿Ｆ＿Ａ＿Ｃ
   ）傾斜した平面によって構成されていることを特徴とす
   る請求項６に記載の送風機。 （８）　上記傾斜角が２６゜に等しく、上記長さ（ｌ）
   が上記翼車の外径（Ｄｅ）の９５％であることを特徴と
   する請求項７に記載の送風機。 （９）　上記クロスヘッド部材の上記上流面（５）が上
   記翼車に向かって開いた円弧（５ｂ）で構成されており
   、このクロスヘッド部材の上流突起部（６）における接
   線が、この上流突起部（６）を通過する半径に対して２
   ０〜８０°の間の角度（Ａ＿Ｆ＿Ａ＿Ｃ）をなしている
   ことを特徴とする請求項６に記載の送風機。 （１０）　上記渦室部材の下流面（１２）が延長して末
   広ノズル（２４）となり、この末広ノズルは、上記クロ
   スヘッド部材の上記下流突起部を通過する縦軸に対する
   平行線上に位置し且つこの下流突起部から翼車の外径（
   Ｄｅ）の６０〜９０％の距離だけ離れている点から横軸
   に対して７゜の角度をなしていることを特徴とする請求
   項１〜９のいずれか１項に記載の送風機。 （１１）　上記渦室部材の下流面（１２）が、断面にお
   いて、翼車（１）と同心の第１の円弧（２１）と、この
   第１の円弧を上記末広ノズル（２４）に接続する第２の
   円弧（２２）とによって規定されていることを特徴とす
   る請求項１０に記載の送風機。 （１２）　上記下流渦室部材（３）が、Ｘ軸に対して平
   行で上記クロスヘッド部材（２）の上記下流突起部（８
   ）を通過する線上にあり且つこの突起部から翼車の外径
   （Ｄｅ）の６０〜１２０％の距離の所に位置する軸線を
   通過することを特徴とする請求項１１に記載の送風機。 （１３）　上記距離が翼車の外径の５９％に等しいこと
   を特徴とする請求項１２に記載の送風機。 （１４）　上記翼車が鉤型の羽根を備えたタイプであり
   、その内径は外径の７０〜８０％の間にあり、各羽根は
   翼車の外径（Ｄｅ）を基準にして半径が１０〜１５％で
   あり、弦が１０〜１５％であり、延長度が１〜５である
   ことを特徴とする請求項１〜１３のいずれか１項に記載
   の送風機。 （１５）　上記羽根（２５）が１０°未満の捩れ角（Ａ
   ＿Ｅ）だけ長手方向に捩れていることを特徴とする請求
   項１４に記載の送風機。 （１６）　上記翼車（１）は、端部のフランジ（２６、
   ２７）が互いに回転していることによって捩れているこ
   とを特徴とする請求項１５に記載の送風機。（１７）　
   上記クロスヘッド部材（２）の突起部が１０°未満の捩
   れ角だけ捩れていることを特徴とする請求項１５に記載
   の送風機。