JPH01196531A - 光ファイバの接続損失推定法 - Google Patents
光ファイバの接続損失推定法Info
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- JPH01196531A JPH01196531A JP63020022A JP2002288A JPH01196531A JP H01196531 A JPH01196531 A JP H01196531A JP 63020022 A JP63020022 A JP 63020022A JP 2002288 A JP2002288 A JP 2002288A JP H01196531 A JPH01196531 A JP H01196531A
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- G01B11/26—Measuring arrangements characterised by the use of optical techniques for measuring angles or tapers; for testing the alignment of axes
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
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- G01M11/30—Testing of optical devices, constituted by fibre optics or optical waveguides
- G01M11/37—Testing of optical devices, constituted by fibre optics or optical waveguides in which light is projected perpendicularly to the axis of the fibre or waveguide for monitoring a section thereof
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
この発明は、光ファイバの突合せ部を加熱して融着接続
した接続部の損失を推定する方法に関する。
した接続部の損失を推定する方法に関する。
単一モード光ファイバの加入者光線路網への導入に向け
て、多心テープ心線の各光ファイバを■溝接続法により
軸調心を行なわずに一括融着接続する簡易な接続法が研
究されている。この場合、接続損失が大きいと判断され
たものは再度接続をやり直すことになるが、重要なのは
その接続損失の評価法である。 従来では実際に接続部に光を通してみてそのパワーを測
定するパワーモニター法が用いられていたが、作業性向
上の点から現在では接続部の外形の観測により接続損失
を推定する方法が主流になりつつある（ Ｄ、ＭＡＲＣ
ｔｌＳＥ ”Ｌｏｓｓ ＡＮＡＬＹＳＩＳ ０ＦＳＩ
ＮＧＬＥ ＭＯＤＥ ＦＩＢＥＲ５ＰＬＩＣＥＳ” Ｂ
ＳＴＪ、Ｖｏｌ、５６ Ｎｏ、５１９７７、山崎悟他「
単一モード光ファイバの簡易接続法」昭和６２年電子情
報通信学会総合全国大会Ｎｏ、 ２１０８、石倉昭彦他
「加入者系単一モードファイバの接続損失要因分析」昭
和６２年電子情報通信学会総合全国大会Ｎｏ、 ２１０
０、井出敦志他「画像による８Ｍ多心光フアイバの接続
損失保証法」昭和６２年電子情報通信学会総合全国大会
Ｎｏ、 ２１０１ ）。 接続損失増加を引き起こす要因としては、■軸ずれ、■
角度ずれ、■逆相コア歪、■同相コア歪が考えられる。 軸ずれは第８図Ａに示すように２つの光ファイバの軸が
ずれた状態で融着され、接続部において光ファイバ１の
コア２がずれた状態になったものである。■溝へ光ファ
イバをセットするときの軸ずれに加熱不足が加わるとこ
のような軸ずれが生じる。軸ずれ量をＸとすると、スポ
ットサイズをＷとして、接続損失α１はα！＝ ４．３
４＊ （Ｘ／Ｗ）２ で与えられることが知られている。 角度ずれは第８図Ｂのようなもので、切断端面の不良と
押し込み過多とにより生じる。この角度ずれ量をθ（Ｄ
ＥＣ）とすると、コア２の屈折率をｎ２、光の波長を＾
、スポットサイズをＷとして、この角度ずれによる接続
損失α２は、 （１２＝ １０ ｋｇ ［ＥＸＰ（−（π２ｎ２Ｗ／１
８０λ）２θ２）］＝ ４ 、３４＊０．０９４８＊θ
２ で与えられる。なおλ４．３ａｍ、Ｗ＝５ａｍ、 ｎ２
４．４６としている。 逆相のコア歪とは第８図Ｃのようにコア２が接続部で逆
方向へ曲がる歪をさす。これは、■溝へ光ファイバをセ
ットするときに軸ずれがあり、そのまま融着されて第９
図Ａに示すようになり、その後十分な加熱がなされ、表
面張力によって外形の段差が解消されるようになったと
きに第９図Ｂに示すように接続部のコア２が局部的に曲
げられるようになるので生じる。 同相のコア歪とは第８図りのようにコア２が接続部で同
方向へ曲がる歪をさす。切断端面不良や押し込み不足に
より生じる。つまり切断端面のなす角度が大きかったり
押し込みが足りなくて接続部の外形にくびれが生じると
、その後の加熱によってガラスが溶融したとき表面張力
でこのくびれに溶融したガラスが流れ込んでコア２を曲
げる、
て、多心テープ心線の各光ファイバを■溝接続法により
軸調心を行なわずに一括融着接続する簡易な接続法が研
究されている。この場合、接続損失が大きいと判断され
たものは再度接続をやり直すことになるが、重要なのは
その接続損失の評価法である。 従来では実際に接続部に光を通してみてそのパワーを測
定するパワーモニター法が用いられていたが、作業性向
上の点から現在では接続部の外形の観測により接続損失
を推定する方法が主流になりつつある（ Ｄ、ＭＡＲＣ
ｔｌＳＥ ”Ｌｏｓｓ ＡＮＡＬＹＳＩＳ ０ＦＳＩ
ＮＧＬＥ ＭＯＤＥ ＦＩＢＥＲ５ＰＬＩＣＥＳ” Ｂ
ＳＴＪ、Ｖｏｌ、５６ Ｎｏ、５１９７７、山崎悟他「
単一モード光ファイバの簡易接続法」昭和６２年電子情
報通信学会総合全国大会Ｎｏ、 ２１０８、石倉昭彦他
「加入者系単一モードファイバの接続損失要因分析」昭
和６２年電子情報通信学会総合全国大会Ｎｏ、 ２１０
０、井出敦志他「画像による８Ｍ多心光フアイバの接続
損失保証法」昭和６２年電子情報通信学会総合全国大会
Ｎｏ、 ２１０１ ）。 接続損失増加を引き起こす要因としては、■軸ずれ、■
角度ずれ、■逆相コア歪、■同相コア歪が考えられる。 軸ずれは第８図Ａに示すように２つの光ファイバの軸が
ずれた状態で融着され、接続部において光ファイバ１の
コア２がずれた状態になったものである。■溝へ光ファ
イバをセットするときの軸ずれに加熱不足が加わるとこ
のような軸ずれが生じる。軸ずれ量をＸとすると、スポ
ットサイズをＷとして、接続損失α１はα！＝ ４．３
４＊ （Ｘ／Ｗ）２ で与えられることが知られている。 角度ずれは第８図Ｂのようなもので、切断端面の不良と
押し込み過多とにより生じる。この角度ずれ量をθ（Ｄ
ＥＣ）とすると、コア２の屈折率をｎ２、光の波長を＾
、スポットサイズをＷとして、この角度ずれによる接続
損失α２は、 （１２＝ １０ ｋｇ ［ＥＸＰ（−（π２ｎ２Ｗ／１
８０λ）２θ２）］＝ ４ 、３４＊０．０９４８＊θ
２ で与えられる。なおλ４．３ａｍ、Ｗ＝５ａｍ、 ｎ２
４．４６としている。 逆相のコア歪とは第８図Ｃのようにコア２が接続部で逆
方向へ曲がる歪をさす。これは、■溝へ光ファイバをセ
ットするときに軸ずれがあり、そのまま融着されて第９
図Ａに示すようになり、その後十分な加熱がなされ、表
面張力によって外形の段差が解消されるようになったと
きに第９図Ｂに示すように接続部のコア２が局部的に曲
げられるようになるので生じる。 同相のコア歪とは第８図りのようにコア２が接続部で同
方向へ曲がる歪をさす。切断端面不良や押し込み不足に
より生じる。つまり切断端面のなす角度が大きかったり
押し込みが足りなくて接続部の外形にくびれが生じると
、その後の加熱によってガラスが溶融したとき表面張力
でこのくびれに溶融したガラスが流れ込んでコア２を曲
げる、
しかしながら、従来の外形観測からの推定法では、軸ず
れや角度ずれによる接続損失はある程度の精度で推定で
きるものの、逆相のコア歪による接続損失は精度良く推
定できないという問題がある。 この発明は、逆相のコア歪による接続損失を精度高く推
定できる光ファイバの接続損失推定法を提供することを
第１の目的とする。 また、逆相のコア歪による接続損失に加えて、軸ずれに
よる接続損失や角度ずれによる接続損失を含めた全体の
接続損失を精度高く推定できる光ファイバの接続損失推
定法を提供することを第２の目的とする。
れや角度ずれによる接続損失はある程度の精度で推定で
きるものの、逆相のコア歪による接続損失は精度良く推
定できないという問題がある。 この発明は、逆相のコア歪による接続損失を精度高く推
定できる光ファイバの接続損失推定法を提供することを
第１の目的とする。 また、逆相のコア歪による接続損失に加えて、軸ずれに
よる接続損失や角度ずれによる接続損失を含めた全体の
接続損失を精度高く推定できる光ファイバの接続損失推
定法を提供することを第２の目的とする。
上記第１の目的を達成するため、この発明の光ファイバ
の接続損失推定法では、光ファイバの突合せ部を加熱し
て融着接続した接続部において光ファイバの加熱直後以
前の軸ずれ量と加熱終了後の軸ずれ量との差から逆相コ
ア歪による接続損失を推定することを特徴とする。ここ
で加熱直後とは、加熱によってガラスが溶融しその表面
張力が未だ十分に働かないときであり、通常の放電パワ
ーの放電加熱では加熱し始めてから２秒程度以下である
。そしてこの加熱直後以前というのは、加熱直後の時点
及び、この加熱直後の時点よりも時間的に先行する期間
つまり加熱を開始するよりも前をも含む期間をいう。 第２の目的を達成するため、この発明の光ファイバの接
続損失推定法では、光ファイバの突合せ部を加熱して融
着接続した接続部において、光ファイバの加熱終了後の
軸ずれ量から算出した接続損失と、光ファイバの加熱終
了後の角度ずれ量から算出した接続損失と、光ファイバ
の加熱直後以前の軸ずれ量と加熱終了後の軸ずれ量との
差がら算出しな逆相コア歪による接続損失とを加算して
全体の接続損失を推定している。 また、これらの軸ずれ量や角度ずれ量は、光ファイバの
接続部における外形を観測して求めることが簡便である
。 さらに、単一モード光ファイバの多心心線の各々を一括
融着接続する場合にこの接続損失推定法を用いれば、接
続作業をきわめて能率的に行なうことができ、好ましい
。
の接続損失推定法では、光ファイバの突合せ部を加熱し
て融着接続した接続部において光ファイバの加熱直後以
前の軸ずれ量と加熱終了後の軸ずれ量との差から逆相コ
ア歪による接続損失を推定することを特徴とする。ここ
で加熱直後とは、加熱によってガラスが溶融しその表面
張力が未だ十分に働かないときであり、通常の放電パワ
ーの放電加熱では加熱し始めてから２秒程度以下である
。そしてこの加熱直後以前というのは、加熱直後の時点
及び、この加熱直後の時点よりも時間的に先行する期間
つまり加熱を開始するよりも前をも含む期間をいう。 第２の目的を達成するため、この発明の光ファイバの接
続損失推定法では、光ファイバの突合せ部を加熱して融
着接続した接続部において、光ファイバの加熱終了後の
軸ずれ量から算出した接続損失と、光ファイバの加熱終
了後の角度ずれ量から算出した接続損失と、光ファイバ
の加熱直後以前の軸ずれ量と加熱終了後の軸ずれ量との
差がら算出しな逆相コア歪による接続損失とを加算して
全体の接続損失を推定している。 また、これらの軸ずれ量や角度ずれ量は、光ファイバの
接続部における外形を観測して求めることが簡便である
。 さらに、単一モード光ファイバの多心心線の各々を一括
融着接続する場合にこの接続損失推定法を用いれば、接
続作業をきわめて能率的に行なうことができ、好ましい
。
【 １ヤ 用】
逆相のコア歪は上に説明したように第９図Ａ。
Ｂのメカニズムで生じる。そこで、加熱融着直後または
加熱する以前に軸ずれ量を測定し、さらに加熱終了後に
軸ずれ量を測定して、これらの軸ずれ量の差を求めれば
、この差Ｙをコア歪量とすることができる。そしてこの
コア歪量Ｙは接続損失を推定するための指標となると考
えられる。 そこで、コア歪量Ｙとコア歪による接続損失との関係を
求めるため、光ファイバの融着接続に関して多くの実験
を繰り返してそれらの接続損失データをパワーモニター
法によって収集してみた。 この場合、得られたデータは接続部の、軸ずれ、角度ず
れ、コア歪などによる全体の接続損失を示している。同
相のコア歪は接続損失を著しく増大させるので、これを
も含めて接続損失を推定することは、推定精度を悪化さ
せるおそれが強いため、同相のコア歪が生じたものは除
去する。 すると、全体の接続損失は、軸ずれによる接続損失と、
角度ずれによる接続損失と、逆相のコア歪による接続損
失とを加算したものであり、測定した接続損失データは
これらが含まれた全体の接続損失を示すことになると考
えられる。 一方、軸ずれによる接続損失と、角度ずれによる接続損
失は上記のように推定できるため、これらを測定データ
から差し引く。こうして逆相のコア歪による接続損失を
実験的に求め、コア歪量と組み合わせると、第１図のよ
うな結果が得られた。 したがって、この結果がら回帰直線を求めると、逆相の
コア歪の場合コア歪量Ｙに対する接続損失α３は、 α３＝０．０１４８４Ｙ で算出できる。 また、全体の接続損失は、軸ずれによる接続損失α１と
、角度ずれによる接続損失α２と、逆相のコア歪による
接続損失α３とを加算したものであるから、これらを別
個に算出して加算し、α＝α１＋α２＋α３ により全体の接続損失αを推定できる。
加熱する以前に軸ずれ量を測定し、さらに加熱終了後に
軸ずれ量を測定して、これらの軸ずれ量の差を求めれば
、この差Ｙをコア歪量とすることができる。そしてこの
コア歪量Ｙは接続損失を推定するための指標となると考
えられる。 そこで、コア歪量Ｙとコア歪による接続損失との関係を
求めるため、光ファイバの融着接続に関して多くの実験
を繰り返してそれらの接続損失データをパワーモニター
法によって収集してみた。 この場合、得られたデータは接続部の、軸ずれ、角度ず
れ、コア歪などによる全体の接続損失を示している。同
相のコア歪は接続損失を著しく増大させるので、これを
も含めて接続損失を推定することは、推定精度を悪化さ
せるおそれが強いため、同相のコア歪が生じたものは除
去する。 すると、全体の接続損失は、軸ずれによる接続損失と、
角度ずれによる接続損失と、逆相のコア歪による接続損
失とを加算したものであり、測定した接続損失データは
これらが含まれた全体の接続損失を示すことになると考
えられる。 一方、軸ずれによる接続損失と、角度ずれによる接続損
失は上記のように推定できるため、これらを測定データ
から差し引く。こうして逆相のコア歪による接続損失を
実験的に求め、コア歪量と組み合わせると、第１図のよ
うな結果が得られた。 したがって、この結果がら回帰直線を求めると、逆相の
コア歪の場合コア歪量Ｙに対する接続損失α３は、 α３＝０．０１４８４Ｙ で算出できる。 また、全体の接続損失は、軸ずれによる接続損失α１と
、角度ずれによる接続損失α２と、逆相のコア歪による
接続損失α３とを加算したものであるから、これらを別
個に算出して加算し、α＝α１＋α２＋α３ により全体の接続損失αを推定できる。
実施例では、単一モード光ファイバの４心テープ心線を
一括融着接続し、パワーモニター法によって接続損失を
測定するとともに、この発明による推定法に基づいて全
体の接続損失を推定した。 この接続損失の推定のため、２方向から光ファイバの接
続部を観察する装置を用い、光ファイバの軸に直角な、
互いに直交する２つの方向から接続部の外形を測定した
。すなわちこの実施例では加熱融着直後に軸ずれ量を測
定し、さらに加熱終了後に軸ずれ量を測定して、これら
の軸ずれ量の差Ｙを求め、この差Ｙから推定損失を得た
。ここでは、通常のカッタを使用して心線を切断した後
融着接続した場合と、故意に調整を悪くしたカッタを用
いて心線を切断した後融着接続した場合との２つについ
て上記の測定及び推定を行なった。後者の場合は、不良
な接続が多く発生するようにするためであり、これによ
り推定機能を効率よく検証しようというものである。 なお、以下で「合格したちの」とは同相のコア歪を生じ
た接続部を除いたものである。また、切断端面のなす角
度が大きいと上記のように同相のコア歪を生じさせる。 切断端面のなす角度と接続損失−推定損失の関係のデー
タをとってみると第１０図のようになり、角度が５度以
上になると損失増加が大きくなるとともに誤差も大きく
なる。 そのため、切断端面のなす角度が５度以上のものについ
ては融着接続自体を行なわず除去している。 通常のカッタを用いた場合、接続損失（パワーモニター
法によって測定したもの）のヒストグラムは第２図のよ
うになった。この接続損失に対する推定損失（全体の）
の誤差（推定誤差）のヒストグラムは第３図のようにな
り、接続損失と推定損失との関係は第４図に示すように
なった。これらから推定誤差の平均は−０，００２ｄＢ
、標準偏差０．０４ｄＢと良好な結果が得られた。 故意に調整を悪くしたカッタを用いた場合は、接続損失
のヒストグラムは第５図に、推定誤差のヒストグラムは
第６図に、接続損失と推定損失との関係は第７図に、そ
れぞれ示す通りとなった。 この場合も推定誤差は平均０．０１３ｄＢ、標準偏差０
．０６ｄＢとなり、通常のカッタを用いた場合と同程度
の結果が得られた。 これらの結果を一覧表にし、つぎの第１表、第２表（次
頁及びその次の頁）に示す。 これらから、いずれのカッタの場合も平均接続損失は０
．１ｄＢ以下であり一１接続失敗率も通常のカッタで２
％と十分実用的であることも分かった（特に第２図、第
５図）。 なお、この実施例では加熱融着直後の軸ずれ量と加熱終
了後の軸ずれ量との差から逆相コア歪による推定損失を
求めたが、多少の誤差を認めるなら加熱前に軸ずれ量を
測定し、この軸ずれ量を使用することも可能である。つ
まり、この場合は加熱融着時の押し込みによりファイバ
の軸がずれた分が誤差となるが加熱直後の時点での測定
を省くことができる。
一括融着接続し、パワーモニター法によって接続損失を
測定するとともに、この発明による推定法に基づいて全
体の接続損失を推定した。 この接続損失の推定のため、２方向から光ファイバの接
続部を観察する装置を用い、光ファイバの軸に直角な、
互いに直交する２つの方向から接続部の外形を測定した
。すなわちこの実施例では加熱融着直後に軸ずれ量を測
定し、さらに加熱終了後に軸ずれ量を測定して、これら
の軸ずれ量の差Ｙを求め、この差Ｙから推定損失を得た
。ここでは、通常のカッタを使用して心線を切断した後
融着接続した場合と、故意に調整を悪くしたカッタを用
いて心線を切断した後融着接続した場合との２つについ
て上記の測定及び推定を行なった。後者の場合は、不良
な接続が多く発生するようにするためであり、これによ
り推定機能を効率よく検証しようというものである。 なお、以下で「合格したちの」とは同相のコア歪を生じ
た接続部を除いたものである。また、切断端面のなす角
度が大きいと上記のように同相のコア歪を生じさせる。 切断端面のなす角度と接続損失−推定損失の関係のデー
タをとってみると第１０図のようになり、角度が５度以
上になると損失増加が大きくなるとともに誤差も大きく
なる。 そのため、切断端面のなす角度が５度以上のものについ
ては融着接続自体を行なわず除去している。 通常のカッタを用いた場合、接続損失（パワーモニター
法によって測定したもの）のヒストグラムは第２図のよ
うになった。この接続損失に対する推定損失（全体の）
の誤差（推定誤差）のヒストグラムは第３図のようにな
り、接続損失と推定損失との関係は第４図に示すように
なった。これらから推定誤差の平均は−０，００２ｄＢ
、標準偏差０．０４ｄＢと良好な結果が得られた。 故意に調整を悪くしたカッタを用いた場合は、接続損失
のヒストグラムは第５図に、推定誤差のヒストグラムは
第６図に、接続損失と推定損失との関係は第７図に、そ
れぞれ示す通りとなった。 この場合も推定誤差は平均０．０１３ｄＢ、標準偏差０
．０６ｄＢとなり、通常のカッタを用いた場合と同程度
の結果が得られた。 これらの結果を一覧表にし、つぎの第１表、第２表（次
頁及びその次の頁）に示す。 これらから、いずれのカッタの場合も平均接続損失は０
．１ｄＢ以下であり一１接続失敗率も通常のカッタで２
％と十分実用的であることも分かった（特に第２図、第
５図）。 なお、この実施例では加熱融着直後の軸ずれ量と加熱終
了後の軸ずれ量との差から逆相コア歪による推定損失を
求めたが、多少の誤差を認めるなら加熱前に軸ずれ量を
測定し、この軸ずれ量を使用することも可能である。つ
まり、この場合は加熱融着時の押し込みによりファイバ
の軸がずれた分が誤差となるが加熱直後の時点での測定
を省くことができる。
この発明の光ファイバの接続損失推定法によれば、コア
歪（逆相）による接続損失や全体の接続損失を、接続部
の外形を観測することによって精度高く推定できる。そ
のため、接続不良の接続部を簡便に発見することができ
、敷設現場での作業に適している。また、多心心線の一
括融着接続に用いれば、その接続作業の能率をより向上
できる。 （以下余白） 第１表（通常のカッタの接続結果） 第２表（悪くしたカッタの接続結果）
歪（逆相）による接続損失や全体の接続損失を、接続部
の外形を観測することによって精度高く推定できる。そ
のため、接続不良の接続部を簡便に発見することができ
、敷設現場での作業に適している。また、多心心線の一
括融着接続に用いれば、その接続作業の能率をより向上
できる。 （以下余白） 第１表（通常のカッタの接続結果） 第２表（悪くしたカッタの接続結果）
第１図はコア歪量と接続損失との関係を示すグラフ、第
２図、第３図、第４図は通常のカッタを用いた場合の実
験データを示し、第２図は接続損失のヒストグラム、第
３図は推定誤差のヒストグラム、第４図は接続損失と推
定損失との関係を示すグラフ、第５図、第６図、第７図
は故意に悪く調整したカッタを用いた場合の実験データ
を示し、第５図は接続損失のヒストグラム、第６図は推
定誤差のヒストグラム、第７図は接続損失と推定損失と
の関係を示すグラフ、第８図Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄは接続不良
の態様を示す接続部の側面図、第９図Ａ、Ｂはコア歪（
同相）を起こすメカニズムを説明するための接続部の側
面図、第１０図は切断端面のなす角度と接続損失との関
係を示すグラフである。 １・・・光ファイバ、２・・・コア、Ｘ・・・軸ずれ量
、θ・・・角度ずれ量、Ｙ・・・コア歪量。 出願人 藤倉電線株式会社 ５．−２
２図、第３図、第４図は通常のカッタを用いた場合の実
験データを示し、第２図は接続損失のヒストグラム、第
３図は推定誤差のヒストグラム、第４図は接続損失と推
定損失との関係を示すグラフ、第５図、第６図、第７図
は故意に悪く調整したカッタを用いた場合の実験データ
を示し、第５図は接続損失のヒストグラム、第６図は推
定誤差のヒストグラム、第７図は接続損失と推定損失と
の関係を示すグラフ、第８図Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄは接続不良
の態様を示す接続部の側面図、第９図Ａ、Ｂはコア歪（
同相）を起こすメカニズムを説明するための接続部の側
面図、第１０図は切断端面のなす角度と接続損失との関
係を示すグラフである。 １・・・光ファイバ、２・・・コア、Ｘ・・・軸ずれ量
、θ・・・角度ずれ量、Ｙ・・・コア歪量。 出願人 藤倉電線株式会社 ５．−２
Claims (4)
- （１）光ファイバの突合せ部を加熱して融着接続した接
続部において光ファイバの加熱直後以前の軸ずれ量と加
熱終了後の軸ずれ量との差から逆相コア歪による接続損
失を推定することを特徴とする光ファイバの接続損失推
定法。 - （２）光ファイバの突合せ部を加熱して融着接続した接
続部において、光ファイバの加熱終了後の軸ずれ量から
算出した接続損失と、光ファイバの加熱終了後の角度ず
れ量から算出した接続損失と、光ファイバの加熱直後以
前の軸ずれ量と加熱終了後の軸ずれ量との差から算出し
た逆相コア歪による接続損失とを加算して全体の接続損
失を推定することを特徴とする光ファイバの接続損失推
定法。 - （３）光ファイバの軸ずれ量または角度ずれ量を、光フ
ァイバの外形を観測することによって測定することを特
徴とする請求項１または２記載の光ファイバの接続損失
推定法。 - （４）単一モード光ファイバの多心心線を一括融着接続
する際に各心線の接続損失を推定することを特徴とする
請求項１、２または３記載の光ファイバの接続損失推定
法。
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