JPH01201189A - 沸騰水型原子炉用燃料集合体並びに該燃料集合体を用いた沸騰水型原子炉の運転方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［１卒業上の利用分野］ 仁発明は、沸騰水型原子炉（ＢＷＲ）用燃料集合体、＝
Ｍ、及びに訪燃料集合体を用いた原子炉運転方法に係り
、更に詳細には、プレナム長さと上下タイ　ゴト−１・
間の長ざの短尺ＩＬ−により低圧損化を図り、熱的運転
余裕を向土さｔトた９×９型燃料集合体と、この９×９
型燃料集合体を現行の８Ｘａ型禿オロト合体によって構
成さとまたＢＷＲの取替燃料として用いる場合の原子炉
運転方法に関する。

し従来の技術］ ｉ電在　我［ｑ　ＯＢＷ　Ｒでｘ　、＋４３４−供され
ている燃料集合体の殆どは、８１）らケｊの正方格子配
列で二本５′）つオータＩ’Ｊツドとνもに６２木の燃
料棒を束ねた形式（８Ｘ　８−２　）である。

この従来の８×８型燃料集合体としては、例えば第４図
に示されるものがある。

第４図は、従来の８×８型燃料集合体を、ＢＷＲの炉心
の１／４について表わしたものであり、残りの３／４炉
心は、図の１／４炉心のＩ軸どＪ釉について対称に配置
される。図において１は、中性子の吸収体を含む十字形
状の制御棒であり、２ａは燃料集合体を表わす。燃料集
合体２ａは、第５図に示すようにＮｏ、１〜６２の計６
２木の燃料棒３と、内部に燃料物質を含まず中空で冷却
水を流通する２木のつオータロラド４とを８Ｘ８正方格
子状に配列して構成され、ジルカロイ製のチャネルボッ
クス５で外周を囲んで、制御棒１に隣接して原子炉に装
荷される。原子炉の出力運転中は、冷却水が燃料下部か
ら上部に向って流れ、燃料棒の発生熱を除去する。

第６図は、上記８×８型燃料集合体２ａの構造を示すも
のであり、図において、燃料棒３及びつオータロラド４
は、上部タイ・プレート６と下部タイ・プレート７によ
って固定される。また、燃料集合体２ａに沿って一定間
隔で支持格子８が配されており、燃料棒間距離が一定に
保たれるようになっている。上下タイ・ブレート６．７
間の長さ、すなわち概略燃第４棒の長さ（は約４００　
ｃｍである。

第７図は、燃料棒３の内部構造を示し、燃料物１１９が
ジルカロイ製の被覆管１０中に装填されており、被藩管
１０の両端はジルカロイ製の上部端栓１１及びＦ部端栓
１２により密封されている。

なお、燃料４！３中には、７５９１料物質の移動を防止
するためのスプリング１３？配した自由空間（プレナム
領域）が設けられている。このプレナム領域の体積は、
燃料から発’１　ｔ、　ｉ、−核分裂生成ガスを蓄積し
・、燃焼・ノ＜進んたときのｒト料棒３の内圧が過大に
ならないように調整する一Ｆ・要な役λ１１を有する。

このタタサ料捧３のブレチ、′・領域の軸方向の長さ（
以下、プレナム長さと称する。ンは、両端栓１１゜１２
を除＜　燃ｉ４棒３の全長約４００ｃｍに対し、約３０
ｃｍに設、−１される。

トコ口で、才亥燃；Ｆ４の経２斉・外を高めるためには
燃料のＦｚ燃涜度化を図ることか（１効である故、近年
は燃料の高燃焼度化が希求されている。

燃料の高燃焼度化を図るためには、基本的に燃料の高濃
縮度化が必要であり、その結果、例えば２３５Ｕの中性
子吸収の増加や中性子の減速不足を生じ、燃料の反応度
特性（ボイド反応度特性、原子炉停止余裕）が悪化する
ことになる。

そこで、燃料の濃縮度の増加に対応して、集合体中央部
の非沸騰水部の面積を大きくするために、大口径のクォ
ータロッドまたはウォータチャネルの導入が提案されて
いる。

一方、高燃焼度燃料物質内に蓄積される核分裂生成物（
ＦＰ）のうち、ガス成分は、燃料物質を構成する結晶と
粒界の中に溶は込んで保持されているが、温度が高くな
ると燃料物質の外に放出されて燃料棒の内圧を上昇させ
る。

従っ°〔、高燃焼度化において、被覆管の機械的健全性
を保つためには、この内圧上昇に耐え得る設計余裕を持
たせる必要がある。そのため上記従来型８×８型燃料集
合体に代って、燃料物′ｉ（ベレット）の温度を低減さ
せる９ｘ９型燃料集合体が提案されている。

この９×９型燃料集合体は、従来型８×８型燃料集合体
２ａに比すると、同一の燃料集合体出力の条件で、燃料
棒１本あたりの出力を低減できるため、ベレット温度が
低くなり、上記のＦＰの放出率が小さい。従って、高燃
焼度化した場合の設計余裕が増加し、例えばＦＰガス内
圧を小さくできるという利点を有している。

第８図及び第９図は、大口径ウォータロッドまたはウォ
ータチャネルを用いた従来の９×９型燃料集合体２ｂの
横断面図を示す。

第８図は、９行９列の正方格子配列の燃料棒３と、２本
の丸形の大口径つオータロット１４とから構成され、燃
料棒３の本数は７３本の例であり、第９図は、９行９列
の正方格子配列の燃料棒３と、１本の角型ウォータチャ
ネル１５とから構成されるものであり、燃料棒３の本数
は７２木の例である。

第１０図は、燃料棒の内圧の燃焼度に対する変化特性を
解析した結果を示すグラフであり、図において、点線１
６は、上記第５しＪの８×８ユ（燃才１集合体２ａの燃
料棒３の１イＬ４．￥性５．　、　　、ｔ・鎖線１７は
上記第８図または′Ａｑ図の９×９型牢゛ｒ）集合体２
ｂの燃料棒３の変化特性を示才、２なＪ〕、いずれの燃
料棒３も全長は約４００　＜：　ｍ、ブレ→１４長さは
約３０ｃｍである。このグラフがら明らがなように、９
×９型燃料集合体２ｂは、高燃焼度において燃料棒の内
圧が小さいという舊し７い利、、１．ｉ、を１している
。

［発明が解決しようとする課題］ しかしながら、高燃焼度向けの従来型９×９告り燃料集
合体２ｂは、大口径のウォータロソ１−１４またはウォ
ータチャネルＩ５を用いることにより濡れ璧長さが増加
するｆｚめ、必りベ的に冷却材流路の摩擦圧損の増加を
イ１い、燃料集合体２ｂの圧＋ｊｉか増加するという欠
ψを有する。

燃料集合体２ｂの圧損・Ｄ増加は　従来型８×８型燃料
集合体２ａで構成される炉心の取替燃料として９×９型
燃料集合体２ｂを用いる場合、異種型燃料の核的及び熱
水力的共存性に吋して解決を要する問題点となる。とい
うのは、８ｘ８型燃月果合体２ａに比して相対的に圧損
の大きい９×９型燃料集合体２ｂを装荷すると、冷却水
が８×８型燃料集合体２ａに多く流れ、逆に９×９型燃
料集合体２ｂに流れる冷却水の不足を来すため、出力・
冷却の不整合を生じ、除熱能力が悪化するからである。

除熱能力が著しく悪化した場合、過熱により局所的損傷
を生じる所謂焼損（バーンアウト）が発生し、燃料棒被
覆管の破損を招き、安全上の大きな問題となる。

また、ＢＷＲは、通常は定期的に全燃料の灼１／３を交
換し、約１〜２年を１サイクルとして運転を行う。従っ
て、全燃料が９×９型燃料集合体２ｂに置き換えられる
までには、３回の燃料交換を必要とし、この間（約３〜
６年）は高燃焼度化設計とした高ンＩ″Ａ縮度の９×９
型燃料集合体２ｂを装荷できないことになる。これは、
燃料の経てｉ性上望ましくない。

本発明は、従来の技術の有する上記の問題の、に鑑みて
なされたものであり、その目的とするところは、低圧損
化を達成して８×８型燃料集合体２ａとの共存性を大幅
に改善したＢＷＲ用９×９型燃料集合体を得ることてあ
り、更に、このＢ　ＷＲ圧用９×型燃料集合体を、現行
の８×８型燃料集合体による炉心の取替燃料として用い
て、サイクル毎に経済的な高燃焼度化を進めるために好
適なりＷＲの運転方法を）２供することである。

［課題を解決するための手段］ 上記目的を達成するために、本発明のＢＷＲ用燃料集合
体は、燃料棒とウォータロッドを８行８列の正方格子配
つ１１に束ね′Ｃなる８×８型燃料集合体とともに沸騰
水型原子す［゛に装荷さね、燃料棒と角型の大ロ径つォ
ータチへ・ネルまたは力、甲の大口径ウォータロッドを
・９　Ｑ’ｆ　９７ｉ１の正方格子配列に束ねてなる９
×９型炊↑−１集、３体にょういて、この９×９型燃料
集合体の燃料棒の有効長を前ｎこ８×８望燃才４集合体
の燃料棒の有効長と等しくするとともに、燃料棒を固定
する上部及び下部タイ・プし・−トの間隔て定まる燃料
集合体の全長とプレナム長さとを前記８×８型燃料集合
体のそれより短尺としたものである。

なお、この場合、燃料集合体の全長とプレナム長さの短
尺は、好ましくは前記８×８型燃料集合体のそれに対し
て８〜１５ｃｍの短尺である。

また、沸騰領域の冷却水流路面積を増大させて低圧損化
を図るために、角型の大口径つオータチ〜・ネルの外径
を縮小させてもよい。

そして、これら本発明のＢＷＲ用燃料集合体を用いたＢ
ＷＨの運転方法では、燃料棒とウォータロッドを８行８
列の正方格子配列に束ねてなる８×８型燃利集合体で構
成された炉心に対して、本発明のＢＷＲ用燃Ｉ−Ｈ％合
体を第１の取替燃料として装荷するとともに、この本発
明の燃料集合体の装荷割合が一定量以上となった炉心に
対して、燃料棒と大口径ウォータチャネルまたはつオー
タロラドを９行９列の正方格子配列に束ねて、且っ燃；
目棒プレナム長さ及び燃料集合体の全長を前記８×８を
燃料集合体と同じにした別の９×９型燃料集合体を第２
の取替燃料として装荷するものである。

なお、この場合、第１の取替燃料である本発明の燃料集
合体の装荷割合は、好ましくは、炉心の全燃料集合体数
の１／３〜２／３の範囲である。

［作用］ 上記のように構成されたＢＷＲ用燃料集合体は、従来型
８Ｘ８型燃料集合体と燃料棒の有効長が等しい９×９型
燃料集合体であるため、核的に従来の８×８型燃料集合
体と共存しうる。更に、ブ１ノナム長さ及び燃料集合体
の全長を短尺化したことにより、大口径ウォータチャネ
ルまたは大口径つオータロラドを採用しているにも係ら
ず低圧損化を図ったため、従来型８Ｘ８型燃料集合体と
熱水力的に共存しつる。

また、角型の大口径ウォータチャネルの外径を縮小させ
た場合、沸騰領域の冷却水流路面積が確保されるから、
このことによっても低圧損化が図られる。

上記のように本発明のＢＷＲ用燃料集合体は、従来型８
×８型燃料集合体と核的・熱水力的に共存しうるから、
従来型８×８型燃料集合体で構成された炉心に対して取
替え燃料として装荷できる。その場合、本発明の燃料集
合体の炉心に対する装荷割合が一定量以」二になると、
圧損の相対的に低い８×８型燃料集合体の炉心に対して
占める割合は減少する故、本発明の燃料集合体の冷却材
流量は増加する。従って、この増加した余裕を、本発明
の燃料集合体に比して圧損が相対的に大きい従来型９×
９型燃料集合体に利用することができる。つまり、本発
明の燃料集合体の炉心に対する装荷割合が一定量以上に
なった炉心に対して、本発明の燃料集合体よりもプレナ
ム長さが大きい従来型９×９型燃料集合体を装荷するこ
とができる。このプレナム長さの増加により、燃料の高
燃焼度化がｉ■能となる。

［実施例］ 以下、本発明の実施例について説明する。

ｌ♂お、以下の説明では、２ａは上記従来型８゛×８型
燃料集合体、２１）は上記従来型９×９型燃料集合体を
示すものとする。

本発明のＢＷＲ用燃料集合体は、上記第９図に示した従
来型９×９型燃料集合体２ｂにおいて、従来の燃料棒３
の全長（上下端栓１１．１２を除く）約４００ｃｍを約
８ｃｍ〜１５ｃｍ縮めて短尺化し、同時に、燃料集合体
２ｂの全長も同じ長さだけ短尺化したものである。ここ
で燃料集合体２ｂの全長とは、上部タイ・プレート下端
から下部タイ・プレートの上端までの距離で定義される
ものとする。なお、燃料物質の有効長（第７図において
燃料物質９の全長に相当）については、従来の約３７０
ｃｍに対して長さの変更は加えていない。従って、上記
の短尺化は燃料棒３のプレナム長さを縮めることによっ
て実施する。

このように本発明の燃料集合体は、９×９型燃料集合体
におけるプレナム長さ及び燃料集合体全長の短尺化に特
徴があり、基本的な構成要素は上記従来型９×９型燃料
集合体２ｂと同様である。

第１表は、本発明の燃料集合体の実施例を示す。この第
１表は、本発明の燃料集合体の主要な設計諸元を示し、
比較のため、従来型８×８型燃粕集合体２ａ及び従来型
９×９型燃料集合体２ｂの設計諸元を併記したものであ
る。

第１表のＡ欄に示される実施例においては、大口径角型
ウォータチャネル１５を用い、８×８型燃料集合体２ａ
に比して、燃料棒プレナム長さ及び燃料集合体全長を約
１２ｃｍ縮めである。

Ｂ欄に示される実施例においては、大口径角型クォータ
チャネル１５を用い、８×８型燃料集合体２ａに比して
、プレナム長さ及び燃料集合体全長を約８ｃｍ縮めであ
る。なお、この実施例においては、大口径角型ウォータ
チャネル１５の外径を、従来型９×９型燃料集合体２ｂ
の約４゜Ｃｍに対して約３．８ｃｍに縮小し、沸騰領域
の冷却水流路面積を確保している。これにより若干の低
圧損化が図られるため、Ａ欄に示した実施例よりもプレ
ナム長さ及び燃料集合体全長を大きくできる。

Ｃ９に示される実施例においては、２木の大口径九個ク
ォータロッド１４を用い、従来型９ｘ９型燃料集合体２
ｂに比して、プレナム長さ及び燃料集合体全長を約１４
ｃｍ縮めである。この実施例においては、Ａ欄に示した
実施例に比して燃＄１棒３の数が１本多い。従って、燃
料棒３−本あたりの熱負荷が小さいため、プレナム長さ
及び燃料集合体全長を、Ａ欄に示した実施例よりも小さ
ぐしたものである。

第１図は、本発明の燃料集合体の全長及びプレナム長さ
と、燃料棒内圧の相対変化及び炉心圧ｔＭの相対変化を
示すグラフである。

また、第２図は、本発明の燃料集合体のｉ！！料棒の内
圧の燃焼度に対する変化特性を示すグラフであり、図に
おいて、実線１８は本発明の９×９型燃料集合体の変化
特性を示す。比較のために、従来型８ｘ８型燃料集合体
２ａ（点線１６）及び従来型９×９型燃料集合体２ｂ（
−点鎖線１７）の変化特性も示す。

第１図から明らかなよう釘、９×９型燃料集合体の全長
か、従来型９×９型燃料集合体２　ｂ　１．ニア−１し
て約８〜１５ｃｍ短くなることによって、摩擦圧損が低
下し、炉心圧損か１〜２％犬幅に低下する。

一方、プレナム長さが短くなることによって燃料棒３の
内圧が５０〜１００％増加する。

しかしながら、第２図に示されるように、本発明の燃料
集合体は、同一のプレナム長さを有する８×８型燃料集
合体２ａに比して、５０ＧＷｄ　／’　ｔの高燃焼度に
おいて、約１００％（〜５゜気圧）の余裕を有する。従
って、本発明の燃料集合体は、８×８型燃料集合体２ａ
と同一の取出燃焼度において、従来型９×９型燃料集合
体２ｂに対し、プレナム長さを最大１５ｃｍ短くするこ
とができる。

第３図は、本発明の燃料集合体及び従来型９×９型燃料
集合体２ｂを、従来型８×８型燃料集合体２ａで構成さ
れる炉心の取替燃料として装荷したときの熱水力特性の
解析結果を示すグラフである。なお、ここて本発明の燃
料集合体としては、上記第１表のＡ　Ｌｔｄに示したも
のを用いている。

この第３図より、本発明の燃料集合体は、従来型９×９
型燃料集合体２ｂに比すると、同一の半径方向ピーキン
グ係数において、冷却水の流１が大幅に増加することが
わかる。また、半径方向ピーキング係数を高めても充分
の冷却水流士を確保できる。従って、高燃焼度化設計の
出力の高い９×９型燃料集合体を、８×８型燃料集合体
２ａによる炉心の取替燃料として用いることができる。

　この例では、プレナム長さを約１８ｃｍと短かくして
いるため、従来型９×９型燃料集合体２ｂに比して燃料
棒３の内圧が上昇する。しかし、第２図の解析結果に示
オように、８×８型燃料集合体２ａの燃料棒３の内圧（
点線１６）に対して、本発明の燃料集合体の燃料棒３（
実線１８）は、同一の内圧設計条件、例えば１００八圧
に対し１ＯＧＷｄ／ｌの高燃焼度化の余裕を肉している
。

次に、本発明の燃料集合体を、８×８型燃料集合体２ａ
で構成された炉心の取替燃料として装荷する際に好適な
り　Ｗ　Ｒの運転方法について説明する。このＢＷＲの
運転′Ｌ・法は、燃料の高燃焼度１′ヒをすみやかに達
成して、燃料の舒済化を図るものである。

すなわち、８×８型燃料集合体２ａで構成された炉心に
対して、本発明の燃料集合体（第１の取替燃料）の装荷
割合が一定量以上となった炉心の次のサイクル、例えば
、１回の燃料交換で炉心の絢１／３が本発明の燃料果合
体となった炉心の次のサイクル、または２回の燃料交換
で炉心の約２／３か本発明の燃料集合体となった炉心の
次のサイクルにおいて、新たに装荷される９×９型燃月
集合体（第２の取替燃料）のプレナム長さを、従来型９
Ｘ９型燃料集合体２ｂのプレナム長さに戻−う方法であ
る。

本発明の燃料集合体の装荷割合が一定量以上となった場
合、圧損の相対的に低い８×８型燃料集合体２ａか炉心
に対して占める割合は当然に減少している。それ故、本
発明の燃料集合体の冷却材流量は、第３図に示すように
増加する。従って、この増加した冷却材流量の余裕を、
本発明の燃才１集合体に比して、圧損が相対的に大きい
従来型９Ｘ９型燃料集合体２ｂに利用することができる
。つまり、本発明の燃料集合体に対してプレナム長さが
大きい従来型９×９型燃料集合体２ｂを装荷することが
できる。同時にプレナム長さの増加によって、燃料の高
燃焼度化が可能となる。第２図によれは、従来型９Ｘ９
型燃料集合体２ｂは、８×８型燃料集合体２ａに比して
、同一の燃料棒内圧設計条件て約２０ＧＷｄ／ｌの高燃
焼度化を可能とする。

［発明の効果］ 本発明は、以上説明したように構成されているので、以
下に記載されるような効果を奏する。

従来型８×８型燃料集合体２ａと燃料物質の有効長が等
しいため、核的に従来型８Ｘ８型燃料集合体２ａと共存
しつるとともに、プレナム長さ及び燃才１集合体全長を
短尺化したため、大口径つオータロットまたは大口径ウ
ォータチャネルの採用にも係らず、従来型８×８型燃料
集合体２ａと同等の圧損まで低圧損化てきるから、従来
型８ｘ８塑燃料果合体２ａと、いかなる混在割合におい
ても熱水力的に共存しつるという効果がある。

なお、角型の大口径ワオータチャネルの外径を縮小する
構成を採用した場合、沸騰領域の冷却水流路面積が増す
ため、低圧損化に一層効果的である。

上記のように、本発明の燃料集合体は、８×８型燃料集
合体と９×９型燃料集合体を共存させる場合の異種型燃
料の炉心装荷に対する核的及び熱水力的共存性の問題点
を解決できるから、従来型８ｘ８型燃粕集合体で構成さ
れた炉心の取替燃料として装荷することができる。その
場合、８×８へＩＪ燃料集合体か炉心に対して占める割
合が減少するにｆｆない、本発明の燃料集合体に対する
冷却材流量か増加して余裕を生しるから、従来型９×９
型燃料集合体２ｂ、すなわち本発明の燃料集合体１２対
してプレナム長さを増加した９×９燃料燃料体）′ｃ取
替燃料として３伺することができる。このプレナム長さ
の増加により、燃料の高燃焼度化をすみやかに達成させ
、燃料の経済性を向上させる効果かある。

なお、一般にＢＷＲはサイクル毎に燃料の約１／３を交
換するので、本発明の燃料集合体の装荷割合が約１／３
〜２／３になった炉心の次のサイクルで従来型９×９型
燃料集合体２ｂを装荷することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の燃料集合体の全長及びプレナム長さと
、燃料棒内圧の相対変化及び炉心圧損の相対変化を示す
グラフ、第２図は本発明の燃料集合体の燃料棒の内圧−
燃焼度変化特性を示すグラフ、第３図は本発明の燃料集
合体及び従来型９×９型燃料集合体を従来型８×８型燃
料集合体で構成される炉心の取替燃料として装荷したと
きの熱水力特性グラフ、第４図ないし第６図はいずれも
従来の８×８型燃料果合体に係る要部断面図、第７図は
燃料棒の縦断面図、第８図ないし第９図はいずれも従来
の９×９型燃料集合体に係る要部断面図、第１０図は従
来の燃料集合体の燃料棒の内圧−燃焼度変化特性を示す
グラフである。 ２ａ・・・従来型８×８型燃料集合体、２ｂ・・・従来
型９ｘ９型燃粕集合体、３・・・燃料棒、４・・・ウォ
ータロッド、５・・・チャネルホックス、６・・・上部
タイ・プレート、７・・−・下部タイ・プレート、８・
・・支持格子、９・・・燃料物質、１０・・・被覆管、
１１・・・上部端栓、１２・・・下部端栓、１３・・・
スプリング なお、各図中同一符号は同一または相当部を示す。 代　　理　　人　　弁理士　　佐　　藤　　正　　年第
１表 ］９− 第３回 ８Ｘ８呈どｉ判ｍ倒本の装荷宵゛ｊ合 ９ｘ９型燃ず午集合（Ｘｓ装釘割合 第４図 １　　第５図 第６図　　第７図 第８図 第９図 ＋６：８Ｘ８豊 １７．９Ｘ９至 昭和６３年６月２日

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、燃料棒とウォータロッドを８行８列の正方格子配列
   に束ねてなる８×８型燃料集合体とともに沸騰水型原子
   炉に装荷され、燃料棒と角型の大口径ウォータチャネル
   または丸型の大口径ウォータロッドを９行９列の正方格
   子配列に束ねてなる９×９型燃料集合体において、 この９×９型燃料集合体の燃料棒の有効長を前記８×８
   型燃料集合体の燃料棒の有効長と等しくするとともに、 燃料棒を固定する上部及び下部タイ・プレートの間隔で
   定まる燃料集合体の全長とプレナム長さとを前記８×８
   型燃料集合体のそれより短尺とした沸騰水型原子炉用９
   ×９型燃料集合体。 ２、請求項１記載の９×９型燃料集合体において、角型
   の大口径ウォータチャネルの外径を縮小した沸騰水型原
   子炉用９×９型燃料集合体。 ３、請求項１または２記載の９×９型燃料集合体におい
   て、燃料棒を固定する上部及び下部タイ・プレートの間
   隔で定まる燃料集合体の全長とプレナム長さとを前記８
   ×８型燃料集合体のそれに対して８〜１５ｃｍ短尺とし
   た沸騰水型原子炉用９×９型燃料集合体。 ４、燃料棒とウォータロッドを８行８列の正方格子配列
   に束ねてなる８×８型燃料集合体で構成された炉心に対
   して、請求項１〜３のいずれかに記載の９×９型燃料集
   合体を第１の取替燃料として装荷するとともに、この９
   ×９型燃料の装荷割合が一定量以上となった炉心に対し
   て、燃料棒と大口径ウォータチャネルまたはウォータロ
   ッドを９行９列の正方格子配列に束ねて、且つ燃料棒プ
   レナム長さ及び燃料集合体の全長を前記８×８型燃料集
   合体と同じにした別の９×９型燃料集合体を第２の取替
   燃料として装荷する沸騰水型原子炉の運転方法。 ５、請求項４記載の沸騰水型原子炉の運転方法において
   、第１の取替燃料である９×９型燃料の装荷割合の一定
   量が炉心の全燃料集合体数の１／３〜２／３の範囲であ
   る沸騰水型原子炉の運転方法。