JPH0519671B2 - - Google Patents
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- JPH0519671B2 JPH0519671B2 JP58226133A JP22613383A JPH0519671B2 JP H0519671 B2 JPH0519671 B2 JP H0519671B2 JP 58226133 A JP58226133 A JP 58226133A JP 22613383 A JP22613383 A JP 22613383A JP H0519671 B2 JPH0519671 B2 JP H0519671B2
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- Japan
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- fuel
- distribution
- multiplication factor
- infinite multiplication
- enrichment
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の技術分野］
本発明は、沸騰水型原子炉用燃料集合体に関す
る。
る。
［発明の技術的背景とその問題点］
沸騰水型原子炉は、通常第１図に示す如く構成
されており図中符号１は原子炉圧力容器を示す。
この原子炉圧力容器１の中心部には多数の燃料集
合体２…を装荷してなる炉心３が設置されてい
る。また原子炉圧力容器１の内部には冷却水４が
炉心３の上方まで収容されている。そして原子炉
圧力容器１の上方には気水分離器５及び蒸気乾燥
器６が収容されている。さらに原子炉圧力容器１
の周壁には、上部に主蒸気出口ノズル７、その下
方に給水ノズル８がそれぞれ接続されている。
されており図中符号１は原子炉圧力容器を示す。
この原子炉圧力容器１の中心部には多数の燃料集
合体２…を装荷してなる炉心３が設置されてい
る。また原子炉圧力容器１の内部には冷却水４が
炉心３の上方まで収容されている。そして原子炉
圧力容器１の上方には気水分離器５及び蒸気乾燥
器６が収容されている。さらに原子炉圧力容器１
の周壁には、上部に主蒸気出口ノズル７、その下
方に給水ノズル８がそれぞれ接続されている。
前記燃料集合体２は、第２図及び第３図に示す
如く構成されている。第２図は燃料集合体の斜視
図であり、第３図は燃料集合体の横断面図であ
る。すなわち燃料集合体２は角筒状のチヤンネル
９内に多数の燃料棒１０…をマトリツクス状（例
えば８×８本）に配列し、それらの燃料棒１０…
の上端部および下端部を上部タイプレート１１及
び下部タイプレート１２によりそれぞれ支持し、
さらにこれら上部タイプレート１１および下部タ
イプレート１２間の複製箇所をスペーサ１３…に
て支持することによつて燃料棒１０…の相互の間
隔を一定に保持する構成となつている。
如く構成されている。第２図は燃料集合体の斜視
図であり、第３図は燃料集合体の横断面図であ
る。すなわち燃料集合体２は角筒状のチヤンネル
９内に多数の燃料棒１０…をマトリツクス状（例
えば８×８本）に配列し、それらの燃料棒１０…
の上端部および下端部を上部タイプレート１１及
び下部タイプレート１２によりそれぞれ支持し、
さらにこれら上部タイプレート１１および下部タ
イプレート１２間の複製箇所をスペーサ１３…に
て支持することによつて燃料棒１０…の相互の間
隔を一定に保持する構成となつている。
前記燃料棒１０は、第４図に示すように構成さ
れている。第４図は燃料棒を一部切欠して示す側
面図であり、例えばジルカロイよりなる被覆管１
４内に円柱状ペレツトとして形成された多数のウ
ラン燃料１５…を積層し、上方よりスプリング１
６で押圧して封入した構成のもので、各ウラン燃
料１５は酸化ウラン（UO2）の粉末を焼結して一
定形状のペレツトとして形成されている。なお、
被覆管１４の上端および下端開口は上部端栓１７
Ａ、下部端栓１７Ｂによりそれぞれ密閉されてい
る。また、第３図中、燃料棒１０Ａ（図中Ｇ印で
示す）はUO2と可燃性毒物としてのGd2O2（ガト
リニア）の混合粉末を焼結したペレツトを封入し
た燃料棒であり、以後Gd入り燃料棒と称する。
この場合のカドリニアの濃度は5wt％程度であ
り、また、Gd入り燃料棒本数は７本程度である。
れている。第４図は燃料棒を一部切欠して示す側
面図であり、例えばジルカロイよりなる被覆管１
４内に円柱状ペレツトとして形成された多数のウ
ラン燃料１５…を積層し、上方よりスプリング１
６で押圧して封入した構成のもので、各ウラン燃
料１５は酸化ウラン（UO2）の粉末を焼結して一
定形状のペレツトとして形成されている。なお、
被覆管１４の上端および下端開口は上部端栓１７
Ａ、下部端栓１７Ｂによりそれぞれ密閉されてい
る。また、第３図中、燃料棒１０Ａ（図中Ｇ印で
示す）はUO2と可燃性毒物としてのGd2O2（ガト
リニア）の混合粉末を焼結したペレツトを封入し
た燃料棒であり、以後Gd入り燃料棒と称する。
この場合のカドリニアの濃度は5wt％程度であ
り、また、Gd入り燃料棒本数は７本程度である。
上記構成によると冷却水４は炉心３を下方から
上方に上昇しその際炉心３におけるウラン燃料の
核分裂に伴つて発生する熱エネルギーにより沸騰
する。発生した蒸気は気水分離器５及び蒸気乾燥
機６を介して主蒸気出口ノズル７より発電所のタ
ービン駆動用として取出される。またタービン
（図示せず）を通過した蒸気は復水器（図示せず）
で冷却液化され、冷却水４として再度給水入口ノ
ズル８より圧力容器１へ供給される。
上方に上昇しその際炉心３におけるウラン燃料の
核分裂に伴つて発生する熱エネルギーにより沸騰
する。発生した蒸気は気水分離器５及び蒸気乾燥
機６を介して主蒸気出口ノズル７より発電所のタ
ービン駆動用として取出される。またタービン
（図示せず）を通過した蒸気は復水器（図示せず）
で冷却液化され、冷却水４として再度給水入口ノ
ズル８より圧力容器１へ供給される。
ところで、従来の燃料集合体にあつては、燃料
棒１０内に封入するウラン燃料１５…の濃縮度を
すべて同一としており、炉心３の上下方向の235U
濃縮度分布は第５図の如く一様となつていた。第
５図は横軸に濃縮度（wt％）をとり縦軸に燃料
棒位置をとり燃料棒軸方向における235U濃縮度分
布を示した図であり、第５図に示す例では一様に
3.0（wt％）である。
棒１０内に封入するウラン燃料１５…の濃縮度を
すべて同一としており、炉心３の上下方向の235U
濃縮度分布は第５図の如く一様となつていた。第
５図は横軸に濃縮度（wt％）をとり縦軸に燃料
棒位置をとり燃料棒軸方向における235U濃縮度分
布を示した図であり、第５図に示す例では一様に
3.0（wt％）である。
また、Gdの混入量も燃料棒軸方向で一様とな
つており、例えば、第６図のごとく約７本の燃料
棒の全長にわたつてGdが混入されていた。なお
第６図は横軸にGd入燃料棒の本数をとり縦軸に
燃料棒位置をとり軸方向におけるGd混入量分布
を示した図である。
つており、例えば、第６図のごとく約７本の燃料
棒の全長にわたつてGdが混入されていた。なお
第６図は横軸にGd入燃料棒の本数をとり縦軸に
燃料棒位置をとり軸方向におけるGd混入量分布
を示した図である。
ところで、一般に炉心３の実効増倍率Keffは実
効平均無限増倍率∞に比例する。また炉心３の
上端から下方へ向つてＺの位置における炉心出力
をＰ、無限増倍率をK∞とするとき、実効平均無
限増倍率∞は、次の式（）によつて近似的に
表わされる。
効平均無限増倍率∞に比例する。また炉心３の
上端から下方へ向つてＺの位置における炉心出力
をＰ、無限増倍率をK∞とするとき、実効平均無
限増倍率∞は、次の式（）によつて近似的に
表わされる。
∞＝∫K∞・Ｐ・dZ／∫P・dZ ……
特に、燃料を有効に利用する、という観点から
は、運転サイクル末期において、実効平均無限増
倍率∞を高めることが必要である。
は、運転サイクル末期において、実効平均無限増
倍率∞を高めることが必要である。
上記無限増倍率K∞は235U濃縮度にほぼ比例す
る。また燃焼度がある値（103MWd／ｔ）を越え
ると第７図に示すように燃焼度に逆比例する。第
７図は横軸に燃焼度をとり縦軸に無限増倍率K∞
をとり、燃焼度変化に伴なう無限増倍率K∞変化
を示した図で、線図Ａは濃縮度が3.0（wt％）の場
合、線図Ｂは濃縮度が3.5（wt％）の場合、線図Ｃ
は濃縮度が4.0（wt％）の場合をそれぞれ示す。
る。また燃焼度がある値（103MWd／ｔ）を越え
ると第７図に示すように燃焼度に逆比例する。第
７図は横軸に燃焼度をとり縦軸に無限増倍率K∞
をとり、燃焼度変化に伴なう無限増倍率K∞変化
を示した図で、線図Ａは濃縮度が3.0（wt％）の場
合、線図Ｂは濃縮度が3.5（wt％）の場合、線図Ｃ
は濃縮度が4.0（wt％）の場合をそれぞれ示す。
しかしながら、従来燃料棒１０内の上下方向の
235U濃縮度分布及びGd混入量がほぼ一様であり、
一方燃焼は上端部および下端部ではあまり進まず
中央部分で良く燃焼するという分布であるのでサ
イクル末期における無限増倍率K∞は分布は第８
図に示すようになる。第８図は横軸に無限増倍率
（K∞）および炉心出力をとり、サイクル末期にお
ける無限増倍率（K∞）および炉心出力の軸方向
分布を示した図であり、炉心出力を破線で、無限
増倍率（K∞）を実線でそれぞれ示す。すなわち
炉心出力分布は無限増倍率（K∞）分布とは逆に
なつており、炉心出力が高い所では無限増倍率
（K∞）が低くなつている。したがつて前記式
（）からも明らかなように実効平均無限増倍率
K∞を高めることはできず炉心３の反応度を高め
る上では好ましいことではなかつた。
235U濃縮度分布及びGd混入量がほぼ一様であり、
一方燃焼は上端部および下端部ではあまり進まず
中央部分で良く燃焼するという分布であるのでサ
イクル末期における無限増倍率K∞は分布は第８
図に示すようになる。第８図は横軸に無限増倍率
（K∞）および炉心出力をとり、サイクル末期にお
ける無限増倍率（K∞）および炉心出力の軸方向
分布を示した図であり、炉心出力を破線で、無限
増倍率（K∞）を実線でそれぞれ示す。すなわち
炉心出力分布は無限増倍率（K∞）分布とは逆に
なつており、炉心出力が高い所では無限増倍率
（K∞）が低くなつている。したがつて前記式
（）からも明らかなように実効平均無限増倍率
K∞を高めることはできず炉心３の反応度を高め
る上では好ましいことではなかつた。
［発明の目的］
本発明は以上の点にもとづいてなされたもので
その目的とするところは、サイクル末期において
無限増倍率K∞の上下方向の分布が炉心の上下方
向出力分布と同一傾向を呈するように235U濃縮度
分布及びGd入り燃料棒本数分布を設定して中性
子の有効利用を図り、平均無限増倍率∞を高め
ることにより、ウラン燃料を増加することなしに
炉心反応度を高めうる沸騰水型原子炉用燃料集合
体を提供することにある。
その目的とするところは、サイクル末期において
無限増倍率K∞の上下方向の分布が炉心の上下方
向出力分布と同一傾向を呈するように235U濃縮度
分布及びGd入り燃料棒本数分布を設定して中性
子の有効利用を図り、平均無限増倍率∞を高め
ることにより、ウラン燃料を増加することなしに
炉心反応度を高めうる沸騰水型原子炉用燃料集合
体を提供することにある。
［発明の概要］
すなわち本発明による沸騰水型原子炉用燃料集
合体は、チヤンネル内に複数本の燃料棒を収容し
上下端を上部タイプレートおよび下部タイプレー
トで支持してなる沸騰水型原子炉用燃料集合体に
おいて、燃料集合体軸方向上端部および下端部の
燃料濃縮度を中央部より低くするとともに、燃料
集合体軸方向上端部および下端部の可燃性毒物含
有量を中央部より少なくした構成である。
合体は、チヤンネル内に複数本の燃料棒を収容し
上下端を上部タイプレートおよび下部タイプレー
トで支持してなる沸騰水型原子炉用燃料集合体に
おいて、燃料集合体軸方向上端部および下端部の
燃料濃縮度を中央部より低くするとともに、燃料
集合体軸方向上端部および下端部の可燃性毒物含
有量を中央部より少なくした構成である。
このような濃縮度及びGd分布を与えることに
よつて、サイクル末期において炉心出力の高い部
分ほどウラン燃料と中性子照射も多くなり、それ
によつて中性子の有効利用を図ることができると
ともに、炉心反応度を高めることが可能となる。
よつて、サイクル末期において炉心出力の高い部
分ほどウラン燃料と中性子照射も多くなり、それ
によつて中性子の有効利用を図ることができると
ともに、炉心反応度を高めることが可能となる。
［発明の実施例］
以下、本発明の一実施例を第９図ないし第１６
図を参照して説明する。
図を参照して説明する。
第９図は、沸騰水型原子炉用燃料集合体を構成
する多数の燃料棒のうちの１本を示す縦断面図で
ある。燃料棒１０１は、細長い被覆管１０２の内
部に円柱状ペレツトとして形成された多数のウラ
ン燃料棒１０３Ａ，１０３Ｂ，…，１０３Ｎを積
層し、上端よりスプリング１０４で押圧し、被覆
管１０２の上端部および下端部をそれぞれ上部栓
体１０５及び下部栓体１０６で密封した構成とな
つている。上記ウラン燃料１０３Ａ，１０３Ｂ，
…，１０３Ｎは酸化ウランの粉末を焼結して円柱
状のペレツトに形成したものであり、それらの
235U濃縮度は従来のようにすべて一定ではなく、
第１０図に示すように上端部および下端部の濃縮
度を中央部の濃縮度より低くしてある。第１０図
は横軸に濃縮度（wt％）をとり縦軸に燃料棒位
置をとり濃縮度の軸方向分布を示した図であり、
上端部および下端部では2.50（wt％）、中央部では
3.25（wt％）である。
する多数の燃料棒のうちの１本を示す縦断面図で
ある。燃料棒１０１は、細長い被覆管１０２の内
部に円柱状ペレツトとして形成された多数のウラ
ン燃料棒１０３Ａ，１０３Ｂ，…，１０３Ｎを積
層し、上端よりスプリング１０４で押圧し、被覆
管１０２の上端部および下端部をそれぞれ上部栓
体１０５及び下部栓体１０６で密封した構成とな
つている。上記ウラン燃料１０３Ａ，１０３Ｂ，
…，１０３Ｎは酸化ウランの粉末を焼結して円柱
状のペレツトに形成したものであり、それらの
235U濃縮度は従来のようにすべて一定ではなく、
第１０図に示すように上端部および下端部の濃縮
度を中央部の濃縮度より低くしてある。第１０図
は横軸に濃縮度（wt％）をとり縦軸に燃料棒位
置をとり濃縮度の軸方向分布を示した図であり、
上端部および下端部では2.50（wt％）、中央部では
3.25（wt％）である。
なお、総ての燃料棒１０１に、このような濃縮
度分布をつけなくてもよく、燃料集合体平均とし
て軸方向に濃縮度分布がついていればよい。
度分布をつけなくてもよく、燃料集合体平均とし
て軸方向に濃縮度分布がついていればよい。
次にGd分布について説明する。即ち第１１図
に示すように燃料集合体の上端部および下端部で
は断面で見て６本のGd入り燃料棒１１１が存在
し、これに対して中央部では８本のGd入り燃料
棒１１１が存在するように構成されている。これ
を各断面でみると上端部および下端部では第１２
図に示すように、中央部では第１３図に示すよう
に構成されている。なお、例えば第１２図に示す
Gd入燃料棒１１１は上端部およびし下端部にGd
入燃料ペレツトを有し、その間は通常の燃料ペレ
ツトである。また第１３図に示すGd入燃料棒１
１１は中央部にGd入燃料ペレツトを有し上端部、
下端部は通常の燃料ペレツトである。
に示すように燃料集合体の上端部および下端部で
は断面で見て６本のGd入り燃料棒１１１が存在
し、これに対して中央部では８本のGd入り燃料
棒１１１が存在するように構成されている。これ
を各断面でみると上端部および下端部では第１２
図に示すように、中央部では第１３図に示すよう
に構成されている。なお、例えば第１２図に示す
Gd入燃料棒１１１は上端部およびし下端部にGd
入燃料ペレツトを有し、その間は通常の燃料ペレ
ツトである。また第１３図に示すGd入燃料棒１
１１は中央部にGd入燃料ペレツトを有し上端部、
下端部は通常の燃料ペレツトである。
以上の構成をもとに第１４図ないし第１６図を
参照して作用を説明する。第１４図は横軸に燃焼
度（MWd／ｔ）をとり縦軸に無限増倍率（K∞）
をとり、中央部の無限増倍率（K∞）変化（図中
破線で示す）および上、下端部の無限増倍率
（K∞）変化（図中実線で示す）を示した図であ
る。また第１５図はサイクル初期の炉心出力（図
中破線で示す）および無限増倍率（K∞）の軸方
向分布を示す図であり、第１６図はサイクル末期
の炉心出力（図中破線で示す）及無限増倍率
（K∞）の軸方向を示す図である。すなわちサイク
ル初期においては中央部の無限増倍率（K∞）は
燃料濃縮度が高いにもかかわらずGd量が多いた
めに第１４図の破線のD1点に示すように上、下
端部の無限増倍率（K∞）（図中実線のE1点）より
低くなつている。この為サイクル初期の炉心出力
分布は第１５図に示すように無限増倍率（K∞）
の分布に従がつて上、下端部で高く、中央部で低
い分布となつている。
参照して作用を説明する。第１４図は横軸に燃焼
度（MWd／ｔ）をとり縦軸に無限増倍率（K∞）
をとり、中央部の無限増倍率（K∞）変化（図中
破線で示す）および上、下端部の無限増倍率
（K∞）変化（図中実線で示す）を示した図であ
る。また第１５図はサイクル初期の炉心出力（図
中破線で示す）および無限増倍率（K∞）の軸方
向分布を示す図であり、第１６図はサイクル末期
の炉心出力（図中破線で示す）及無限増倍率
（K∞）の軸方向を示す図である。すなわちサイク
ル初期においては中央部の無限増倍率（K∞）は
燃料濃縮度が高いにもかかわらずGd量が多いた
めに第１４図の破線のD1点に示すように上、下
端部の無限増倍率（K∞）（図中実線のE1点）より
低くなつている。この為サイクル初期の炉心出力
分布は第１５図に示すように無限増倍率（K∞）
の分布に従がつて上、下端部で高く、中央部で低
い分布となつている。
このような状態で燃焼が進むので、サイクル末
期における燃焼度分布も、第１５図で示したと同
様即ち上端部および下端部で燃焼が進み、中央部
で燃焼が進まないという分布となる。その結果上
端部および下端部の無限増倍率K∞は、第１４図
の実線のE2点に達し、これに対して中央部の無
限増倍率（K∞）は、破線のD2点に達する。
期における燃焼度分布も、第１５図で示したと同
様即ち上端部および下端部で燃焼が進み、中央部
で燃焼が進まないという分布となる。その結果上
端部および下端部の無限増倍率K∞は、第１４図
の実線のE2点に達し、これに対して中央部の無
限増倍率（K∞）は、破線のD2点に達する。
そしてサイクル末期の無限増倍率（K∞）分布、
及び炉心出力分布は第１６図に示すようになる。
すなわち炉心出力分布は無限増倍率（K∞）の分
布に従がつて、中央部で高く、上下端部で低い出
力分布となつている。よつて、前述した式（）
において、無限増倍率K∞が高い所の炉心出力が
高くなつているので実効平均無限増倍率∞は大
きくなる。そして、サイクル末期において、中央
部の反応度の高い場所において、中性子が燃料に
効果的に利用され、また、上端部および下端部の
出力を低くすることにより、図示しない上下反射
体への中性子漏れを低減させることが可能となり
燃料の有効利用を図ることもできる。
及び炉心出力分布は第１６図に示すようになる。
すなわち炉心出力分布は無限増倍率（K∞）の分
布に従がつて、中央部で高く、上下端部で低い出
力分布となつている。よつて、前述した式（）
において、無限増倍率K∞が高い所の炉心出力が
高くなつているので実効平均無限増倍率∞は大
きくなる。そして、サイクル末期において、中央
部の反応度の高い場所において、中性子が燃料に
効果的に利用され、また、上端部および下端部の
出力を低くすることにより、図示しない上下反射
体への中性子漏れを低減させることが可能となり
燃料の有効利用を図ることもできる。
なお本発明は上記実施例の構成に限定されるも
のではなく、例えば第１７図に示すように、235U
濃縮度分布を三段階としてもよい。また、Gd分
布についても、第１８図に示すように先端部、中
央部の切れ目を235U濃縮度分布と多少ずらして構
成してもよく、さらに三段階構成にする等種々の
態様が考えられる。
のではなく、例えば第１７図に示すように、235U
濃縮度分布を三段階としてもよい。また、Gd分
布についても、第１８図に示すように先端部、中
央部の切れ目を235U濃縮度分布と多少ずらして構
成してもよく、さらに三段階構成にする等種々の
態様が考えられる。
［発明の効果］
以上詳述したように本発明による沸騰水型原子
炉用燃料集合体は、チヤンネル内に複数本の燃料
棒を収容し上下端を上部タイプレートおよび下部
タイプレートで支持してなる沸騰水型原子炉用燃
料集合体において、燃料集合体軸方向上端部およ
び下端部の燃料濃縮度を中央部より低くするとと
もに、燃料集合体軸方向上端部および下端部の可
燃性毒物含有量を中央部より少なくした構成であ
る。
炉用燃料集合体は、チヤンネル内に複数本の燃料
棒を収容し上下端を上部タイプレートおよび下部
タイプレートで支持してなる沸騰水型原子炉用燃
料集合体において、燃料集合体軸方向上端部およ
び下端部の燃料濃縮度を中央部より低くするとと
もに、燃料集合体軸方向上端部および下端部の可
燃性毒物含有量を中央部より少なくした構成であ
る。
したがつて燃料の有効利用を図ることが可能と
なり、燃料を増加することなしに炉心反応度を高
めることができる。
なり、燃料を増加することなしに炉心反応度を高
めることができる。
第１図ないし第８図は従来例を示す図で、第１
図は沸騰水型原子炉の概略図、第２図は燃料集合
体の斜視図、第３図は燃料集合体の横断面図、第
４図は燃料棒を一部切欠して示す側面図、第５図
は沸騰水型原子炉の炉心の235U濃縮度分布図、第
６図はGd混入量分布を示す図、第７図は濃縮度
をパラメータとした無限増倍率K∞の燃焼度によ
る変化を示す図、第８図はサイクル末期の炉心出
力分布及び無限増倍率K∞分布を示す図、第９図
ないし第１６図は本発明の一実施例を示す図で、
第９図は燃料棒の縦断面図、第１０図は燃料棒の
ウラン燃料の235U濃縮度分布図、第１１図はGd
混入量分布を示す図、第１２図は燃料集合体の上
下端部の横断面図、第１３図は燃料集合体の中央
部の横断面図、第１４図は無限増倍率K∞の燃焼
度変化を示す図、第１５図はサイクル初期の炉心
出力および無限増倍率K∞分布を示す図、第１６
図はサイクル末期の炉心出力および無限増倍率
K∞の分布を示す図、第１７図および第１８図は
他の実施例を示す図で、第１７図は235U濃縮度分
布図、第１８図はGd混入量分布図である。 ２……燃料集合体、３……炉心、９……チヤン
ネル、１１……上部タイプレート、１２……下部
タイプレート、１０１……燃料棒、１０３Ａ〜１
０３Ｎ……ウラン燃料、１１１……Gd入燃料棒。
図は沸騰水型原子炉の概略図、第２図は燃料集合
体の斜視図、第３図は燃料集合体の横断面図、第
４図は燃料棒を一部切欠して示す側面図、第５図
は沸騰水型原子炉の炉心の235U濃縮度分布図、第
６図はGd混入量分布を示す図、第７図は濃縮度
をパラメータとした無限増倍率K∞の燃焼度によ
る変化を示す図、第８図はサイクル末期の炉心出
力分布及び無限増倍率K∞分布を示す図、第９図
ないし第１６図は本発明の一実施例を示す図で、
第９図は燃料棒の縦断面図、第１０図は燃料棒の
ウラン燃料の235U濃縮度分布図、第１１図はGd
混入量分布を示す図、第１２図は燃料集合体の上
下端部の横断面図、第１３図は燃料集合体の中央
部の横断面図、第１４図は無限増倍率K∞の燃焼
度変化を示す図、第１５図はサイクル初期の炉心
出力および無限増倍率K∞分布を示す図、第１６
図はサイクル末期の炉心出力および無限増倍率
K∞の分布を示す図、第１７図および第１８図は
他の実施例を示す図で、第１７図は235U濃縮度分
布図、第１８図はGd混入量分布図である。 ２……燃料集合体、３……炉心、９……チヤン
ネル、１１……上部タイプレート、１２……下部
タイプレート、１０１……燃料棒、１０３Ａ〜１
０３Ｎ……ウラン燃料、１１１……Gd入燃料棒。
Claims (1)
- １ チヤンネル内に複数本の燃料棒を収容し上下
端を上部タイプレートおよび下部タイプレートで
支持してなる沸騰水型原子炉用燃料集合体におい
て、燃料集合体軸方向上端部および下端部の燃料
濃縮度を中央部より低くするとともに、燃料集合
体軸方向上端部および下端部の可燃性毒物含有量
を中央部より少なくしたことを特徴とする沸騰水
型原子炉用燃料集合体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58226133A JPS60117182A (ja) | 1983-11-30 | 1983-11-30 | 沸騰水型原子炉用燃料集合体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58226133A JPS60117182A (ja) | 1983-11-30 | 1983-11-30 | 沸騰水型原子炉用燃料集合体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60117182A JPS60117182A (ja) | 1985-06-24 |
| JPH0519671B2 true JPH0519671B2 (ja) | 1993-03-17 |
Family
ID=16840362
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58226133A Granted JPS60117182A (ja) | 1983-11-30 | 1983-11-30 | 沸騰水型原子炉用燃料集合体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60117182A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0644052B2 (ja) * | 1986-09-03 | 1994-06-08 | 株式会社日立製作所 | 燃料集合体 |
| JPH0636048B2 (ja) * | 1986-09-24 | 1994-05-11 | 東京電力株式会社 | 燃料集合体 |
| JPH0640139B2 (ja) * | 1987-04-08 | 1994-05-25 | 三菱原子力工業株式会社 | 加圧水型原子炉に適用される部分長ガドリニア入り燃料集合体 |
| JP2723252B2 (ja) * | 1988-06-01 | 1998-03-09 | 株式会社東芝 | 原子炉用燃料集合体 |
| JP2625404B2 (ja) * | 1995-06-09 | 1997-07-02 | 株式会社日立製作所 | 燃料集合体 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NO132704C (ja) * | 1973-04-10 | 1975-12-17 | Norsk Hydro As |
-
1983
- 1983-11-30 JP JP58226133A patent/JPS60117182A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60117182A (ja) | 1985-06-24 |
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