JPH01227625A - 消弧リアクトル制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は配電系統に設置された消弧リアクトルのタップ
制御装置に係り、特に消弧リアクトル接地の配電系統の
運用に好適な消弧リアクトルのタップ制御装置に関する
。

〔従来の技術〕

配電系統に設置される消弧リアクトルの設置目的と原理
については１文献「電気計算Ｊ　ＶＯＬ。

４３．１９７．５　　丸田著「配電用変電所での事故と
保護継電システム構成の考え方」の３．事故現象（１）
地絡事故の項で述べられているように、地絡電流の大き
い配電線で保安上これを抑制するためのものであるが、
残留零相電圧を積極的に変化させる方法については考慮
されていなかった。残留零相電圧の発生を一線と□対地
間の微地絡しして等価回路で表現すると第７図のように
なる。（参考文献　電気計算ＶＯＬ、’４３．１９７５
　　藤平著［入出力からみた地絡方向継電器の働き」４
．地絡故障の解説）　Ｒ１は一線微地絡点のインピーダ
ンスであり、３Ｃは系統対地静電容量、Ｌは消弧リアク
トル、ｒは消弧リアクトルの抵抗分、Ｒは並列抵抗であ
る。このような等価回路において残留零相電圧Ｖｏは次
式で表わせる。

但し 上式において、ｒはｊωＬに比べ通常数％であることか
ら無視して考えることができ、Ｖｏは量と消弧リアクト
ルのインピーダンスが等しくなった時、最大となる。こ
のことから従来の消弧りアクドル制御装置では、消弧リ
アクトルのタップを切替えてインピーダンスを変化させ
、零相電圧Ｖｏの大きさを測定し、零相電圧の大きさが
最大となる消弧リアクトルのタップを選定していた。

しかし残留零相電圧は配電線の系統状態により変わるも
のであり、制御装置からその大きさを制御することにつ
いては考慮されていなかった。

〔発明が解決しようとする課題〕

上記従来技術は、残留零相電圧の絶対値を測定する方法
であり、零相電圧の位相については考慮されていなかっ
た。

本発明の目的は、残留零相電圧には関係なく別に零相電
圧を発生させるようにし、零相電圧の位相を判定するこ
とにより、消弧リアクトルのタップを選定する方法を提
案することにある。

〔課題を解決するための手段〕

正相電圧Ｅａをインピーダンス２で除した基準電圧に対
し、インピーダンスＺを投入した時に発生する零相電圧
の位相を判定するため、前述基準電圧に対し、進み位相
である第１の基準電圧と遅れ位相である第２の基準電圧
を作成する。次に入力した零相電圧と第１．第２の基準
電圧との積演算を行ない、この２つの積演算出力から各
々直流成分を取り出し、この直流電圧を比較することに
より、発生した零相電圧が進み位相か、遅れ位相かを判
定する。次にこの判定結果により、消弧リアクトルのタ
ップの上げ、または下げの制御を行ない、進み位相から
遅れ位相に変化した時、または遅れ位相から進み位相に
変化した時に消弧リアクトルのタップの上げ、下げ制御
を完了する。

〔作用〕

インピーダンスＺを一線と大地間に投入する場合の等価
回路は第８図のように表わせる。今、スイッチＳＷが○
ＦＦの時の零相電圧をＶＯＩとすると次式で表わせる。

また、スイッチＳＷがＯＮの時の零相電圧をＶＯ２とす
ると次式で表わせる。

前述式（２）、　（３）における零相電圧の大きさを考
えた時、配電系統の保護上から、完全地絡時すなわちＲ
ｇ、＝Ｏの時の数％程度にしなければならない。これは
、保護リレーの整定値が計器用接地変圧器の３次出力で
２０〜３０Ｖと約１０〜１６％前後であることから、保
護リレーとの協調をとるため、１０％以下にする必要が
あるためである。

このことから、Ｒｇ、及びＺの値は、Ｚｏに比べ１００
倍程度の値となる。このことから実用上Ｒｇ＞Ｚｏ、Ｚ
＞Ｚｏという条件で式（２）２式（３）を書きかえるこ
とができ、 Ｚ。

Ｖｏ工＝　　　Ｘ　Ｅ　ａ　　　　　　　　−（４）Ｒ
ｇ となる。

式（５）より、インピーダンス２の投入により、発生す
る零相電圧は、Ｚｏとのインピーダンス比に正相電圧Ｅ
ａを乗じたものとなることが分かる。

Ｚｏはり、Ｃ，Ｒの並列回路であるから各々の値により
、（１）　Ｒ分のみ場合、（２）Ｒ分とＬ分の場合、（
３）Ｒ分と０分の場合が考えられる。

インピーダンスＺは既知の値であることから、ａ □を基準とし、この基準電圧に対しＺｏが前記（１）、
　（２）、　（３）の６値をとった時にインピーダンス
Ｚを投入した時に発生する零相電圧の位相は次のように
なる。

（１）Ｒ分のみの場合・・・基準電圧と同相（２）Ｒ分
とＬ分の場合・・・基準電圧に対し進み位相（３）Ｒ分
と０分の場合・・・基準電圧に対し遅れ位相以上のこと
からＺｏの状態、すなわち消弧リック１ヘルのインピー
ダンスと系統の対地静電容量のインピーダンスとの値が
一致しているか、消弧リアクｌ−ルのインピーダンスが
対地静電容量のインピーダンスに対し大きいか、小さい
かの判断は、インピーダンスＺを投入した時に発生する
零相電圧の位相を判定すればできるわけである。従って
消弧リアクトルのタップを切替えて、インピーダンスＺ
を投入し、零相電圧の発生位相を判定し、消弧リアク１
−ルのインピーダンスが対地静電容量のインピーダンス
に対し大きい時は、消弧リアクトルのタップをインピー
ダンスが小さくなるよう切替え、逆に小さい時は、消弧
リアクトルのタップをインピーダンスが大きくなるよう
切替え、再びインピーダンスＺを投入し零相電圧の発生
位相を判定し、消弧リアクトルのインピーダンスと対地
静電容量のインピーダンスが等しくなるように消弧リア
クトルのタップを制御することにより、本発明の目的が
達成される。

〔実施例〕

以下、本発明の一実施例を第１図〜第３図により説明す
る。

配電用変電所内の変電所母線１には消弧リアクトル制御
装置４が設置され、変電所母線１から引き出された高圧
配電線２の対地静電容量３に見合（ｌＯ） つた消弧リアクトル負荷を零相回路に挿入するよう動作
している。次に消弧リアクトル制御装置４の構成と動作
について述べる。高圧結合器５は変電所母線１と接続さ
れており、配電系統の零相電圧に比例した零相電圧７　
（ｖｏ＝　Ｖｏ　５ｉｎ（ωｔ±α））と系統の正相電
圧に比例した基準相−圧６（ｖａ＝Ｖａ　ｓｉｎωｔ）
を出力している。移相回路Ａ８は基準相電圧６　（ｖａ
＝Ｖａ　ｓｉｎωｔ）を１３５度進めた２１は、変成器
Ｔｒ　とコンデンサＣとスイッチＳＷとから構成され、
変成器Ｔｒの１次巻線は変電所母線１の１線と対地間に
接続され、２次巻線の端子間にはスイッチＳＷとコンデ
ンサＣとが直列に接続されている。そしてこのスイッチ
ＳＷのＯＮ、ＯＦＦにより系統に零相電圧を発生させて
いる。

この方式によれば系統に発生する零相電圧は投入インピ
ーダンスがコンデ゛ンサＣであるため、仮りに消弧リア
クトルのインピーダンスと対地静電容量のインピーダン
スが等しくなり、抵抗分のみとなった時には、正相電圧
Ｖａに対し９０度進み位相の零相電圧とがる。また、消
弧リアクトルのインピーダンスが対地静電容量のインピ
ーダンスより大きい時は零相電圧Ｖθは正相電圧Ｖ＆に
対し９０度以下の進みとなり、逆に小さい時は９０度以
上の進みとなる。このように零相電圧７は消弧リアクト
ルのインピーダンスと対地静電容量のインピーダンスの
比により、正相電圧に対しく９０＋θ）または（９０−
θ）度の進み位相となる。

このような位相関係にある零相電圧７は乗算器１０と１
１に接続されている。乗算器１０ではさらに移相回路Ａ
８の出力、すなわち第１の基準電圧Ｖａｔを入力し、積
演算を行なう。乗算器１１では同様に移相回路Ｂ９の出
力、すなわち第２の基準電圧Ｖａ２を入力し、積演算を
行なっている。この積演算を式で表わすと次のようにな
る。

昧算器１０の出力）　＝ｖｏＸｖａｚ ａｌｌの出力）＝ｖｏＸｖａｚ 上式より各乗算出力を見ると、いずれも第１項の直流分
と第２項の第２調波の交流会との和になっている。また
、直流分の大きさは、各基準電圧と零相電圧が同相の時
に最大となっている。このことから、積演算出力から、
高調枝分を除却し、直流分のみ取り出せば、この直流電
圧の大小を比較することにより、零相電圧７の位相が、
第１の基準電圧Ｖユ１側か、第２の基準電圧ＶａｊＬ側
かの判定が可能である。すなわち第３図に乗算器１ｏの
直流分出力と乗算器１１の直流分出力の位相特性を示す
。

乗算器１０の直流分出力は、基準相電圧Ｖａに対し進み
１３５度の時に最大となる円特性１４Ｇとなり、乗算器
１１の直流分出力は、進み４５度の時に最大となる円特
性１５Ｃとなる。零相電圧ｖｏが進み９０度の時は、乗
算器１０、及び乗算器１１の直流分電圧は等しくなり、
９０度以上の時は乗算器１０の直流分電圧の方が大きく
なり、９０度以下の時は乗算器１１の直流分電圧の方が
大きくなっている。このことから、乗算器１０の出力は
ローパスフィルタ１２に接続され、第１の直流電圧１４
を導出し比較器１６へ出力される。

同様に乗算器１１の出力はローパスフィルタ１３に接続
され、第２の直流電圧１５を導出し比較器１６へ出力さ
れている。比較器１６では、第１の直流電圧１４と第２
の直流電圧１５を入力し、（第１の直流電圧１４）＞（
第２の直流電圧１５）の時は、比較出力１７が出力され
、 （第１の直流電圧１４）＜　（第２の直流電圧１５）の
時は、比較出力１８が出力される。

制御回路１９は、零相電圧発生回路２１に対し、スイッ
チ投入指令２０を出力して零相電圧を発生させ、比較器
１６からの比較出力１７と１８を入力する。比較出力１
７が出力されると消弧リアクトルのインピーダンスが対
地静電容量のインピーダンスより小さいと判定しスイッ
チ２３に対し消弧リック１〜ル２４のインピーダンスが
大きくなるような制御出力２２を出力する。比較出力１
８が出力されると消弧リアクトルのインピーダンスが対
地静電容量のインピーダンスより太きいと判定しスイッ
チ２３に対し消弧リアクトル２４のインピーダンスが小
さくなるような制御出力２２を出力する。

接地変圧器２６　（ＧＴＲ）は、変電所母線１しこ接続
されており、低圧側のオープンデルタ出力に並列抵抗２
５と消弧リアクＩ〜ル２４が並列に接続されている。従
って、並列抵抗２５と消弧リアクトル２４は第８図に示
す等価回路のように対地静電容量３とは並列に接続され
ることになる。

以上のような構成において、消弧リアクトル２４のイン
ピーダンスがスイッチ２３により制御され、対地静電容
量３のインピーダンスと等しくなるように選定される動
作を第２図により説明する。同図において、時刻Ｔ１〜
Ｔ２〜Ｔ３間は消弧リアク１−ルのインピーダンスが対
地静電容量のインピーダンスに対し小さい場合、時刻Ｔ
３〜Ｔ４〜Ｔ５間は逆に大きい場合である。

第２図（ａ）は基準相電圧６（ｖ、）であり、制御回路
１９は、第２図（ｂ）に示すように時刻Ｔ１にスイッチ
投入指令２０をＩＩ　ＯＮ　ＩＩとし、同図（ｃ）に示
すような零相電圧７を発生させる。

第２図（ｄ）は乗算回路１０．１１の出力波形を示した
ものであり、第２調波と直流分を含んだものとなってい
る。

第２図（ｅ）はローパスフィルタ１２の出力であり、同
図（ｆ）はローパスフィルタ１３の出力である。零相電
圧７の発生位相は基準相電圧６（ｖａ　）に対し９０度
より大きい進み位相であるため、第３図に示す■１が第
１の直流出力１４となり、同図ｖ２が第２の直流出力１
５となる。時刻Ｔ１に零相電圧７を発生させた後、ロー
パスフィルタ１２．１３の出力が安定するまでの時間を
秒後に、制御回路１９は比較出力１７と１８の有無を入
力し、比較出力１７が″有″で、比較出力１８が″無″
であることを記憶する。時刻Ｔ２において制御回路１９
はスイッチ投入指定２０を○ＦＦ”として零相電圧の発
生を停止し、次に制御出力２２を出力し、比較出力１７
が″有″であったため、消弧リアクトル２４の値を大き
くする。次に制御回路１９は、スイッチ２３の制御が完
了した後、時刻Ｔ３において、再びスイッチ投入指令２
０を”　ＯＮ”′とし、第２図（ｃ）に示すような零相
電圧７を発生させる。零相電圧７の発生位相は基準相電
圧６（ｖａ）に対し９０度より小さい進み位相であるた
め、第３図に示す■３が第１の直流出力１４となり、同
図■４が第２の直流出力１５となる。従って前述同様時
刻Ｔ３から時間を秒後に制御回路１９は比較出力１７と
１８の有無を入力し、比較出力１７が″無″で、比較出
力１８が″有″であることを記憶する。時刻Ｔ４におい
て制御回路１９はスイッチ投入指令２０を○ＦＦ”とし
て零相電圧の発生を停止し、制御出力２２を出力し比較
器出力１８が″有″であったため消弧リアクトル２４の
インピーダンスを小さくする。

以上説明したように、消弧リアクトル制御装置４は、系
統に零相電圧を発生させ、その時に消弧リアクトル２４
のインピーダンスが対地静電容量のインピーダンスに対
し、大きいか小さいかを判定し、消弧リアクトル２４の
タップを制御し系統の対地静電容量３のインピーダンス
と等しくなるように動作している。本実施例によれば比
較出力の有り、無しにより、消弧リアクトルのインピー
ダンスが対地静電容量のインピーダンスに対し大きいか
、小さいかを判定できるため、消弧リアク１ヘルのタッ
プ制御が効率よ〈実施できるという効果がある。

次しこ本発明による別の一実施例を第４図〜第６図によ
り説明する。

消弧リアクトル制御装置３４と、前述実施例における消
弧リアクトル制御装置４との違いは、ローパスフィルタ
１２．１３と比較回路１６との間にサンプルホールド回
路２７．２８と減算回路３０．３１を挿入した点であり
、その他の構成部分は消弧リアクトル制御装置４と同じ
である。サンプルホールド回路２７．２８は、制御回路
１９からのサンプルホールド指令２９により制御され、
サンプル指令の時は、入力電圧をそのまま出力し、ホー
ルド指令の時は、ホールド指令が出力された時点の入力
電圧を出力し、そのまま保持し続けるという動作をする
ものである。

減算回路３０はサンプルホールド回路２７の出力と第１
の直流電圧１４とを入力し、（第１の直流電圧１４）か
ら（サンプルホールド回路２７の出力）を引いた値を第
１の減算出力３２として出力している。

減算回路３１はサンプルホールド回路２８の出力と第２
の直流電圧１５とを入力し、（第２の直流電圧１５）か
ら（サンプルホールド回路２８の出力）を引いた値を第
２の減算出力３３として出力している。

このような消弧リアクトル制御装置３４を残留零相電圧
が大きい配電線において使用した場合の動作を説明する
。残留零相電圧の発生位相は０度から３６０度の間のど
の位相でも発生するが、今、基準相電圧６（ｖａ）から
４５度進み位相に発生した場合、すなわち第２の基準電
圧（ｖｅ２．）と同相の場合について第６図に第１の直
流電圧１４と第２の直流電圧１５の位相特性１４ｃ、、
１５ｃを示した。残留零相電圧は第２の基準電圧（ｖａ
ｚ）と同相であるため、零相電圧発生回路２１にて零相
電圧を発生させなくても、残留零相電圧分の直流電圧Ｖ
　ＯＦＦが発生している。残留零相電圧は第１の基準電
圧（Ｖ　、、）とは９０度位相差があるため、乗算回路
１０にて演算すると直流分はＯとなる。

このような系統において、第５図（ａ）に示すようにス
イッチ投入指令２０を出力した時の動作を説明する。時
刻１１〜１２〜１３間は消弧リア（２０）　　　、 クトルのインピーダンスが対地静電容量のインピーダン
スより小さい場合、時刻１３〜１４〜１５間は逆に大き
い場合である。時刻Ｔ１において零相電圧を発生させる
と第１の直流出力１４は第５図（ｂ）のように、０■か
ら零相電圧発生分ｖ５の直流電圧となる。ｖ５の大きさ
は、第６図の位相特性に示しである。

第２の直流出力１５は第５図（ｃ）のように、残留零相
電圧分のＶ　ＯＦＦから零相電圧発生分を加えたｖｅの
直流電圧となる。ｖｅの大きさは第６図の位相特性に示
しである。前述実施例における消弧リアクトル制御装置
４と同じように、この第１の直流電圧１４と第２の直流
電圧１５とを比較回路１６に入力した場合、ＶＢ＞ｖＲ
であるため、比較出力１８が″有″となり、制御回路１
９は消弧リアクトル２４のインピーダンスが対地静電容
量のインピーダンスより大きいと判定してしまう。

実際は消弧リアクトル２４のインピーダンスの方が小さ
いめに大きいという誤った判定をすることになる。この
ような問題点を解決するため、本実施例においては、サ
ンプルホールド回路２７゜２８と減算回路３０．３１を
もうけ、時刻Ｔ１においてスイッチ投入指令２０を出力
すると同時に、サンプル指令からホールド指令にサンプ
ルホールド指令２９を切換え、サンプルホールド回路２
８は残留零相電圧分の直流電圧Ｖ　ＯＦＦを保持させる
。

このようにすると時刻１１〜１２間の減算回路３１の第
２の減算出力３３は第５図（ｆ）に示すように零相電圧
発生回路２１により変化した零相電圧分の直流電圧ｖ６
′　　となる。１１〜１２間の減算回路３０の第１の減
算出力３２は第５図（ｅ）に示すように残留零相電圧に
よる直流出力がＯであるため、同図（ｂ）と同じものと
なる。

以上のようにして得られた第１の減算出力３２と第２の
減算出力３３とを比較回路１６に入力すれば、零相電圧
発生回路２１により変化した零相電圧に対する直流電圧
の大きさを比較することになり、すなわち、第１の減算
出力３２は第６図のｖ５となり、第２の減算出力３３は
第６図の（ｖｅ　−Ｖ’０ＦＦ）　＝　ｖｅ’　となり
、ＶＦＩ＞Ｖ８’であるため、比較出力１７が出力され
正しい判定ができるわけである。

時刻Ｔ２においてスイッチ投入指令２０を”　ＯＦ　Ｆ
　”とすると同時にサンプルホールド指令２９もホール
ド指令からサンプル指令に切換える。

時刻Ｔ２〜Ｔ３間において消弧リアクトル２４のタップ
制御を行ない、時刻Ｔ３においてスイッチ投入指令２０
をＯＮとした場合の第１の直流電圧１４はｖ７であり、
第２の直流電圧１５は■８となり、第２の減算回路３３
は（Ｖ８−ＶＯＦＦ）　＝■δ′となる。

第６図から明らかなように、■７く■８′であるため、
比較出力１８が出力され、消弧リアクトル２４のインピ
ーダンスが対地静電容量のインピーダンスより小さいこ
とを正しく判定できるわけである。本実施例によれば、
残留零相電圧が大きな配電線においても対地静電容量の
インピーダンスに合った消弧リアクトルのインピーダン
スを選定することができるという効果がある。

また、残留零相電圧が大きくても正しく消弧りアクドル
のインピーダンスを選定できるということは、零相電圧
発生回路２１により発生する零相電圧の大きさを小さく
してもよいということであり、投入するインピーダンス
を小さくすることができるため装置の小形化ができると
いうもう−っの効果がある。

〔発明の効果〕

本発明によれば、１回の判定操作により消弧リアクＩ・
ルのインピーダンスが対地静電容量のインピーダンスに
比べ、大きいか小さいかの判断ができるので、配電線の
系統が変った時に消弧リアクトルのタップ制御が必ず対
地静電容量のインピーダンスに等しくなる方向に切替え
られるため、効率よくタップ制御が実施でき、配電系統
の変化に早く対応できるという効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例の構成図、第２図は動作を説
明する波形図、第３図は特性を説明する位相特性図、第
４図は本発明の別の一実施例の構成図、第５図は動作を
説明する波形図、第６図は特性を説明する位相特性図、
第７図、第８図は配電線の等価回路図である。 １・・・変電所母線、２・高圧配電線、３・・・対地静
電容量、４，３４・・・消弧リアクトル制御装置、５・
・・高圧結合器、８・・・移相回路Ａ、９・・移相回路
Ｂ、１０．１１・・・乗算器、１２．１３・・・ローパ
スフィルタ、１６・比較回路、１９・・・制御回路、２
１・・零相電圧発生回路、２４・・・消弧リアクトル、
２５・・・並列抵抗、２６・・接地変圧器、２７．２８
・・す第乙凶 １４Ｑ 第７０ 茶３図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、消弧リアクトル接地系の配電線に設置され、既値の
   インピーダンスを配電線の３相のうち少なくとも一線と
   対地間にスイッチ素子を介して接続し、このスイッチ素
   子の開閉により零相電圧を変化させる零相電圧発生回路
   と、系統の零相電圧を導出する零相電圧入力回路と、系
   統の正相電圧を導出するための系統電圧入力回路とを有
   し、前述零相電圧発生回路により零相電圧を発生させ、
   この発生された零相電圧と正相電圧との位相を監視して
   消弧リアクトルのインピーダンスが、対地静電容量のイ
   ンピーダンスに対し、大きいか、小さいかを判定し、こ
   の判定結果により消弧リアクトルのタップを制御し対地
   静電容量のインピーダンスに等しい消弧リアクトルのイ
   ンピーダンスを選定することを特徴とする消弧リアクト
   ル制御装置。 ２、特許請求の範囲第１項において、配電線の対地静電
   容量のインピーダンスと消弧リアクトルのインピーダン
   スが等しい状態において、前述零相電圧発生回路により
   零相電圧を発生した時、この零相電圧に対し進み位相で
   ある第１の基準電圧と、遅れ位相である第２の基準電圧
   とを前述系統電圧入力回路から導出された正相電圧から
   作成し、零相電圧入力回路から導出された零相電圧と前
   述第１および第２の基準電圧との積演算を行ない、第１
   および第２の基準電圧に対する零相電圧の同相成分を求
   めるように構成し、配電線の対地静電容量のインピーダ
   ンスと消弧リアクトルのインピーダンスが等しい時に前
   述２つの同相成分の大きさが同じになるように設定する
   ことにより、零相電圧発生回路により零相電圧を発生さ
   せた時に、前述２つの同相成分の大きさを比較し、この
   ２つの同相成分の大きさが同じになるよう消弧リアクト
   ルのタップを制御し、対地静電容量のインピーダンスに
   等しい消弧リアクトルのインピーダンスを選定すること
   を特徴とする消弧リアクトル制御装置。 ３、特許請求の範囲第２項において、前述零相電圧入力
   回路から導出された零相電圧と前述第１および第２の基
   準電圧との積演算を行ない、零相電圧の同相成分を求め
   るようにし、さらに前述零相電圧発生回路により零相電
   圧を変化させた時に、この零相電圧の変化分に対する同
   相成分の変化分を導出するようにし、配電線の対地静電
   容量のインピーダンスと消弧リアクトルのインピーダン
   スが等しい時に前述２つの同相成分の変化分が同じにな
   るよう設定することにより、零相電圧を変化させた時前
   述２つの同相成分の変化分が同じになるよう消弧リアク
   トルのインピーダンスを選定することを特徴とする消弧
   リアクトル制御装置。 ４、特許請求の範囲第１項において、零相電圧発生回路
   を配電線の３相のうちの一線を基準相とし、この基準相
   と変成器の１次巻線を介して接地し、前述変成器の２次
   巻線端子間にスイッチング素子とインピーダンスを直列
   に接続し、前ツチング素子の開閉により零相電圧を変化
   させるように構成したことを特徴とする消弧リアクトル
   制御装置。