JPH01231626A - 電力系統の無効電力補償制御装置 - Google Patents
電力系統の無効電力補償制御装置Info
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- JPH01231626A JPH01231626A JP63054688A JP5468888A JPH01231626A JP H01231626 A JPH01231626 A JP H01231626A JP 63054688 A JP63054688 A JP 63054688A JP 5468888 A JP5468888 A JP 5468888A JP H01231626 A JPH01231626 A JP H01231626A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/30—Reactive power compensation
Landscapes
- Control Of Electrical Variables (AREA)
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は電力系統の無効電力補償制御装置しこ係り、特
に、系統で不平衡事故が発生したとき番こ、系統の過電
圧を抑制する好適な電力系統の無効電力補償制御装置に
関する。
に、系統で不平衡事故が発生したとき番こ、系統の過電
圧を抑制する好適な電力系統の無効電力補償制御装置に
関する。
電力系統においては、負荷に対する無効電力を補償する
ために、系統に遮断器を介してキャノ（シタを挿入し、
負荷の変動に応じて遮断器を開閉し、負荷に対する無効
電力を補償する制御が行なわれている。即ち、負荷に供
給される有効電力に対して無効電力は遅れ成分となるた
め、キャパシタに進み電流を流すことによって無効電力
成分を少なくする補償が行なわれている。ところが遮断
器を開閉する操作では、遮断器の応答遅れによって無効
電力の補償制御が円滑にできないという不具合が生じた
。
ために、系統に遮断器を介してキャノ（シタを挿入し、
負荷の変動に応じて遮断器を開閉し、負荷に対する無効
電力を補償する制御が行なわれている。即ち、負荷に供
給される有効電力に対して無効電力は遅れ成分となるた
め、キャパシタに進み電流を流すことによって無効電力
成分を少なくする補償が行なわれている。ところが遮断
器を開閉する操作では、遮断器の応答遅れによって無効
電力の補償制御が円滑にできないという不具合が生じた
。
そこで、系統に一定容量のキャパシタを挿入し、キャパ
シタと並列にリアクトルを介してサイリスタなどのスイ
ッチング素子群を挿入したいわゆる静止型無効電力補償
装置が用いられている。この装置によれば、スイッチン
グ素子の制御角を変えることによってリアクトルに流れ
る電流を調整し、負荷に対する無効電力を補償する制御
が行なわれている。即ち、キャパシタの容量を一定とし
、サイリスタの制御角を大きくすることによってリアク
トルに流れる電流を小さくし、コンデンサに流れる進み
電流とリアクトルに流れる遅れ電流との総和に従って負
荷に対する無効電力を補償する制御が行なわれている。
シタと並列にリアクトルを介してサイリスタなどのスイ
ッチング素子群を挿入したいわゆる静止型無効電力補償
装置が用いられている。この装置によれば、スイッチン
グ素子の制御角を変えることによってリアクトルに流れ
る電流を調整し、負荷に対する無効電力を補償する制御
が行なわれている。即ち、キャパシタの容量を一定とし
、サイリスタの制御角を大きくすることによってリアク
トルに流れる電流を小さくし、コンデンサに流れる進み
電流とリアクトルに流れる遅れ電流との総和に従って負
荷に対する無効電力を補償する制御が行なわれている。
従来のこの種の装置としては、特公昭５５−３２１０４
号公報に記載されているものが知られている。この装置
によれば、三相電力系統の各相の電圧を検出すると共に
、この検出値から三相の平均電圧を求め、この平均電圧
と設定電圧との偏差を求め、この偏差を零に制御するた
めの制御角を算出し、この制御角に従って各相のスイッ
チング素子を順次点弧する制御が行なわれている。
号公報に記載されているものが知られている。この装置
によれば、三相電力系統の各相の電圧を検出すると共に
、この検出値から三相の平均電圧を求め、この平均電圧
と設定電圧との偏差を求め、この偏差を零に制御するた
めの制御角を算出し、この制御角に従って各相のスイッ
チング素子を順次点弧する制御が行なわれている。
又、サイリスタを点弧するに際しては、サイリスタから
発生する非理論高調波である偶数次の高調波信号を少な
くするために、各相のサイリスタに対する制御角を同一
とし、同一の制御角で各相のサイリスタを順次制御する
ことが行なわれている。このため、従来の制御方式によ
れば、系統に流れる無効電力を一定にすることができる
と共に系統の電圧を一定に保つことができる。
発生する非理論高調波である偶数次の高調波信号を少な
くするために、各相のサイリスタに対する制御角を同一
とし、同一の制御角で各相のサイリスタを順次制御する
ことが行なわれている。このため、従来の制御方式によ
れば、系統に流れる無効電力を一定にすることができる
と共に系統の電圧を一定に保つことができる。
しかし、三相の平均値の電圧と設定電圧との偏差を求め
、偏差に基づいてスイッチング素子を点弧する方式では
、電力系統で一線地絡事故などによる不平衡事故が発生
した場合には健全な相の電圧が高くなり、過電圧によっ
て系統の各機器に悪影響を与える恐れがある。即ち、不
平衡事故により一相の電圧が低下すると三相電圧の平均
値が低下するため、制御系としては三相電圧の平均値を
上昇する方向に機能するため、各相の電圧が急激に高く
なる。このため健全な相の電圧が定常時の電圧よりも高
くなり、過電圧によって系統の各種機器に悪影響を与え
る恐れがある。
、偏差に基づいてスイッチング素子を点弧する方式では
、電力系統で一線地絡事故などによる不平衡事故が発生
した場合には健全な相の電圧が高くなり、過電圧によっ
て系統の各機器に悪影響を与える恐れがある。即ち、不
平衡事故により一相の電圧が低下すると三相電圧の平均
値が低下するため、制御系としては三相電圧の平均値を
上昇する方向に機能するため、各相の電圧が急激に高く
なる。このため健全な相の電圧が定常時の電圧よりも高
くなり、過電圧によって系統の各種機器に悪影響を与え
る恐れがある。
本発明の目的は、三相電力系統の不平衡事故時は各相に
過電圧が発生するのを抑制することができる電力系統の
無効電力補償制御装置を提供することにある。
過電圧が発生するのを抑制することができる電力系統の
無効電力補償制御装置を提供することにある。
前記目的を達成するために、本発明は、三相電力系統の
負荷に対する無効電力を補償するキャパシタ群とリアク
トル群のうち各相のリアクトルに流れる電流を制御角に
応じて制御するスイッチング素子群と、各相の電圧のう
ち最大値の電圧を検出する最大値検出手段と、最大値検
出手段の検出出力と設定電圧との偏差に応じた補償指令
信号を出力する補償指令手段と、補償指令信号を受け、
前記偏差を零に抑制するための制御角を算出し１、この
制御角に従って各相のスイッチング素子を順次点弧する
位相制御手段とを有する電力系統の無効電力補償制御装
置を構成したものである。又、最大値検出手段は、三相
電力系統の各相をそれぞれ多相に変換する多相変換回路
群と、各多相変換回路の出力信号をそれぞれ整流する整
流回路群と、各整流回路の出力信号から最大値の出力信
号を検出して出力する最大値検出回路とから構成したも
のである。又最大値検出手段は、三相電力系統の各相の
それぞれ多相に変換する多相変換回路群と、各多相変換
回路群の出力信号をそれぞれ整流する整流素子群を有し
、各多相変換回路用整流素子群をそれぞれブリッジ接続
してなる整流回路群とを有するもので構成したものであ
る。又さらに最大値検出手段は、三相電力系統の各相の
電圧を検出する電圧検出手段と、電圧検出手段の出力を
デジタル信号に変換するアナログ−デジタル変換手段と
、アナログ−デジタル変換手段の出力から各相の電圧の
うち最大値の電圧を算出する最大値算出手段と、最大値
算出手段の算出値をアナログの電圧信号に変換するデジ
タル−アナログ変換手段とを有するもので構成したもの
である。
負荷に対する無効電力を補償するキャパシタ群とリアク
トル群のうち各相のリアクトルに流れる電流を制御角に
応じて制御するスイッチング素子群と、各相の電圧のう
ち最大値の電圧を検出する最大値検出手段と、最大値検
出手段の検出出力と設定電圧との偏差に応じた補償指令
信号を出力する補償指令手段と、補償指令信号を受け、
前記偏差を零に抑制するための制御角を算出し１、この
制御角に従って各相のスイッチング素子を順次点弧する
位相制御手段とを有する電力系統の無効電力補償制御装
置を構成したものである。又、最大値検出手段は、三相
電力系統の各相をそれぞれ多相に変換する多相変換回路
群と、各多相変換回路の出力信号をそれぞれ整流する整
流回路群と、各整流回路の出力信号から最大値の出力信
号を検出して出力する最大値検出回路とから構成したも
のである。又最大値検出手段は、三相電力系統の各相の
それぞれ多相に変換する多相変換回路群と、各多相変換
回路群の出力信号をそれぞれ整流する整流素子群を有し
、各多相変換回路用整流素子群をそれぞれブリッジ接続
してなる整流回路群とを有するもので構成したものであ
る。又さらに最大値検出手段は、三相電力系統の各相の
電圧を検出する電圧検出手段と、電圧検出手段の出力を
デジタル信号に変換するアナログ−デジタル変換手段と
、アナログ−デジタル変換手段の出力から各相の電圧の
うち最大値の電圧を算出する最大値算出手段と、最大値
算出手段の算出値をアナログの電圧信号に変換するデジ
タル−アナログ変換手段とを有するもので構成したもの
である。
各相のスイッチング素子群を制御するに際して、各相の
電圧のうち最大値の電圧を検出し、この最大値の電圧と
設定電圧との偏差を求め、この偏差を零にするための制
御角を算出し、この制御角に従って各相のスイッチング
素子を同じ制御角で順次点弧する。このため、系統で不
平衡事故が発生し、−相の電圧が下がり他の相の電圧が
上がっても、上がった電圧を基準として各相のスイッチ
ング素子の制御角が算出される。即ち、最大値の電圧が
上がったときに最大値の電圧を下げる制御角が求められ
、この制御角に従ってスイッチング素子が点弧されると
各相の電圧が下がる方向に作用し、各相の電圧が過電圧
となるのが防止される。
電圧のうち最大値の電圧を検出し、この最大値の電圧と
設定電圧との偏差を求め、この偏差を零にするための制
御角を算出し、この制御角に従って各相のスイッチング
素子を同じ制御角で順次点弧する。このため、系統で不
平衡事故が発生し、−相の電圧が下がり他の相の電圧が
上がっても、上がった電圧を基準として各相のスイッチ
ング素子の制御角が算出される。即ち、最大値の電圧が
上がったときに最大値の電圧を下げる制御角が求められ
、この制御角に従ってスイッチング素子が点弧されると
各相の電圧が下がる方向に作用し、各相の電圧が過電圧
となるのが防止される。
以下、本発明の一実施例を第１図に基づいて説明する。
なお、本実施例においては三相電力系統のうち一相分の
みが示されている。
みが示されている。
第１図において、三相電源１０はリアクタンス１２を含
む送電線１４を介して負荷１６に接続されている。この
送電線１４の線路中には、負荷１６に対する無効電力を
補償する固定キャパシタ１８とリアクトル２０が挿入さ
れている。固定キャパシタ１８の容量は無効電力のうち
進相分の無効電力を補償するように設定されており、リ
アクトル２０の容量は無効電力のうち遅相分の無効型カ
ーフ− を補償するように設定されている。そしてリアクトル２
０には、リアクトル２０の矢印Ｘ方向の電流を調整する
ためのサイリスタ２２とリアクトル２０の矢印Ｙ方向の
電流を調整するサイリスタ２４が接続されている。各サ
イリスタ２２．２４は制御角に応じてリアクトル２０に
流れる電流を調整できるようになっている。又、リアク
トル２０には、送電線１４の電圧を検出する電圧変成器
２６が接続されている。電圧変成器２６の出力は最大値
検出回路２８に接続されており、送電線１４の電圧が降
圧されて最大値検出回路２８へ供給されるようになって
いる。
む送電線１４を介して負荷１６に接続されている。この
送電線１４の線路中には、負荷１６に対する無効電力を
補償する固定キャパシタ１８とリアクトル２０が挿入さ
れている。固定キャパシタ１８の容量は無効電力のうち
進相分の無効電力を補償するように設定されており、リ
アクトル２０の容量は無効電力のうち遅相分の無効型カ
ーフ− を補償するように設定されている。そしてリアクトル２
０には、リアクトル２０の矢印Ｘ方向の電流を調整する
ためのサイリスタ２２とリアクトル２０の矢印Ｙ方向の
電流を調整するサイリスタ２４が接続されている。各サ
イリスタ２２．２４は制御角に応じてリアクトル２０に
流れる電流を調整できるようになっている。又、リアク
トル２０には、送電線１４の電圧を検出する電圧変成器
２６が接続されている。電圧変成器２６の出力は最大値
検出回路２８に接続されており、送電線１４の電圧が降
圧されて最大値検出回路２８へ供給されるようになって
いる。
、最大値検出回路２８は、第２図に示されるように、ト
ランスＴ１、Ｔ２、Ｔ３．２φ−３φ変換回路ＣＣ１、
ＣＣ２、ＣＣ３、整流回路ＲＥＣＩ、ＲＥＣ２、ＲＥＣ
３、ダイオードＤ１、Ｄ２、Ｄ３、可変抵抗Ｒ１から構
成されており、可変抵抗Ｒ１の出力端Ｔが加算回路３０
に接続されている。
ランスＴ１、Ｔ２、Ｔ３．２φ−３φ変換回路ＣＣ１、
ＣＣ２、ＣＣ３、整流回路ＲＥＣＩ、ＲＥＣ２、ＲＥＣ
３、ダイオードＤ１、Ｄ２、Ｄ３、可変抵抗Ｒ１から構
成されており、可変抵抗Ｒ１の出力端Ｔが加算回路３０
に接続されている。
トランスＴ１、Ｔ２、Ｔ３は、第３図に示されるように
、各相の電圧の絶縁を取るために二次側中性点付のトラ
ンスで構成されている。そしてトランスＴ１は第３図に
示されるように二次側の中性点Ｏが整流回路ＲＥＣＩの
ダイオードＤ３とダイオードＤ６との接続点に接続され
、端子ａがダイオードＤ２とダイオードＤ５との接続点
に接続されている。又、２φ−３φ変換回路ＣＣ１は単
相を三相に変換するツーロン回路で構成されており、第
３図に示されるように、端子ａと端子すとの間にコンデ
ンサＣが挿入され、端子ｄと端子す間に可変抵抗Ｒが挿
入されている。そして端子すがダイオードＤ１とダイオ
ードＤ４との接続点に接続され、多相変換回路が構成さ
れている。この変換回路ＣＣ１は、第４図に示されるよ
うに、可変抵抗Ｒの端子電圧をＶＲ１中性点の電圧ＶＮ
、コンデンサＣの端子電圧Ｖｃ、トランスＴ１の二次側
の電圧Ｖｓとした場合、これらの電圧の関係は、第４図
のベクトル図で表わされ、可変抵抗Ｒを調整することに
よって角ａＯｂを６０°とすれば、中性点Ｏ１端子ａ、
端子すの電圧が三相の電圧となる。
、各相の電圧の絶縁を取るために二次側中性点付のトラ
ンスで構成されている。そしてトランスＴ１は第３図に
示されるように二次側の中性点Ｏが整流回路ＲＥＣＩの
ダイオードＤ３とダイオードＤ６との接続点に接続され
、端子ａがダイオードＤ２とダイオードＤ５との接続点
に接続されている。又、２φ−３φ変換回路ＣＣ１は単
相を三相に変換するツーロン回路で構成されており、第
３図に示されるように、端子ａと端子すとの間にコンデ
ンサＣが挿入され、端子ｄと端子す間に可変抵抗Ｒが挿
入されている。そして端子すがダイオードＤ１とダイオ
ードＤ４との接続点に接続され、多相変換回路が構成さ
れている。この変換回路ＣＣ１は、第４図に示されるよ
うに、可変抵抗Ｒの端子電圧をＶＲ１中性点の電圧ＶＮ
、コンデンサＣの端子電圧Ｖｃ、トランスＴ１の二次側
の電圧Ｖｓとした場合、これらの電圧の関係は、第４図
のベクトル図で表わされ、可変抵抗Ｒを調整することに
よって角ａＯｂを６０°とすれば、中性点Ｏ１端子ａ、
端子すの電圧が三相の電圧となる。
整流回路ＲＥＣＩ、ＲＦｅ５、ＲＦｅ５はそれぞれダイ
オードｄ１〜ｄ６、ｄ７〜ｄ１２、ｄ１３〜ｄ１８から
構成され、各整流回路のダイオードがブリッジ接続され
ている。そして各整流回路ＲＥＣＩ〜ＲＥＣ２の出力信
号はダイオードＤ１、Ｄ２、Ｄ３を介して可変抵抗Ｒ１
に供給されるようになっている。可変抵抗Ｒ１、ダイオ
ードＤ１、Ｄ２、Ｄ３の出力電圧のうち最大値の電圧の
みが可変抵抗Ｒ１を介して加算回路３０へ供給される。
オードｄ１〜ｄ６、ｄ７〜ｄ１２、ｄ１３〜ｄ１８から
構成され、各整流回路のダイオードがブリッジ接続され
ている。そして各整流回路ＲＥＣＩ〜ＲＥＣ２の出力信
号はダイオードＤ１、Ｄ２、Ｄ３を介して可変抵抗Ｒ１
に供給されるようになっている。可変抵抗Ｒ１、ダイオ
ードＤ１、Ｄ２、Ｄ３の出力電圧のうち最大値の電圧の
みが可変抵抗Ｒ１を介して加算回路３０へ供給される。
即ち、ダイオードＤ１、Ｄ２、Ｄ３、可変抵抗Ｒ１は最
大値検出回路として構成されている。
大値検出回路として構成されている。
又、各相は２φ−３φ変換回路ＣＣ１〜ＣＣ３によって
多相に変換され、多相回路の出力信号がそれぞれ整流回
路ＲＥＣＩ〜ＲＥＣ３によって整流される。このため、
単相回路を余波整流したものよりもリップル分の少ない
直流電圧を出力することができる。即ち、単相電圧をそ
のまま整流した場合には、第５図の（ｂ）に示されるよ
うな整流波形となるが、単相を多相変換したあと整流す
ることによって、第５図の（、）に示されるように、リ
ップル分のきわめて少ない整流信号を出力することがで
きる。
多相に変換され、多相回路の出力信号がそれぞれ整流回
路ＲＥＣＩ〜ＲＥＣ３によって整流される。このため、
単相回路を余波整流したものよりもリップル分の少ない
直流電圧を出力することができる。即ち、単相電圧をそ
のまま整流した場合には、第５図の（ｂ）に示されるよ
うな整流波形となるが、単相を多相変換したあと整流す
ることによって、第５図の（、）に示されるように、リ
ップル分のきわめて少ない整流信号を出力することがで
きる。
加算回路３０には、最大値検出回路２８の出力電圧の他
に系統電圧設定値Ｖｐの電圧が供給されており、両者の
電圧の偏差に応じた補償指令信号１００を増幅回路３２
を介して制御回路３４へ出力するように構成されている
。即ち、加算回路３０、増幅回路３２は補償指令手段と
して構成されている。
に系統電圧設定値Ｖｐの電圧が供給されており、両者の
電圧の偏差に応じた補償指令信号１００を増幅回路３２
を介して制御回路３４へ出力するように構成されている
。即ち、加算回路３０、増幅回路３２は補償指令手段と
して構成されている。
位相制御回路３４は位相制御手段として構成されており
、増幅回路３２からの補償指令信号１０２を受け、第６
図に示されるように、補償指令信号１０２から前記加算
回路３０の偏差を零に抑制するための制御角を算出し、
この制御角に従った制御信号をサイリスタ２２．２４へ
出力するように構成されている。即ち、位相制御回路３
４は補償指令信号１０２を基に加算回路３０の偏差を零
にするための制御角を算出し、この制御角に従って各相
のサイリスタを同じ制御角で順次点弧するように構成さ
れている。
、増幅回路３２からの補償指令信号１０２を受け、第６
図に示されるように、補償指令信号１０２から前記加算
回路３０の偏差を零に抑制するための制御角を算出し、
この制御角に従った制御信号をサイリスタ２２．２４へ
出力するように構成されている。即ち、位相制御回路３
４は補償指令信号１０２を基に加算回路３０の偏差を零
にするための制御角を算出し、この制御角に従って各相
のサイリスタを同じ制御角で順次点弧するように構成さ
れている。
以上の構成において、サイリスタ２２．２４を制御する
に際しては、電圧変成器２６を介して各相の電圧のうち
最大値の電圧を検出し、最大値の電圧と設定値Ｖｐとの
偏差を求め、この偏差を零に抑制するための制御角を求
め、この制御角に従って各相のサイリスタを順次点弧す
る。これにより各相の電圧を最大値の電圧以下に維持す
ることができる。このため、電力系統に不平衡事故が発
生し、−相の電圧が下がり他の電圧が上がっても、上が
った相の電圧を基準として各相の電圧を下げる制御が行
なわれるため、各相の電圧が過電圧となるのを防止する
ことができ、電力系統の負荷などを過電圧から保護する
ことができる。
に際しては、電圧変成器２６を介して各相の電圧のうち
最大値の電圧を検出し、最大値の電圧と設定値Ｖｐとの
偏差を求め、この偏差を零に抑制するための制御角を求
め、この制御角に従って各相のサイリスタを順次点弧す
る。これにより各相の電圧を最大値の電圧以下に維持す
ることができる。このため、電力系統に不平衡事故が発
生し、−相の電圧が下がり他の電圧が上がっても、上が
った相の電圧を基準として各相の電圧を下げる制御が行
なわれるため、各相の電圧が過電圧となるのを防止する
ことができ、電力系統の負荷などを過電圧から保護する
ことができる。
又、本実施例においては、各相のサイリスタ群が同一の
制御角で点弧されるので、各サイリスタを点弧するとき
に、各サイリスタから非理論高調波が発生するのを抑制
することができる。
制御角で点弧されるので、各サイリスタを点弧するとき
に、各サイリスタから非理論高調波が発生するのを抑制
することができる。
前記実施例においては、最大値検出回路２８にダイオー
ドＤ１、Ｄ２、Ｄ３を設けて各相の最大値を検出するも
のについて述べたが、第７図に示されるように、整流回
路ＲＥＣＩ〜ＲＥＣ３の各ダイオードがブリッジ接続さ
れているため、ダイオードＤ１、Ｄ２、Ｄ３を省略して
も、各相の電圧のうち最大値の電圧のみを検出すること
は可能である。
ドＤ１、Ｄ２、Ｄ３を設けて各相の最大値を検出するも
のについて述べたが、第７図に示されるように、整流回
路ＲＥＣＩ〜ＲＥＣ３の各ダイオードがブリッジ接続さ
れているため、ダイオードＤ１、Ｄ２、Ｄ３を省略して
も、各相の電圧のうち最大値の電圧のみを検出すること
は可能である。
又前記実施例においては、各相を多相変換して最大値の
電圧を求めるようにしたため、各相を多相変換しないと
きよりも最大値の電圧が速いタイミングで得られ、処理
速度の高速化を図ることが可能である。
電圧を求めるようにしたため、各相を多相変換しないと
きよりも最大値の電圧が速いタイミングで得られ、処理
速度の高速化を図ることが可能である。
又、−各相を多相変換しない場合は、第８図に示される
ように、トランスＴ１、Ｔ２、Ｔ３の代わりにトランス
Ｔｌｌ、Ｔ１２、Ｔ１３を用い、整流回路ＲＥＣＩ〜Ｒ
ＥＣ３の代わりに整流回路ＲＥＣＩＩ〜ＲＥＣ１３を用
いる構成となる。この場合には前記実施例のものよりも
リップル分の多い最大値の電圧が得られるため、前記実
施例のものよりも処理速度の点では劣るが、整流回路を
簡素化することができる。
ように、トランスＴ１、Ｔ２、Ｔ３の代わりにトランス
Ｔｌｌ、Ｔ１２、Ｔ１３を用い、整流回路ＲＥＣＩ〜Ｒ
ＥＣ３の代わりに整流回路ＲＥＣＩＩ〜ＲＥＣ１３を用
いる構成となる。この場合には前記実施例のものよりも
リップル分の多い最大値の電圧が得られるため、前記実
施例のものよりも処理速度の点では劣るが、整流回路を
簡素化することができる。
又、最大値検出手段としては、二相電力系統の各相の電
圧を検出する電圧検出手段と、電圧検出手段の出力をデ
ジタル信号に変換するアナログ−デジタル変換手段と、
アナログ−デジタル変換手段の出力信号から各相の電圧
のうち最大値の電圧を算出する最大値算出手段と、最大
値算出手段の算出値をアナログの電圧信号に変換するデ
ジタル−アナログ変換手段とを有するもので構成するこ
とも可能である。この場合、アナログ−デジタル変換手
段と最大値算出手段及びデジタル−アナログ変換手段を
マイクロコンピュータなどで構成することができる。
圧を検出する電圧検出手段と、電圧検出手段の出力をデ
ジタル信号に変換するアナログ−デジタル変換手段と、
アナログ−デジタル変換手段の出力信号から各相の電圧
のうち最大値の電圧を算出する最大値算出手段と、最大
値算出手段の算出値をアナログの電圧信号に変換するデ
ジタル−アナログ変換手段とを有するもので構成するこ
とも可能である。この場合、アナログ−デジタル変換手
段と最大値算出手段及びデジタル−アナログ変換手段を
マイクロコンピュータなどで構成することができる。
以上説明したように、本発明によれば、電力系統の各相
の電圧のうち最大値の電圧と設定値の電圧との偏差を求
め、この偏差を零に抑制するための制御角によってスイ
ッチング素子群を制御するようにしたため、電力系統で
不平衡事故が発生し、−相の電圧が下がり他の相の電圧
が上がっても、上がった相の電圧を基準として各県の電
圧を下げる方向に制御系が作用するので、各相の電圧が
過電圧となるのを抑制することができ、電力系統の各種
機器を過電圧から保護することができる。さらに、各相
を多相変換して最大値を求めるようにしているため、最
大値の算出時間が早まり、処理速度の高速化に寄与する
ことができる。
の電圧のうち最大値の電圧と設定値の電圧との偏差を求
め、この偏差を零に抑制するための制御角によってスイ
ッチング素子群を制御するようにしたため、電力系統で
不平衡事故が発生し、−相の電圧が下がり他の相の電圧
が上がっても、上がった相の電圧を基準として各県の電
圧を下げる方向に制御系が作用するので、各相の電圧が
過電圧となるのを抑制することができ、電力系統の各種
機器を過電圧から保護することができる。さらに、各相
を多相変換して最大値を求めるようにしているため、最
大値の算出時間が早まり、処理速度の高速化に寄与する
ことができる。
第１図は本発明の一実施例を示す全体構成図、第２図は
最大値検出回路の具体的構成図、第３図は２φ−３φ変
換回路の具体的回路構成図、第４図は第３図に示す回路
の作用を説明するための図、第５図は多相変換回路の機
能を説明するための図、第６図は補償指令信号と制御角
との関係を示す図、第７図は最大値検出回路の実施例を
示す構成図、第８図は最大値検出回路の他の実施例を示
す構成図である。 １〇 三相電源 １４・送電線 １６・・・負荷 １８・・固定キャパシタ ２０ ・リアクトル ＝１５− ２２．２４・・サイリスタ ２６・・・電圧変成器 ２８・・・最大値検出回路 ３０・・加算回路 ３２・・増幅回路 ３４・・・位相制御回路
最大値検出回路の具体的構成図、第３図は２φ−３φ変
換回路の具体的回路構成図、第４図は第３図に示す回路
の作用を説明するための図、第５図は多相変換回路の機
能を説明するための図、第６図は補償指令信号と制御角
との関係を示す図、第７図は最大値検出回路の実施例を
示す構成図、第８図は最大値検出回路の他の実施例を示
す構成図である。 １〇 三相電源 １４・送電線 １６・・・負荷 １８・・固定キャパシタ ２０ ・リアクトル ＝１５− ２２．２４・・サイリスタ ２６・・・電圧変成器 ２８・・・最大値検出回路 ３０・・加算回路 ３２・・増幅回路 ３４・・・位相制御回路
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、三相電力系統の負荷に対する無効電力を補償するキ
ャパシタ群とリアクトル群のうち各相のリアクトルに流
れる電流を制御角に応じて制御するスイッチング素子群
と、各相の電圧のうち最大値の電圧を検出する最大値検
出手段と、最大値検出手段の検出出力と設定電圧との偏
差に応じた補償指令信号を出力する補償指令手段と、補
償指令信号を受け、前記偏差を零に抑制するための制御
角を算出し、この制御角に従って各相のスイッチング素
子を順次点弧する位相制御手段とを有する電力系統の無
効電力補償制御装置。 ２、最大値検出手段は、三相電力系統の各相をそれぞれ
多相に変換する多相変換回路群と、各多相変換回路の出
力信号をそれぞれ整流する整流回路群と、各整流回路の
出力信号から最大値の出力信号を検出して出力する最大
値検出回路とを有する請求項１記載の電力系統の無効電
力補償制御装置。 ３、最大値検出手段は、三相電力系統の各相をそれぞれ
多相に変換する多相変換回路群と、各多相変換回路の出
力信号をそれぞれ整流する整流素子群を有し、各多相変
換回路用整流素子群をブリッジ接続してなる整流回路群
とを有する請求項１記載の電力系統の無効電力補償制御
装置。 ４、最大値検出手段は、三相電力系統の各相の電圧を検
出する電圧検出手段と、電圧検出手段の出力をデジタル
信号に変換するアナログ−デジタル変換手段と、アナロ
グ−デジタル変換手段の出力から各相の電圧のうち最大
値の電圧を算出する最大値算出手段と、最大値算出手段
の算出値をアナログの電圧信号に変換するデジタル−ア
ナログ変換手段とを有する請求項１記載の電力系統の無
効電力補償制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63054688A JPH01231626A (ja) | 1988-03-08 | 1988-03-08 | 電力系統の無効電力補償制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63054688A JPH01231626A (ja) | 1988-03-08 | 1988-03-08 | 電力系統の無効電力補償制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01231626A true JPH01231626A (ja) | 1989-09-14 |
Family
ID=12977732
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63054688A Pending JPH01231626A (ja) | 1988-03-08 | 1988-03-08 | 電力系統の無効電力補償制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01231626A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100361364C (zh) * | 2005-08-12 | 2008-01-09 | 刘倬云 | 无功补偿装置过零控制器 |
-
1988
- 1988-03-08 JP JP63054688A patent/JPH01231626A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100361364C (zh) * | 2005-08-12 | 2008-01-09 | 刘倬云 | 无功补偿装置过零控制器 |
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