JPH0124220B2 - - Google Patents
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- JPH0124220B2 JPH0124220B2 JP58236012A JP23601283A JPH0124220B2 JP H0124220 B2 JPH0124220 B2 JP H0124220B2 JP 58236012 A JP58236012 A JP 58236012A JP 23601283 A JP23601283 A JP 23601283A JP H0124220 B2 JPH0124220 B2 JP H0124220B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
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- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
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Description
【発明の詳細な説明】
技術分野
本発明は応力腐食割れに対し改良せる抵抗性を
有するオーステナイト、非磁性ステンレス鋼に関
する。
有するオーステナイト、非磁性ステンレス鋼に関
する。
背景技術
オーステナイトステンレス鋼においては、クロ
ム炭化物が屡々約800〜1600〓（426.7〜871.1℃）
の範囲の温度で固体鋼内で粒界に形成される。
1000〜1300〓（536.8〜704.4℃）の範囲内で鋼を
加工することは一般に粒界におけるクロム炭化物
の形成（第２次相の形成）に対する最悪の条件と
考えられている。クロム炭化物が形成されるとき
は常に鋼をステンレス鋼として維持するのに必要
なクロムを枯渇させる。粒界にすぐ近くの領域に
おいて、この枯渇は特に電気化学的電池が各粒子
内に確立されるために有害である。粒界に最も近
い材質（material）（所謂クロム欠乏の材質）は、
このクロム欠乏の材質が粒子材質の残りに関して
陽極性となるために最後には消耗され、孔食型式
の腐食をはじめる。さらに消耗は、もし崩壊が進
行せしめられるならば、粒間、及び粒内腐食割れ
となる。
ム炭化物が屡々約800〜1600〓（426.7〜871.1℃）
の範囲の温度で固体鋼内で粒界に形成される。
1000〜1300〓（536.8〜704.4℃）の範囲内で鋼を
加工することは一般に粒界におけるクロム炭化物
の形成（第２次相の形成）に対する最悪の条件と
考えられている。クロム炭化物が形成されるとき
は常に鋼をステンレス鋼として維持するのに必要
なクロムを枯渇させる。粒界にすぐ近くの領域に
おいて、この枯渇は特に電気化学的電池が各粒子
内に確立されるために有害である。粒界に最も近
い材質（material）（所謂クロム欠乏の材質）は、
このクロム欠乏の材質が粒子材質の残りに関して
陽極性となるために最後には消耗され、孔食型式
の腐食をはじめる。さらに消耗は、もし崩壊が進
行せしめられるならば、粒間、及び粒内腐食割れ
となる。
発明の開示
本発明は完全オーステナイト、非磁性ステンレ
ス鋼に関する。好ましい鋼は鋼の組成が鋼に有効
な炭素の含有量を制限しかつクロムより優先的に
炭素を脱除（scavenge）するコロンビウムを有
することによつて、鋼を安定化するのに十分な量
で過剰のコロンビウムを含有せしめるように調節
されるために、応力腐食割れに対し改良せる抵抗
性を有する。このようにコロンビウム炭化物はク
ロム炭化物（鋼の抵抗性には有害である）より寧
ろ優先的に形成される。粒界における実質的にす
べてのクロム炭化物の形成は過剰のコロンビウム
（ニオビウム）の含有と低炭素含有量の保持とに
よつて排除される。好ましい、完全オーステナイ
ト、非磁性ステンレス鋼においては、次の組成を
有する完全オーステナイト、含窒素、マンガン−
置換、非磁性ステンレス鋼を生成するために、最
終鋼の炭素含有量は溶湯の0.035重量％より多く
すべきでなく又コロンビウムは炭素含有量の少く
とも10倍の含有量に添加されるべきである： マンガン 16〜20％ クロム 12〜15％ モリブデン 最高 ５％ ニツケル 最高 2.5％ 銅 最高 1.0％ けい素 最高 0.75％ 窒 素 0.2〜0.5％ り ん 最高 0.04％ 硫 黄 最高 0.01％ 炭 素 最高 0.035％ コロンビウム 炭素含有量の少くとも10倍量 残 部 付随的不純物を含有する鉄 この好ましい鋼の公称機械的性質は110KSI
（7.584×108Pa）の降伏強度、125KSI（8.618×
108Pa）の引張強度、30％の伸び、60％の面積減
少率及び室温において最小60ft.lb.（81.3J）好まし
くは60〜100ft.ib.シヤルピーＶノツチエネルギー
（シヤルピー衝撃試験による）を有する。これら
の性質は後の段階において1100〜1400〓（590゜〜
760℃）の温度範囲において鋼を加工することに
よつて得られる。
ス鋼に関する。好ましい鋼は鋼の組成が鋼に有効
な炭素の含有量を制限しかつクロムより優先的に
炭素を脱除（scavenge）するコロンビウムを有
することによつて、鋼を安定化するのに十分な量
で過剰のコロンビウムを含有せしめるように調節
されるために、応力腐食割れに対し改良せる抵抗
性を有する。このようにコロンビウム炭化物はク
ロム炭化物（鋼の抵抗性には有害である）より寧
ろ優先的に形成される。粒界における実質的にす
べてのクロム炭化物の形成は過剰のコロンビウム
（ニオビウム）の含有と低炭素含有量の保持とに
よつて排除される。好ましい、完全オーステナイ
ト、非磁性ステンレス鋼においては、次の組成を
有する完全オーステナイト、含窒素、マンガン−
置換、非磁性ステンレス鋼を生成するために、最
終鋼の炭素含有量は溶湯の0.035重量％より多く
すべきでなく又コロンビウムは炭素含有量の少く
とも10倍の含有量に添加されるべきである： マンガン 16〜20％ クロム 12〜15％ モリブデン 最高 ５％ ニツケル 最高 2.5％ 銅 最高 1.0％ けい素 最高 0.75％ 窒 素 0.2〜0.5％ り ん 最高 0.04％ 硫 黄 最高 0.01％ 炭 素 最高 0.035％ コロンビウム 炭素含有量の少くとも10倍量 残 部 付随的不純物を含有する鉄 この好ましい鋼の公称機械的性質は110KSI
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108Pa）の引張強度、30％の伸び、60％の面積減
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くは60〜100ft.ib.シヤルピーＶノツチエネルギー
（シヤルピー衝撃試験による）を有する。これら
の性質は後の段階において1100〜1400〓（590゜〜
760℃）の温度範囲において鋼を加工することに
よつて得られる。
この鋼は基本組成においてニツケルに対しマン
ガン置換を採用しかつそのすべての機械的／化学
的性質を達成するために窒素強化及び炭素安定化
に依存している。鋼は完全オーステナイトである
ため、普通の熱処理工程によつて硬化することは
できないが、その代り“加工”（成形）によつて
硬化されなければならない。合金の最後の強度は
主として窒素強化（固溶度による）により決定
し、それは加工度及び加工中の材料の温度により
変る。
ガン置換を採用しかつそのすべての機械的／化学
的性質を達成するために窒素強化及び炭素安定化
に依存している。鋼は完全オーステナイトである
ため、普通の熱処理工程によつて硬化することは
できないが、その代り“加工”（成形）によつて
硬化されなければならない。合金の最後の強度は
主として窒素強化（固溶度による）により決定
し、それは加工度及び加工中の材料の温度により
変る。
炭素含有量を合金内でできるだけ低く保つこと
及び炭素含有量の最低10倍のコロンビウムの添加
は粒界にクロム炭化物を形成することを有効に抑
制する。改良せる耐食性は炭素含有量が合金内の
炭素の溶解度限度付近にあるために達成され、そ
れにより第２次相形成の傾向を減少し、又コロン
ビウムはクロム炭化物より寧ろコロンビウム炭化
物を形成するのを保証するように存在している。
コロンビウム炭化物は材料中に均一に分布され、
それによつて粒界における第２次相の形成を最少
にし、かつ先行技術の電気化学的問題を排除す
る。この特殊の炭素／コロンビウムステンレス鋼
は材料の腐食、特にクロム炭化物の析出物（所謂
“鋭敏化処理した材料”）の粒界骨組（grain
boundary network）に付随する腐食に対する化
学的耐食性を著しく改良する。
及び炭素含有量の最低10倍のコロンビウムの添加
は粒界にクロム炭化物を形成することを有効に抑
制する。改良せる耐食性は炭素含有量が合金内の
炭素の溶解度限度付近にあるために達成され、そ
れにより第２次相形成の傾向を減少し、又コロン
ビウムはクロム炭化物より寧ろコロンビウム炭化
物を形成するのを保証するように存在している。
コロンビウム炭化物は材料中に均一に分布され、
それによつて粒界における第２次相の形成を最少
にし、かつ先行技術の電気化学的問題を排除す
る。この特殊の炭素／コロンビウムステンレス鋼
は材料の腐食、特にクロム炭化物の析出物（所謂
“鋭敏化処理した材料”）の粒界骨組（grain
boundary network）に付随する腐食に対する化
学的耐食性を著しく改良する。
本発明実施の最良の形態
応力腐食割れは鋼、特に本発明において記載し
ている型式の完全オーステナイト、非磁性ステン
レス鋼に永く続く、永続的な問題である。溶湯内
における炭素含有量及び炭素に対するコロンビウ
ムの比を注意深く調節することによつて応力腐食
割れに対する実質的に改良せる抵抗性が得られる
ことが発見された。それ故に、重量で、実質的に
下記の組成より成る完全オーステナイト、非磁性
ステンレス鋼を製造するのが特に望ましい： マンガン 16〜20％ クロム 12〜15％ モリブデン 最高 5.0％ （好ましくは0.5〜5.0％） ニツケル 最高 2.5％ （好ましくは0.5〜2.5％） 銅 最高 1.0％ （好ましくは0.3〜1.0％） 珪 素 最高 0.75％ （好ましくは0.25〜0.75％） 窒 素 0.2〜0.5％ り ん 最高 0.04％ 硫 黄 最高 0.01％ 炭 素 最高 0.035％ （好ましくは0.01〜0.035％） コロンビウム 炭素含有量の少くとも10倍量 残 部 付随的不純物を含有する実質
的に鉄 この鋼は鋼の固溶体内の粒界における問題のク
ロム炭化物の形成を避け、110KSI（7.584×
108Pa）の降伏強度、125KSI（8.618×108Pa）の
引張強度、30％の伸び、60％の面積減少率及び室
温において少くとも60ft.lb（81.3J）、好ましくは
60〜100ft.lbのシヤルピーＶノツチエネルギー
（シヤルピー衝撃試験による）の公称機械的性質
を有する鋼を製造するために1100〜1400〓（590゜
〜760℃）の温度範囲で加工される。
ている型式の完全オーステナイト、非磁性ステン
レス鋼に永く続く、永続的な問題である。溶湯内
における炭素含有量及び炭素に対するコロンビウ
ムの比を注意深く調節することによつて応力腐食
割れに対する実質的に改良せる抵抗性が得られる
ことが発見された。それ故に、重量で、実質的に
下記の組成より成る完全オーステナイト、非磁性
ステンレス鋼を製造するのが特に望ましい： マンガン 16〜20％ クロム 12〜15％ モリブデン 最高 5.0％ （好ましくは0.5〜5.0％） ニツケル 最高 2.5％ （好ましくは0.5〜2.5％） 銅 最高 1.0％ （好ましくは0.3〜1.0％） 珪 素 最高 0.75％ （好ましくは0.25〜0.75％） 窒 素 0.2〜0.5％ り ん 最高 0.04％ 硫 黄 最高 0.01％ 炭 素 最高 0.035％ （好ましくは0.01〜0.035％） コロンビウム 炭素含有量の少くとも10倍量 残 部 付随的不純物を含有する実質
的に鉄 この鋼は鋼の固溶体内の粒界における問題のク
ロム炭化物の形成を避け、110KSI（7.584×
108Pa）の降伏強度、125KSI（8.618×108Pa）の
引張強度、30％の伸び、60％の面積減少率及び室
温において少くとも60ft.lb（81.3J）、好ましくは
60〜100ft.lbのシヤルピーＶノツチエネルギー
（シヤルピー衝撃試験による）の公称機械的性質
を有する鋼を製造するために1100〜1400〓（590゜
〜760℃）の温度範囲で加工される。
マンガンは溶湯に対しニツケルの低コストの代
替物として添加され、最終ステンレス鋼において
完全オーステナイト組織とするには16〜20％が必
要である。クロムはステンレス鋼とするために添
加され、クロム炭化物の形成に対し有効なクロム
の量を最少にしながら最終鋼がステンレス鋼であ
ることを保証するのに十分なクロムとすることが
望ましい。それ故に、12〜15％の範囲のクロムは
特にこれらの両者の拘束を満足する点において望
ましいものである。モリブデン、ニツケル及び銅
は全面腐食、孔食及び応力腐食割れを含む腐食に
対する最終鋼の耐食性を高めるために上記の範囲
で添加されるものであるが、これ以上は添加して
も効果は向上しない。けい素及び窒素は最終鋼の
強度を改良するために上記の通り添加される。り
ん及び硫黄は全部の製品の品質を高めるために厳
密に調節される。
替物として添加され、最終ステンレス鋼において
完全オーステナイト組織とするには16〜20％が必
要である。クロムはステンレス鋼とするために添
加され、クロム炭化物の形成に対し有効なクロム
の量を最少にしながら最終鋼がステンレス鋼であ
ることを保証するのに十分なクロムとすることが
望ましい。それ故に、12〜15％の範囲のクロムは
特にこれらの両者の拘束を満足する点において望
ましいものである。モリブデン、ニツケル及び銅
は全面腐食、孔食及び応力腐食割れを含む腐食に
対する最終鋼の耐食性を高めるために上記の範囲
で添加されるものであるが、これ以上は添加して
も効果は向上しない。けい素及び窒素は最終鋼の
強度を改良するために上記の通り添加される。り
ん及び硫黄は全部の製品の品質を高めるために厳
密に調節される。
炭素含有量は代表的な完全オーステナイト、非
磁性ステンレス鋼に比し全く低く、而も最終鋼に
おける炭素含有量が最終鋼における炭素の溶解度
限度に近いか又は実質的にその限度にあるように
制限される。この含有量では、炭素は鋼における
他の金属と結合するよりは寧ろ溶液にとゞまり固
溶体を形成する傾向を有する。最終鋼の固溶体に
おいて粒界にクロム炭化物の形成するのを実質的
に排除するには、コロンビウム（ニオビウム）は
クロム以上に炭素を優先的に脱除するコロンビウ
ムを有することによつて鋼を安定化するのに十分
な量で溶湯に添加される。この方法で、コロンビ
ウム炭化物が形成され、クロム炭化物より寧ろ均
一に鋼中に分布され、そしてそれは実質的に粒界
に分布される。孔食型腐食及び粒間−並びに粒内
割れとなる電気化学的電池現象は実に十分なコロ
ンビウムを添加することによつて排除される。熱
力学的に、実質的なクロム炭化物の排除となるよ
うに重量で、炭素含有量の約５〜８倍量のコロン
ビウムを添加するのが必要である。適当なコロン
ビウムは炭化物形成に有効であり又余分のコロン
ビウムは最終鋼の性質を高めるのに有効であるこ
とを保証するには、炭素含有量の最小10倍量のコ
ロンビウムを添加するのが望ましく又非常に好ま
しいがこれより多く含有しても技術的には支障は
ない。しかしながら経済的理由により上限が制限
されることは謂うまでもない。
磁性ステンレス鋼に比し全く低く、而も最終鋼に
おける炭素含有量が最終鋼における炭素の溶解度
限度に近いか又は実質的にその限度にあるように
制限される。この含有量では、炭素は鋼における
他の金属と結合するよりは寧ろ溶液にとゞまり固
溶体を形成する傾向を有する。最終鋼の固溶体に
おいて粒界にクロム炭化物の形成するのを実質的
に排除するには、コロンビウム（ニオビウム）は
クロム以上に炭素を優先的に脱除するコロンビウ
ムを有することによつて鋼を安定化するのに十分
な量で溶湯に添加される。この方法で、コロンビ
ウム炭化物が形成され、クロム炭化物より寧ろ均
一に鋼中に分布され、そしてそれは実質的に粒界
に分布される。孔食型腐食及び粒間−並びに粒内
割れとなる電気化学的電池現象は実に十分なコロ
ンビウムを添加することによつて排除される。熱
力学的に、実質的なクロム炭化物の排除となるよ
うに重量で、炭素含有量の約５〜８倍量のコロン
ビウムを添加するのが必要である。適当なコロン
ビウムは炭化物形成に有効であり又余分のコロン
ビウムは最終鋼の性質を高めるのに有効であるこ
とを保証するには、炭素含有量の最小10倍量のコ
ロンビウムを添加するのが望ましく又非常に好ま
しいがこれより多く含有しても技術的には支障は
ない。しかしながら経済的理由により上限が制限
されることは謂うまでもない。
ほかのものが炭素含有量を低減しようと試み又
ステンレス鋼を安定化するためにコロンビウムを
添加したが、本発明者の知る限りでは、完全オー
ステナイト、含窒素、マンガン−置換、非磁性ス
テンレス鋼における炭素とコロンビウムとの含有
量の間の臨界的関係は誰も発見していない。それ
故、本発明の概念はステンレス鋼製品においてコ
ロンビウムがクロムより優先的に炭素を脱除する
ことによつて含窒素鋼を安定化するのに十分な量
でコロンビウムを添加しながら、鋼の炭素含有量
を鋼における炭素の溶解度限度付近に保つことで
ある。この優先的の脱除（scavenging）の実質
的に粒界におけるクロム炭化物の形成を排除す
る。当業者はこの品質の鋼を製造するのに望まし
い方法を容易に認識するであろうがこのような溶
湯の処理では通常アルゴン／酸素脱炭容器におい
て行うべきである。
ステンレス鋼を安定化するためにコロンビウムを
添加したが、本発明者の知る限りでは、完全オー
ステナイト、含窒素、マンガン−置換、非磁性ス
テンレス鋼における炭素とコロンビウムとの含有
量の間の臨界的関係は誰も発見していない。それ
故、本発明の概念はステンレス鋼製品においてコ
ロンビウムがクロムより優先的に炭素を脱除する
ことによつて含窒素鋼を安定化するのに十分な量
でコロンビウムを添加しながら、鋼の炭素含有量
を鋼における炭素の溶解度限度付近に保つことで
ある。この優先的の脱除（scavenging）の実質
的に粒界におけるクロム炭化物の形成を排除す
る。当業者はこの品質の鋼を製造するのに望まし
い方法を容易に認識するであろうがこのような溶
湯の処理では通常アルゴン／酸素脱炭容器におい
て行うべきである。
実施例 １
本発明の好ましい鋼に対して下記の組成：Mn
18％、Cr 14％、Mo ５％以下、Ni 2.5％以下、
Cu 1.0％以下、Si 0.75％以下、Ｎ 0.3％、Ｐ
0.04％以下、Ｓ 0.01％以下、Ｃ 0.03％、Cb
0.30％、残部Fe及び不純物より成るEarle M.
Jorgensen Co のNMS−100鋼が標準状態で
ASTM試験A262A及びA262Eによつて粒間腐食
の感受性を示すために試験された。試料は初め
1200〓（648・９℃）で１〜２時間、熱処理して
鋭敏化処理した。顕微鏡で測定したとき、試料は
A262A及びA262Eの両者をパスし、抵倍率では
試料に目で見える割れはなかつた。この鋼は合金
の固溶体における炭素の溶解度付近の低い炭素含
有量を有し、コロンビウム含有量は重量で炭素の
少くとも10倍量であつた。鋼は完全にオーステナ
イト、非磁性であり、完全に安定化されており、
機械的性質は前述の通りであつた。
18％、Cr 14％、Mo ５％以下、Ni 2.5％以下、
Cu 1.0％以下、Si 0.75％以下、Ｎ 0.3％、Ｐ
0.04％以下、Ｓ 0.01％以下、Ｃ 0.03％、Cb
0.30％、残部Fe及び不純物より成るEarle M.
Jorgensen Co のNMS−100鋼が標準状態で
ASTM試験A262A及びA262Eによつて粒間腐食
の感受性を示すために試験された。試料は初め
1200〓（648・９℃）で１〜２時間、熱処理して
鋭敏化処理した。顕微鏡で測定したとき、試料は
A262A及びA262Eの両者をパスし、抵倍率では
試料に目で見える割れはなかつた。この鋼は合金
の固溶体における炭素の溶解度付近の低い炭素含
有量を有し、コロンビウム含有量は重量で炭素の
少くとも10倍量であつた。鋼は完全にオーステナ
イト、非磁性であり、完全に安定化されており、
機械的性質は前述の通りであつた。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量で、下記の組成； マンガン 16〜20％ クロム 12〜15％ モリブデン 最高 5.0％ ニツケル 最高 2.5％ 銅 最高 1.0％ けい素 最高 0.75％ 窒 素 0.2〜0.5％ 炭 素 最高 0.035％ コロンビウム 炭素含有量の少くとも10倍量 残 部 付随的不純物を含有する鉄 より成る完全にオーステナイトで、実質的に非磁
性のステンレス鋼。 ２ りんが最高0.04％である特許請求の範囲第１
項記載のステンレス鋼。 ３ 硫黄が最高0.01％である特許請求の範囲第１
項記載のステンレス鋼。 ４ 硫黄が最高0.01％である特許請求の範囲第２
項記載のステンレス鋼。 ５ 鋼は110KSIの降伏強度、125KSIの引張強
度、30％の破断に対する伸び、初めの面積の約60
％の面積の減少及び室温において最小60ft.lbのシ
ヤルピーＶノツチエネルギーを有する特許請求の
範囲第２項記載のステンレス鋼。 ６ 各成分を所定の比率で溶融し、かつ590゜〜
760℃の温度範囲において加工硬化させることよ
り成る下記の組成： マンガン 16〜20％ クロム 12〜15％ モリブデン 最高 ５％ ニツケル 最高 2.5％ 銅 最高 1.0％ けい素 最高 0.75％ 窒 素 0.2〜0.5％ 炭 素 最高 0.035％ コロンビウム 炭素含有量の少くとも10倍量 残 部 付随的不純物を含有する鉄を
有する完全にオーステナイトで、実質的に
非磁性のステンレス鋼の製造方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US449608 | 1982-12-14 | ||
| US06/449,608 US4450008A (en) | 1982-12-14 | 1982-12-14 | Stainless steel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59197548A JPS59197548A (ja) | 1984-11-09 |
| JPH0124220B2 true JPH0124220B2 (ja) | 1989-05-10 |
Family
ID=23784801
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58236012A Granted JPS59197548A (ja) | 1982-12-14 | 1983-12-14 | ステンレス鋼 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4450008A (ja) |
| EP (1) | EP0111834B1 (ja) |
| JP (1) | JPS59197548A (ja) |
| AT (1) | ATE22119T1 (ja) |
| DE (1) | DE3366142D1 (ja) |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2115834B (en) * | 1982-03-02 | 1985-11-20 | British Steel Corp | Non-magnetic austenitic alloy steels |
| JPS60197853A (ja) * | 1984-03-20 | 1985-10-07 | Aichi Steel Works Ltd | 高強度非磁性ステンレス鋼およびその製造法 |
| US4608851A (en) * | 1984-03-23 | 1986-09-02 | National Forge Co. | Warm-working of austenitic stainless steel |
| FR2610008A1 (fr) * | 1987-01-23 | 1988-07-29 | Smf Int | Acier amagnetique au manganese et au chrome et element tubulaire d'une colonne de forage realise en cet acier |
| US5094812A (en) * | 1990-04-12 | 1992-03-10 | Carpenter Technology Corporation | Austenitic, non-magnetic, stainless steel alloy |
| FR2672904B1 (fr) * | 1991-02-14 | 1993-05-07 | Aubert & Duval Acieries | Acier inoxydable amagnetique a base manganese-chrome resistant a la corrosion sous contrainte, procede de fabrication d'une barre en acier amagnetique de grande longueur. |
| DE4139653A1 (de) * | 1991-12-02 | 1993-08-26 | Hilti Ag | Korrosionsbestaendiger nagel zum eintreiben in harte werkstoffe |
| US5328529A (en) * | 1993-03-25 | 1994-07-12 | Armco Inc. | High strength austenitic stainless steel having excellent galling resistance |
| US5514329A (en) * | 1994-06-27 | 1996-05-07 | Ingersoll-Dresser Pump Company | Cavitation resistant fluid impellers and method for making same |
| GB2331103A (en) * | 1997-11-05 | 1999-05-12 | Jessop Saville Limited | Non-magnetic corrosion resistant high strength steels |
| EP1025948A3 (de) * | 1999-02-01 | 2002-01-23 | Castolin S.A. | Schweisswerkstoff und seine Verwendung |
| US20020110476A1 (en) * | 2000-12-14 | 2002-08-15 | Maziasz Philip J. | Heat and corrosion resistant cast stainless steels with improved high temperature strength and ductility |
| US6978885B1 (en) | 2004-07-27 | 2005-12-27 | Rexnord Industries, Inc. | Hinge conveyor chain |
| EP3266455B1 (en) | 2015-03-06 | 2020-12-30 | Korea Advanced Institute of Science and Technology | Composition for prevention or treatment of intractable epilepsy comprising mtor inhibitor |
Family Cites Families (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE728159C (de) * | 1936-10-09 | 1942-11-21 | Boehler & Co Ag Geb | Chrom-Mangan-Stickstoff-Stahl |
| DE767280C (de) * | 1941-08-03 | 1952-04-07 | Deutsche Edelstahlwerke Ag | Die Verwendung stickstoffhaltiger austenitischer Chrom-Nickel-bzw. Chrom-Manganstaehle |
| US2405666A (en) * | 1944-05-06 | 1946-08-13 | Electro Metallurg Co | Welding |
| AT214466B (de) * | 1959-06-04 | 1961-04-10 | Schoeller Bleckmann Stahlwerke | Stahllegierungen zur Herstellung von Schwerstangen für Tiefbohrgestänge |
| US3000729A (en) * | 1959-12-03 | 1961-09-19 | Armco Steel Corp | Stainless steel |
| GB1070465A (en) * | 1962-11-01 | 1967-06-01 | Yawata Iron & Steel Co | Weldable tough steel containing chromium and manganese and method of manufacturing the same |
| US3284250A (en) * | 1964-01-09 | 1966-11-08 | Int Nickel Co | Austenitic stainless steel and process therefor |
| US3649376A (en) * | 1966-01-13 | 1972-03-14 | Ugine Kuhlmann | Process for preparing and treating austenitic stainless steels |
| US3549426A (en) * | 1967-11-29 | 1970-12-22 | Republic Steel Corp | Method of forming an engine valve of a ferrous metal containing chromium and nickel by heating treating and deforming |
| US3778316A (en) * | 1968-05-28 | 1973-12-11 | Crucible Steel Corp | Method for producing stainless steel |
| BE754818A (fr) * | 1969-08-13 | 1971-01-18 | Armco Steel Corp | Acier inoxydable resistant a l'usure |
| BE757633A (fr) * | 1969-10-23 | 1971-04-01 | Armco Steel Corp | Acier inoxydable austénitique |
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| US3753788A (en) * | 1971-10-15 | 1973-08-21 | Republic Steel Corp | Non-ribbing ferritic steel and process |
| US3861907A (en) * | 1973-03-23 | 1975-01-21 | Crucible Inc | Wear resistant low-alloy valve steel |
| US4039356A (en) * | 1973-05-14 | 1977-08-02 | Schumacher William J | Galling resistant austenitic stainless steel |
| SU538055A1 (ru) * | 1973-09-21 | 1976-12-05 | Предприятие П/Я В-8469 | Сталь |
| US3904401A (en) * | 1974-03-21 | 1975-09-09 | Carpenter Technology Corp | Corrosion resistant austenitic stainless steel |
| US4043838A (en) * | 1975-04-25 | 1977-08-23 | Allegheny Ludlum Industries, Inc. | Method of producing pitting resistant, hot-workable austenitic stainless steel |
| US4039328A (en) * | 1975-08-11 | 1977-08-02 | Jury Donatovich Novomeisky | Steel |
| SU595420A1 (ru) * | 1976-12-06 | 1978-02-28 | Предприятие П/Я А-1147 | Сталь |
| US4121953A (en) * | 1977-02-02 | 1978-10-24 | Westinghouse Electric Corp. | High strength, austenitic, non-magnetic alloy |
| US4261768A (en) * | 1979-06-27 | 1981-04-14 | Voest-Alpine Aktiengesellschaft | Low alloyed steel having improved corrosion behavior, in particular relative to sea water |
| JPS5642180A (en) * | 1979-09-14 | 1981-04-20 | Tokyo Shibaura Electric Co | Fast breeder |
| US4337088A (en) * | 1980-05-12 | 1982-06-29 | Moses Jr Edward L | Non-magnetic stabilizer |
-
1982
- 1982-12-14 US US06/449,608 patent/US4450008A/en not_active Expired - Lifetime
-
1983
- 1983-12-07 EP EP83112315A patent/EP0111834B1/en not_active Expired
- 1983-12-07 DE DE8383112315T patent/DE3366142D1/de not_active Expired
- 1983-12-07 AT AT83112315T patent/ATE22119T1/de not_active IP Right Cessation
- 1983-12-14 JP JP58236012A patent/JPS59197548A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4450008A (en) | 1984-05-22 |
| DE3366142D1 (en) | 1986-10-16 |
| EP0111834A3 (en) | 1984-07-25 |
| EP0111834B1 (en) | 1986-09-10 |
| ATE22119T1 (de) | 1986-09-15 |
| JPS59197548A (ja) | 1984-11-09 |
| EP0111834A2 (en) | 1984-06-27 |
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