JPH05271832A - 耐食性ニッケル基オースナイト合金および耐食部材 - Google Patents
耐食性ニッケル基オースナイト合金および耐食部材Info
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- JPH05271832A JPH05271832A JP5014361A JP1436193A JPH05271832A JP H05271832 A JPH05271832 A JP H05271832A JP 5014361 A JP5014361 A JP 5014361A JP 1436193 A JP1436193 A JP 1436193A JP H05271832 A JPH05271832 A JP H05271832A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、全面腐食、すきま腐食、孔食およ
び応力腐食と共に粒間腐食に対しても高い耐食性を有す
るニッケル・クロム・モリブデン系オーステナイト合金
に関し、またそれを用いて成る、腐食媒体中で用いる構
造部材を提供することを目的とする。 【構成】 重量％で、Ｃ：0.01以下、Ｓｉ：0.05以下、
Ｍｎ：0.50以下、Ｐ：0.020 以下、Ｓ：0.010 以下、Ｃ
ｒ：14.0-18.0 、Ｍｏ：14.0-18.0 、Ｃｏ：2.0以下、
Ｗ：0.5 以下、Ｃａ：0.001-0.010 、Ｍｇ：0.001-0.02
0 、Ａｌ：0.05-0.30 、Ｎ：0.20以下、Ｆｅ：3.0 以
下、Ｃｕ：0.5 以下、Ｔｉ：0.01以下、残部：ニッケル
および溶製に起因する通常の不純物から成り、〔Ｃ＋Ｓ
ｉ＋Ｔｉ〕の合計含有量を0.05％以下に制限し、〔Ｃａ
＋Ｍｇ＋Ａｌ〕の合計含有量を0.055-0.33％の範囲に調
整して構成する。
び応力腐食と共に粒間腐食に対しても高い耐食性を有す
るニッケル・クロム・モリブデン系オーステナイト合金
に関し、またそれを用いて成る、腐食媒体中で用いる構
造部材を提供することを目的とする。 【構成】 重量％で、Ｃ：0.01以下、Ｓｉ：0.05以下、
Ｍｎ：0.50以下、Ｐ：0.020 以下、Ｓ：0.010 以下、Ｃ
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下、Ｃｕ：0.5 以下、Ｔｉ：0.01以下、残部：ニッケル
および溶製に起因する通常の不純物から成り、〔Ｃ＋Ｓ
ｉ＋Ｔｉ〕の合計含有量を0.05％以下に制限し、〔Ｃａ
＋Ｍｇ＋Ａｌ〕の合計含有量を0.055-0.33％の範囲に調
整して構成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、全面腐食、すきま腐
食、孔食および応力腐食と共に粒間腐食に対しても高い
耐食性を有するニッケル・クロム・モリブデン系オース
テナイト合金に関し、またそれを用いて成る、腐食媒体
中で用いる構造部材に関する。
食、孔食および応力腐食と共に粒間腐食に対しても高い
耐食性を有するニッケル・クロム・モリブデン系オース
テナイト合金に関し、またそれを用いて成る、腐食媒体
中で用いる構造部材に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、酸化雰囲気中および還元雰囲気
中のいずれでも全面腐食に対して局部腐食に対しても優
れた耐食性を有するオーステナイト材料は、クロム量お
よびモリブデン量を高めてある。モリブデンはクロムに
比べて局部腐食に対する効果が大きいことが知られてい
る。このことは合計作用量の計算式：Ｗ＝％Ｃｒ＋３．
３％Ｍｏで表され、この値は、合金組成から予測される
耐局部腐食性を決める尺度とされる。多くの場合、合金
元素としての窒素も係数３０を付して上記合計作用量の
計算式に取り込まれるが、これは局部腐食に対する正の
効果すなわち耐食性に対して窒素も寄与しているからで
ある。しかしながら、クロムおよびモリブデンの含有量
を高くすると、合金組織の安定性に悪影響を及ぼし、そ
の結果製造性（熱間成形性、溶接性等）が劣化する。合
金組織の安定性を高める一つの方法は窒素を添加するこ
とであるが、オーステナイト材料中の窒素固溶量が限ら
れているためこの方法には限界がある。その上、窒化ク
ロムが析出して耐食性を劣化させる可能性もある。クロ
ムとモリブデンの最大含有量は、ニッケル量を並行して
増加させた場合にのみ調整可能である。しかし、ニッケ
ル基材料は鋼に比べて炭素固溶量が小さいので、ニッケ
ル基材料中では炭素活量の増加が比較的大きくなる。従
来は、耐食性特に耐粒間腐食性を高めるために、公知の
ニッケル・クロム・モリブデン合金ＮｉＭｏ１６ＣｒＴ
ｉ（Material No. 2.4610, Iron and Steel List of Ve
rein Deutscher Eisenhuettenleute; Publishers Stahl
eisen mbH, 7th Impression, 1981 、米国のUS Materia
l UNS NO6455に対応）の場合はチタンで安定化する必要
がある。また例えば、公知のニッケル基材料ＮｉＭｏ１
６Ｃｒ１５（Material No. 2.4819 、米国UNS N10276に
対応) およびＮｉＣｒ２１Ｍｏ１４Ｗ（Material No.
2.4602 、米国のUNS N06022に対応）に安定化元素とし
て用いられているように、バナジウムを添加する必要も
ある。材料ＮｉＣｒ２２Ｍｏ９Ｎｂ（Material No. 2.4
856 、米国のUNS N06625に対応）はニオブ添加により安
定化してある。これら安定化元素の添加量は通常は炭素
量の１０〜２０倍であるが、材料ＮｉＣｒ２２Ｍｏ９Ｎ
ｂの場合は炭素量の５０〜１００倍である。安定化（炭
素の固定）により、付加的な熱処理なしに溶接部材の耐
食性を高めることができる。
中のいずれでも全面腐食に対して局部腐食に対しても優
れた耐食性を有するオーステナイト材料は、クロム量お
よびモリブデン量を高めてある。モリブデンはクロムに
比べて局部腐食に対する効果が大きいことが知られてい
る。このことは合計作用量の計算式：Ｗ＝％Ｃｒ＋３．
３％Ｍｏで表され、この値は、合金組成から予測される
耐局部腐食性を決める尺度とされる。多くの場合、合金
元素としての窒素も係数３０を付して上記合計作用量の
計算式に取り込まれるが、これは局部腐食に対する正の
効果すなわち耐食性に対して窒素も寄与しているからで
ある。しかしながら、クロムおよびモリブデンの含有量
を高くすると、合金組織の安定性に悪影響を及ぼし、そ
の結果製造性（熱間成形性、溶接性等）が劣化する。合
金組織の安定性を高める一つの方法は窒素を添加するこ
とであるが、オーステナイト材料中の窒素固溶量が限ら
れているためこの方法には限界がある。その上、窒化ク
ロムが析出して耐食性を劣化させる可能性もある。クロ
ムとモリブデンの最大含有量は、ニッケル量を並行して
増加させた場合にのみ調整可能である。しかし、ニッケ
ル基材料は鋼に比べて炭素固溶量が小さいので、ニッケ
ル基材料中では炭素活量の増加が比較的大きくなる。従
来は、耐食性特に耐粒間腐食性を高めるために、公知の
ニッケル・クロム・モリブデン合金ＮｉＭｏ１６ＣｒＴ
ｉ（Material No. 2.4610, Iron and Steel List of Ve
rein Deutscher Eisenhuettenleute; Publishers Stahl
eisen mbH, 7th Impression, 1981 、米国のUS Materia
l UNS NO6455に対応）の場合はチタンで安定化する必要
がある。また例えば、公知のニッケル基材料ＮｉＭｏ１
６Ｃｒ１５（Material No. 2.4819 、米国UNS N10276に
対応) およびＮｉＣｒ２１Ｍｏ１４Ｗ（Material No.
2.4602 、米国のUNS N06022に対応）に安定化元素とし
て用いられているように、バナジウムを添加する必要も
ある。材料ＮｉＣｒ２２Ｍｏ９Ｎｂ（Material No. 2.4
856 、米国のUNS N06625に対応）はニオブ添加により安
定化してある。これら安定化元素の添加量は通常は炭素
量の１０〜２０倍であるが、材料ＮｉＣｒ２２Ｍｏ９Ｎ
ｂの場合は炭素量の５０〜１００倍である。安定化（炭
素の固定）により、付加的な熱処理なしに溶接部材の耐
食性を高めることができる。
【０００３】材料ＮｉＭｏ１６ＣｒＴｉには通常０．２
５〜０．５％のチタンが添加されている。Kirchner and
F.G. Hodge ("Werkstoffe und Korrosion"(材料と腐
食), Vol. 24, 1973, p. 1042-1049）の研究によると、
チタンは窒化物の形成により、炭素以外に窒素も固定す
る。チタンはこの作用により材料の敏感化傾向を低下さ
せ、溶接等の加工性を高める効果がある。しかし、生成
した窒化チタンは合金組織中に分散して存在し、特に場
所によってはかなり大きいものが濃密に雲状の塊となっ
ている。そのため材料が不均一になり、強い腐食やエロ
ージョン環境下では、局部的に不均一な損耗が生ずる。
その結果、多くの処理操作に必要でありケーキング（粘
結：例えば排煙脱硫用吸収材に対する石膏の付着）を防
止するために必要である平滑な部材表面が損なわれる。
５〜０．５％のチタンが添加されている。Kirchner and
F.G. Hodge ("Werkstoffe und Korrosion"(材料と腐
食), Vol. 24, 1973, p. 1042-1049）の研究によると、
チタンは窒化物の形成により、炭素以外に窒素も固定す
る。チタンはこの作用により材料の敏感化傾向を低下さ
せ、溶接等の加工性を高める効果がある。しかし、生成
した窒化チタンは合金組織中に分散して存在し、特に場
所によってはかなり大きいものが濃密に雲状の塊となっ
ている。そのため材料が不均一になり、強い腐食やエロ
ージョン環境下では、局部的に不均一な損耗が生ずる。
その結果、多くの処理操作に必要でありケーキング（粘
結：例えば排煙脱硫用吸収材に対する石膏の付着）を防
止するために必要である平滑な部材表面が損なわれる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、局部的な腐
食による損耗を防止した、耐食性および溶接性を有する
ニッケル基合金を提供することを目的とする。
食による損耗を防止した、耐食性および溶接性を有する
ニッケル基合金を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記の目的は、本発明に
よれば、重量％で、 炭素： ０．０１％以下、 シリコン： ０．０５％以下、 マンガン： ０．５０％以下、 燐： ０．０２０％以下、 硫黄： ０．０１０％以下、 クロム： １４．０〜１８．０％、 モリブデン： １４．０〜１８．０％、 コバルト： ２．０％以下、 タングステン： ０．５％以下、 カルシウム： ０．００１〜０．０１０％、 マグネシウム： ０．００１〜０．０２０％、 アルミニウム： ０．０５〜０．３０％、 窒素： ０．０２％以下、 鉄： ３．０％以下、 銅： ０．５％以下、 チタン： ０．０１％以下、および 残部：ニッケルおよび溶製に起因する通常の不純物 から成り、〔炭素＋シリコン＋チタン〕の合計含有量を
０．０５％以下に制限し、〔カルシウム＋マグネシウム
＋アルミニウム〕の合計含有量を０．０５５〜０．３３
％の範囲に調整したことを特徴とする全面腐食、すきま
腐食、孔食および応力腐食と共に粒間腐食に対しても高
い耐食性を有するニッケル・クロム・モリブデン系オー
ステナイト合金によって達成される。
よれば、重量％で、 炭素： ０．０１％以下、 シリコン： ０．０５％以下、 マンガン： ０．５０％以下、 燐： ０．０２０％以下、 硫黄： ０．０１０％以下、 クロム： １４．０〜１８．０％、 モリブデン： １４．０〜１８．０％、 コバルト： ２．０％以下、 タングステン： ０．５％以下、 カルシウム： ０．００１〜０．０１０％、 マグネシウム： ０．００１〜０．０２０％、 アルミニウム： ０．０５〜０．３０％、 窒素： ０．０２％以下、 鉄： ３．０％以下、 銅： ０．５％以下、 チタン： ０．０１％以下、および 残部：ニッケルおよび溶製に起因する通常の不純物 から成り、〔炭素＋シリコン＋チタン〕の合計含有量を
０．０５％以下に制限し、〔カルシウム＋マグネシウム
＋アルミニウム〕の合計含有量を０．０５５〜０．３３
％の範囲に調整したことを特徴とする全面腐食、すきま
腐食、孔食および応力腐食と共に粒間腐食に対しても高
い耐食性を有するニッケル・クロム・モリブデン系オー
ステナイト合金によって達成される。
【０００６】
【作用】本発明のニッケル基合金は優れた溶接性および
耐食性を兼備する点で画期的である。本発明のニッケル
基合金を、腐食性媒体中で使用される物品に用いること
により、局部的な不均一腐食による損耗を防止すること
ができる。したがって、本発明のニッケル基合金は、金
属ストリップ表面処理用電解処理プラントの構造部材と
して、特に電解ストリップめっきプラントの搬送ローラ
ーおよびフローローラー(flow roller) 用材料として非
常に適している。これらのローラーは、処理対象である
金属ストリップの品質の観点から表面が完全に平滑でな
けらばならないからである。公知の材料2.4610で作られ
たローラーを金属ストリップ処理プラントで用いた場
合、ローラーの表面に不均一なエロージョン腐食や損耗
腐食が発生してしまい、ローラー寿命は短かった。同時
に、ローラーの表面欠陥が被処理金属ストリップの表面
に転写され、例えばめっきされた金属ストリップの製品
品質を著しく劣化させる結果になる。本発明のニッケル
基合金で作ったローラーを用いた場合には、上記のよう
な問題は発生せず、これまでにはなかったローラー寿命
が得られ、例えば公知合金2.4610で作られたローラーの
５〜１０倍の寿命が得られた。
耐食性を兼備する点で画期的である。本発明のニッケル
基合金を、腐食性媒体中で使用される物品に用いること
により、局部的な不均一腐食による損耗を防止すること
ができる。したがって、本発明のニッケル基合金は、金
属ストリップ表面処理用電解処理プラントの構造部材と
して、特に電解ストリップめっきプラントの搬送ローラ
ーおよびフローローラー(flow roller) 用材料として非
常に適している。これらのローラーは、処理対象である
金属ストリップの品質の観点から表面が完全に平滑でな
けらばならないからである。公知の材料2.4610で作られ
たローラーを金属ストリップ処理プラントで用いた場
合、ローラーの表面に不均一なエロージョン腐食や損耗
腐食が発生してしまい、ローラー寿命は短かった。同時
に、ローラーの表面欠陥が被処理金属ストリップの表面
に転写され、例えばめっきされた金属ストリップの製品
品質を著しく劣化させる結果になる。本発明のニッケル
基合金で作ったローラーを用いた場合には、上記のよう
な問題は発生せず、これまでにはなかったローラー寿命
が得られ、例えば公知合金2.4610で作られたローラーの
５〜１０倍の寿命が得られた。
【０００７】本発明のニッケル基合金は、腐食性媒体中
で使用したときの表面品質が優れているので、例えば塩
化鉄（ＩＩＩ）や塩化銅（ＩＩ）を含む溶液、あるいは
高温の汚染された鉱酸、蟻酸、酢酸のような化学処理剤
を取り扱うための部材としても適しており、湿った塩素
ガス、次亜塩素酸塩溶液および塩化物酸化物溶液に対し
ても十分な耐食性を有する。
で使用したときの表面品質が優れているので、例えば塩
化鉄（ＩＩＩ）や塩化銅（ＩＩ）を含む溶液、あるいは
高温の汚染された鉱酸、蟻酸、酢酸のような化学処理剤
を取り扱うための部材としても適しており、湿った塩素
ガス、次亜塩素酸塩溶液および塩化物酸化物溶液に対し
ても十分な耐食性を有する。
【０００８】本発明のニッケル基合金は、廃ガス浄化・
脱硫用の吸収材としても適している。本発明のニッケル
基合金は、酸洗浴のタンクおよびその付属部材として、
また酸洗媒体の再生設備用の材料としても適している。
本発明のニッケル基合金においては、全面腐食に対する
耐食性はクロムとモリブデンの含有量をそれぞれ１４〜
１８％とすることにより確保されている。
脱硫用の吸収材としても適している。本発明のニッケル
基合金は、酸洗浴のタンクおよびその付属部材として、
また酸洗媒体の再生設備用の材料としても適している。
本発明のニッケル基合金においては、全面腐食に対する
耐食性はクロムとモリブデンの含有量をそれぞれ１４〜
１８％とすることにより確保されている。
【０００９】〔炭素＋シリコン＋チタン〕の合計含有量
を０．０５％以下とするのは、金属間化合物相（例えば
モリブデンおよびクロムを高濃度で含むいわゆるμ相）
の析出速度を遅くするためである。同時に、モリブデン
濃度の高いＭ6 Ｃ炭化物や炭化チタン、窒化チタン、炭
窒化チタンの析出も抑制される。これら炭素および窒素
との化合物の析出は公知合金2.4610で観察されており、
酸化性および還元性の媒体中での使用中に表面損傷が発
生する原因になる。窒化チタンおよび炭窒化チタンの生
成を防止するために、窒素含有量は０．０２％を超えて
はならない。カルシウム、マグネシウムおよびアルミニ
ウムを本発明の規定範囲の含有量にするのは、脱酸作用
により本発明の合金の熱間成形性を高めるためである。
を０．０５％以下とするのは、金属間化合物相（例えば
モリブデンおよびクロムを高濃度で含むいわゆるμ相）
の析出速度を遅くするためである。同時に、モリブデン
濃度の高いＭ6 Ｃ炭化物や炭化チタン、窒化チタン、炭
窒化チタンの析出も抑制される。これら炭素および窒素
との化合物の析出は公知合金2.4610で観察されており、
酸化性および還元性の媒体中での使用中に表面損傷が発
生する原因になる。窒化チタンおよび炭窒化チタンの生
成を防止するために、窒素含有量は０．０２％を超えて
はならない。カルシウム、マグネシウムおよびアルミニ
ウムを本発明の規定範囲の含有量にするのは、脱酸作用
により本発明の合金の熱間成形性を高めるためである。
【００１０】コバルト、タングステン、マンガン、鉄お
よび銅の含有量をそれぞれ規定の上限値以下にすれば、
本発明のニッケル基合金の特性に対して悪影響を及ぼす
ことはない。これらの元素は、溶製中にスクラップから
混入してしまうのである。以下に、実施例により本発明
を更に詳細に説明する。
よび銅の含有量をそれぞれ規定の上限値以下にすれば、
本発明のニッケル基合金の特性に対して悪影響を及ぼす
ことはない。これらの元素は、溶製中にスクラップから
混入してしまうのである。以下に、実施例により本発明
を更に詳細に説明する。
【００１１】
【実施例】表１に、４．５トンの工場溶解による本発明
の合金５チャージ分の組成（合金No. Ａ〜Ｅ）を、従来
の合金NiMo16Cr16Ti（材料番号2.4610）の組成と対比さ
せて示す。各チャージともに、電弧炉にて溶製した後、
真空脱酸処理を施し、更にエレクトロスラグ再溶解（Ｅ
ＳＲ）を行った。通常の熱間成形方法により、外径４９
０ｍｍ、内径２９０ｍｍ、長さ３２００ｍｍの中空材に
鍛造した。各鍛造材を溶体化処理後、水中に急冷した。
この鍛造の結果、本発明のニッケル基合金の熱間成形性
が単なる通常の合金添加による作用以上に向上してお
り、それはアルミニウム、マグネシウムおよびカルシウ
ムを本発明の規定範囲で添加したことにより従来合金2.
4610製のローラーに比べてエッジクラックの発生が低減
したためであることが明確に示された。ストリップめっ
きプラントの電解質による腐食環境下では、本発明のニ
ッケル基合金製のローラーはエロージョン腐食にも損耗
腐食にも優れた耐食性を発揮し、従来合金2.4610製のロ
ーラーに比べて５〜１０倍の寿命を示した。
の合金５チャージ分の組成（合金No. Ａ〜Ｅ）を、従来
の合金NiMo16Cr16Ti（材料番号2.4610）の組成と対比さ
せて示す。各チャージともに、電弧炉にて溶製した後、
真空脱酸処理を施し、更にエレクトロスラグ再溶解（Ｅ
ＳＲ）を行った。通常の熱間成形方法により、外径４９
０ｍｍ、内径２９０ｍｍ、長さ３２００ｍｍの中空材に
鍛造した。各鍛造材を溶体化処理後、水中に急冷した。
この鍛造の結果、本発明のニッケル基合金の熱間成形性
が単なる通常の合金添加による作用以上に向上してお
り、それはアルミニウム、マグネシウムおよびカルシウ
ムを本発明の規定範囲で添加したことにより従来合金2.
4610製のローラーに比べてエッジクラックの発生が低減
したためであることが明確に示された。ストリップめっ
きプラントの電解質による腐食環境下では、本発明のニ
ッケル基合金製のローラーはエロージョン腐食にも損耗
腐食にも優れた耐食性を発揮し、従来合金2.4610製のロ
ーラーに比べて５〜１０倍の寿命を示した。
【００１２】本発明のニッケル基合金の耐食性を従来の
合金NiMo16Cr16Ti（材料番号2.4610、UNS N06455）と比
較して試験した。この腐食試験は、５０％硫酸に４２ｇ
／ｌＦｅ（ＳＯ4 ）3 ×９Ｈ2 Ｏを添加した中と、１０
％ＨＣｌ中で、それぞれ２４時間沸騰させる試験により
行い、重量損を測定し、腐食速度（ｍｍ／年）に換算し
た。
合金NiMo16Cr16Ti（材料番号2.4610、UNS N06455）と比
較して試験した。この腐食試験は、５０％硫酸に４２ｇ
／ｌＦｅ（ＳＯ4 ）3 ×９Ｈ2 Ｏを添加した中と、１０
％ＨＣｌ中で、それぞれ２４時間沸騰させる試験により
行い、重量損を測定し、腐食速度（ｍｍ／年）に換算し
た。
【００１３】硫酸鉄（ＩＩＩ）の酸化作用により、Ｍ6
Ｃおよびμ相の析出を検出することができた。これに対
して、ＨＣｌ中での還元試験により、モリブデン含有析
出物を取り巻くモリブデン欠乏領域が主に検出された。
上記の腐食試験の結果、表２に示すように、本発明のニ
ッケル・クロム・モリブデン系合金は、粒間腐食につい
ても全面損耗腐食についても、従来合金2.4610と遜色の
ない耐食性を有することが分かった。また上記の試験に
おいて、本発明のニッケル基合金についてはＭ 6 Ｃ炭化
物もμ相も析出は認められなかった。
Ｃおよびμ相の析出を検出することができた。これに対
して、ＨＣｌ中での還元試験により、モリブデン含有析
出物を取り巻くモリブデン欠乏領域が主に検出された。
上記の腐食試験の結果、表２に示すように、本発明のニ
ッケル・クロム・モリブデン系合金は、粒間腐食につい
ても全面損耗腐食についても、従来合金2.4610と遜色の
ない耐食性を有することが分かった。また上記の試験に
おいて、本発明のニッケル基合金についてはＭ 6 Ｃ炭化
物もμ相も析出は認められなかった。
【００１４】局部腐食に対する耐食性を調べるために、
本発明の合金No. Ａについて他の媒体中での臨界孔食温
度（ＣＰＴ：critical pitting temperature）および臨
界すきま腐食温度（ＣＣＴ： crevice corrosion tempe
rature）を測定した。 （ａ）「グリーンデス（green deth）」試験溶液（＝７
％Ｈ2 ＳＯ4 ，３vol ％ＨＣｌ，１％ＣｕＣｌ2 ，１％
ＦｅＣｌ3 ×６Ｈ2 Ｏ）中に５℃で２４時間保持したサ
ンプルは、ＣＰＴ温度が１００℃、ＣＣＴ温度が９０℃
であった。
本発明の合金No. Ａについて他の媒体中での臨界孔食温
度（ＣＰＴ：critical pitting temperature）および臨
界すきま腐食温度（ＣＣＴ： crevice corrosion tempe
rature）を測定した。 （ａ）「グリーンデス（green deth）」試験溶液（＝７
％Ｈ2 ＳＯ4 ，３vol ％ＨＣｌ，１％ＣｕＣｌ2 ，１％
ＦｅＣｌ3 ×６Ｈ2 Ｏ）中に５℃で２４時間保持したサ
ンプルは、ＣＰＴ温度が１００℃、ＣＣＴ温度が９０℃
であった。
【００１５】ＴＩＧ溶接したサンプルはＣＰＴ温度が９
５℃であった。この臨界温度は、腐食による損傷が最初
に観察された温度である。本発明のニッケル基合金につ
いて実測された上記の臨界温度は、鍛練（熱間成形）し
た状態でも溶接した状態でも耐孔食性および耐すきま腐
食性が優れていることを示している。 （ｂ）硫酸溶液中に塩化物を添加した（Ｈ2 ＳＯ4 、ｐ
Ｈ値は１、７％塩素イオン）中でサンプルを１０５℃
（沸騰状態）に２１日間保持した試験において、孔食も
すきま腐食も全く観察されなかった。
５℃であった。この臨界温度は、腐食による損傷が最初
に観察された温度である。本発明のニッケル基合金につ
いて実測された上記の臨界温度は、鍛練（熱間成形）し
た状態でも溶接した状態でも耐孔食性および耐すきま腐
食性が優れていることを示している。 （ｂ）硫酸溶液中に塩化物を添加した（Ｈ2 ＳＯ4 、ｐ
Ｈ値は１、７％塩素イオン）中でサンプルを１０５℃
（沸騰状態）に２１日間保持した試験において、孔食も
すきま腐食も全く観察されなかった。
【００１６】本発明のニッケル基合金は、電解ストリッ
プめっきプラントのフローローラー（flow roller)用の
材料として、また廃ガス浄化・脱硫用の吸収材用の材料
として特に適している。
プめっきプラントのフローローラー（flow roller)用の
材料として、また廃ガス浄化・脱硫用の吸収材用の材料
として特に適している。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
Claims (6)
- 【請求項１】 重量％で、 炭素： ０．０１％以下、 シリコン： ０．０５％以下、 マンガン： ０．５０％以下、 燐： ０．０２０％以下、 硫黄： ０．０１０％以下、 クロム： １４．０〜１８．０％、 モリブデン： １４．０〜１８．０％、 コバルト： ２．０％以下、 タングステン： ０．５％以下、 カルシウム： ０．００１〜０．０１０％、 マグネシウム： ０．００１〜０．０２０％、 アルミニウム： ０．０５〜０．３０％、 窒素： ０．２０％以下、 鉄： ３．０％以下、 銅： ０．５％以下、 チタン： ０．０１％以下、および 残部：ニッケルおよび溶製に起因する通常の不純物 から成り、〔炭素＋シリコン＋チタン〕の合計含有量を
０．０５％以下に制限し、〔カルシウム＋マグネシウム
＋アルミニウム〕の合計含有量を０．０５５〜０．３３
％の範囲に調整したことを特徴とする全面腐食、すきま
腐食、孔食および応力腐食と共に粒間腐食に対しても高
い耐食性を有するニッケル・クロム・モリブデン系オー
ステナイト合金。 - 【請求項２】 請求項１記載のニッケル・クロム・モリ
ブデン系オーステナイト合金を用いて成る部材であっ
て、金属ストリップ表面処理用電解処理装置用の構造部
材。 - 【請求項３】 請求項１記載のニッケル・クロム・モリ
ブデン系オーステナイト合金を用いて成る部材であっ
て、電解ストリップめっき装置用の搬送ローラーおよび
フローローラーとしての部材。 - 【請求項４】 請求項１記載のニッケル・クロム・モリ
ブデン系オーステナイト合金を用いて成り、塩化鉄（Ｉ
ＩＩ）および塩化銅（ＩＩ）のような化学処理用媒体、
高温の汚染された鉱酸、蟻酸、および酢酸を取り扱うた
めの部材であって、湿った塩素ガス、次亜塩素酸塩溶液
および塩化物酸化物溶液に対する耐食性を有する部材。 - 【請求項５】 請求項１記載のニッケル・クロム・モリ
ブデン系オーステナイト合金を用いて成る、排煙の浄化
および脱硫用吸収剤の構成部材。 - 【請求項６】 請求項１記載のニッケル・クロム・モリ
ブデン系オーステナイト合金を用いて成り、酸洗浴タン
クおよびその付随部材および酸洗浴再生設備用の部材。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE4203328:4 | 1992-02-06 | ||
| DE4203328A DE4203328C1 (ja) | 1992-02-06 | 1992-02-06 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05271832A true JPH05271832A (ja) | 1993-10-19 |
Family
ID=6451036
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5014361A Pending JPH05271832A (ja) | 1992-02-06 | 1993-02-01 | 耐食性ニッケル基オースナイト合金および耐食部材 |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5417918A (ja) |
| EP (1) | EP0558915B1 (ja) |
| JP (1) | JPH05271832A (ja) |
| KR (1) | KR100193388B1 (ja) |
| AT (1) | ATE128492T1 (ja) |
| BR (1) | BR9300503A (ja) |
| CA (1) | CA2087995A1 (ja) |
| DE (2) | DE4203328C1 (ja) |
| DK (1) | DK0558915T3 (ja) |
| ES (1) | ES2081644T3 (ja) |
| FI (1) | FI103286B (ja) |
| MX (1) | MX9300537A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3913102A1 (en) | 2020-05-22 | 2021-11-24 | Nippon Steel Corporation | Ni-based alloy tube and welded joint |
| EP3913101A1 (en) | 2020-05-22 | 2021-11-24 | Nippon Steel Corporation | Ni-based alloy tube and welded joint |
| EP3913103A1 (en) | 2020-05-22 | 2021-11-24 | Nippon Steel Corporation | Ni-based alloy tube and welded joint |
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| DE19723491C1 (de) * | 1997-06-05 | 1998-12-03 | Krupp Vdm Gmbh | Verwendung einer Nickel-Chrom-Molybdän-Legierung |
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| US6860948B1 (en) | 2003-09-05 | 2005-03-01 | Haynes International, Inc. | Age-hardenable, corrosion resistant Ni—Cr—Mo alloys |
| US6740291B2 (en) * | 2002-05-15 | 2004-05-25 | Haynes International, Inc. | Ni-Cr-Mo alloys resistant to wet process phosphoric acid and chloride-induced localized attack |
| RU2321655C1 (ru) * | 2006-05-31 | 2008-04-10 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сплав на основе никеля |
| US7785532B2 (en) * | 2006-08-09 | 2010-08-31 | Haynes International, Inc. | Hybrid corrosion-resistant nickel alloys |
Family Cites Families (11)
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|---|---|---|---|---|
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