JPH01249291A - アーク溶接用メッキワイヤ - Google Patents
アーク溶接用メッキワイヤInfo
- Publication number
- JPH01249291A JPH01249291A JP7619388A JP7619388A JPH01249291A JP H01249291 A JPH01249291 A JP H01249291A JP 7619388 A JP7619388 A JP 7619388A JP 7619388 A JP7619388 A JP 7619388A JP H01249291 A JPH01249291 A JP H01249291A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wire
- welding
- plated
- arc welding
- lubricant
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/40—Making wire or rods for soldering or welding
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は溶接に際し、安定した溶接作業性を実現できる
アーク溶接用メッキワイヤに関するものである。
アーク溶接用メッキワイヤに関するものである。
なお、本発明においてアーク溶接用メッキワイヤとは鋼
ワイヤ、鋼を外皮とするフラックス入りワイヤ等のガス
シールドアーク溶接用メッキワイヤを総称する。
ワイヤ、鋼を外皮とするフラックス入りワイヤ等のガス
シールドアーク溶接用メッキワイヤを総称する。
（従来の技術）
従来、自動及び半自動アーク溶接において、炭酸ガスや
アルゴンガスなどの保８Ｗ雰囲気中で使用する溶接用鋼
ワイヤは、表面に銅メンキを施こした鋼ワイヤが一般的
であるが、鋼を外皮とするフラックス入りワイヤにおい
ても同様にメッキが施こされたものもある。この内網ワ
イヤを例に取ると、通常このソリッドワイヤはＳｉやＭ
ｎ等の合金成分を規定量含有した原線と呼ばれる４〜６
Ｍφの熱延鋼線に酸洗、伸線必要に応じて焼鈍などの処
理を施した後、表面に所定厚の銅メッキを施しさらに伸
線により１．６ ｍｍφや１．２ ＋＋＋ｍφなどの実
用上必要な線径にし、種々の溶接に供されている。
アルゴンガスなどの保８Ｗ雰囲気中で使用する溶接用鋼
ワイヤは、表面に銅メンキを施こした鋼ワイヤが一般的
であるが、鋼を外皮とするフラックス入りワイヤにおい
ても同様にメッキが施こされたものもある。この内網ワ
イヤを例に取ると、通常このソリッドワイヤはＳｉやＭ
ｎ等の合金成分を規定量含有した原線と呼ばれる４〜６
Ｍφの熱延鋼線に酸洗、伸線必要に応じて焼鈍などの処
理を施した後、表面に所定厚の銅メッキを施しさらに伸
線により１．６ ｍｍφや１．２ ＋＋＋ｍφなどの実
用上必要な線径にし、種々の溶接に供されている。
上記、伸線工程においては、一般に乾式あるいは湿式潤
滑剤を使用して当該鋼線を伸線しているが、特に焼鈍前
伸線においてはＣａを主成分とする金属石けんを用いて
乾式伸線することが一般的である。しかしながら、伸線
時に鋼線にダイスを通して圧着された潤滑剤は次工程以
降において除去することは難かしく、残存する潤滑剤を
残したままメッキを施こし、実用上必要な線径まで伸線
を行っていた。
滑剤を使用して当該鋼線を伸線しているが、特に焼鈍前
伸線においてはＣａを主成分とする金属石けんを用いて
乾式伸線することが一般的である。しかしながら、伸線
時に鋼線にダイスを通して圧着された潤滑剤は次工程以
降において除去することは難かしく、残存する潤滑剤を
残したままメッキを施こし、実用上必要な線径まで伸線
を行っていた。
また、製造上あるいは品質上の都合で、メッキ前に焼鈍
を施こさない場合も同じ様に残存する潤滑剤を残したま
ま、実用上必要な線径まで伸線を行っていた。
を施こさない場合も同じ様に残存する潤滑剤を残したま
ま、実用上必要な線径まで伸線を行っていた。
ところで、ガスシールドアーク溶接用メッキワイヤの径
は概して２．０印φ以下のものが常用され、溶接中のワ
イヤ送給速度（通常１３ｍ／ｍｉｎ〜１５ｍ／ｍ１ｎ）
は非常に早い。したがって、トーチ先端通電部（チップ
）におけるワイヤの通電性と送給性は満足な溶接結果を
得る上で極めて重要な因子となっている。しかしながら
、従来施されてきた銅メッキワイヤには次のような欠点
がある。すなわち、溶接時において、トーチ先端通電部
における素地とメッキ層との間の残留潤滑剤が多いため
、素地とメッキ層との間の通電性が悪く、溶接電流が不
安定となり、その結果、スパッタが多くなる。
は概して２．０印φ以下のものが常用され、溶接中のワ
イヤ送給速度（通常１３ｍ／ｍｉｎ〜１５ｍ／ｍ１ｎ）
は非常に早い。したがって、トーチ先端通電部（チップ
）におけるワイヤの通電性と送給性は満足な溶接結果を
得る上で極めて重要な因子となっている。しかしながら
、従来施されてきた銅メッキワイヤには次のような欠点
がある。すなわち、溶接時において、トーチ先端通電部
における素地とメッキ層との間の残留潤滑剤が多いため
、素地とメッキ層との間の通電性が悪く、溶接電流が不
安定となり、その結果、スパッタが多くなる。
又、残留潤滑剤がさらに多くなると、溶接中に突然、通
電不良を発生し、溶接アークが停止するトラブルがあっ
た。
電不良を発生し、溶接アークが停止するトラブルがあっ
た。
（発明が解決しようとする課題）
本発明は以上の問題点に鑑みてなされたものであり、溶
接電流の通電性がよく安定し、スパッタの発生量が少な
い優れた溶接作業性を有するアーク溶接用メッキワイヤ
を提供するにある。
接電流の通電性がよく安定し、スパッタの発生量が少な
い優れた溶接作業性を有するアーク溶接用メッキワイヤ
を提供するにある。
（課題を解決するための手段）
そこで、かかる銅メッキが施されているアーク溶接用メ
ッキワイヤの溶接電流の不安定によるスパッタの増加及
び溶接アークが停止するという欠点を種々検討した結果
、ワイヤ表面メッキ層とワイヤ素地との間に介在するＣ
ａ１ｌをワイヤ素地表面における１Ｍ当たりで規制する
ことによって、溶接電流の不安定によるスパッタの増加
及び溶接中の通電不良による溶接アーク停止というトラ
ブルが大幅に少な（なることを見出した。
ッキワイヤの溶接電流の不安定によるスパッタの増加及
び溶接アークが停止するという欠点を種々検討した結果
、ワイヤ表面メッキ層とワイヤ素地との間に介在するＣ
ａ１ｌをワイヤ素地表面における１Ｍ当たりで規制する
ことによって、溶接電流の不安定によるスパッタの増加
及び溶接中の通電不良による溶接アーク停止というトラ
ブルが大幅に少な（なることを見出した。
すなわち、銅メッキの施されているアーク溶接用メッキ
ワイヤの表面メッキ層とワイヤ素地との間に介在するＣ
ａｌが３５０ｍｇ／ｎ（以下であることで溶接電流が安
定し、スパッタの増加を防ぎ、又溶接中に突然アークが
停止するというトラブルがなくなることが判明した。な
お、フラックス入りワイヤは、外皮である鋼がワイヤ素
地となる。
ワイヤの表面メッキ層とワイヤ素地との間に介在するＣ
ａｌが３５０ｍｇ／ｎ（以下であることで溶接電流が安
定し、スパッタの増加を防ぎ、又溶接中に突然アークが
停止するというトラブルがなくなることが判明した。な
お、フラックス入りワイヤは、外皮である鋼がワイヤ素
地となる。
（作 用）
第１図はワイヤ表面メッキ層とワイヤ素地との間に介在
するＣａｉとスパッタ量、アーク停止回数の関係を表わ
す図であって、Ｃａ量が３５０ｆｆＩｇ／ｎ（までは極
めて良好な状態で安定しているが、３５０ｍｇ ／ ｒ
ｄを越えるとアーク不安定となり、スパッタ量が多（な
り、極端な場合にはアークが一時的に停止する。このよ
うなことからＣａ量の上限は３５０ｍｇ／ボとするもの
である。
するＣａｉとスパッタ量、アーク停止回数の関係を表わ
す図であって、Ｃａ量が３５０ｆｆＩｇ／ｎ（までは極
めて良好な状態で安定しているが、３５０ｍｇ ／ ｒ
ｄを越えるとアーク不安定となり、スパッタ量が多（な
り、極端な場合にはアークが一時的に停止する。このよ
うなことからＣａ量の上限は３５０ｍｇ／ボとするもの
である。
なお、実験条件は、アーク溶接用メッキワイヤとして、
ＪＩＳＺ３３１２ ＹＧＷＩＩ該当品、線径１．２
ｍｍφ、溶接条件としては、電流３００Ａ〜３２０Ａ、
電圧３２Ｖ、使用シールドガスは炭酸ガス２５ Ｅ ／
ｍｉｎ、溶接姿勢及び溶接は下向きビードオンプレート
、ワイヤ突出し長さは２５胴であった。また、使用溶接
ワイヤ及び線径を変化させてもほぼ同等の結果を得るこ
とができた。
ＪＩＳＺ３３１２ ＹＧＷＩＩ該当品、線径１．２
ｍｍφ、溶接条件としては、電流３００Ａ〜３２０Ａ、
電圧３２Ｖ、使用シールドガスは炭酸ガス２５ Ｅ ／
ｍｉｎ、溶接姿勢及び溶接は下向きビードオンプレート
、ワイヤ突出し長さは２５胴であった。また、使用溶接
ワイヤ及び線径を変化させてもほぼ同等の結果を得るこ
とができた。
ところでワイヤ表面メッキ層とワイヤ素地との間に介在
するＣａｌが８００ｍｇ／％を越える場合の実験も行っ
たが、製造過程でメッキの密着性が悪く、ワイヤ送給時
にメッキ層が剥離してコンジットケーブル内に金属粉が
詰まり、ワイヤ送給性がかえって低下し、溶接作業性が
悪化した。
するＣａｌが８００ｍｇ／％を越える場合の実験も行っ
たが、製造過程でメッキの密着性が悪く、ワイヤ送給時
にメッキ層が剥離してコンジットケーブル内に金属粉が
詰まり、ワイヤ送給性がかえって低下し、溶接作業性が
悪化した。
伸線によって表面に強固に付着残存するＣａは石灰石け
んの形で、又焼鈍した場合は加熱分解してＣａ０Ｏ形で
残存する。ワイヤ中のＣａ量の定量方法は１００ｇのワ
イヤをエチルアルコールで洗浄して５〜１０ｃｍの長さ
に切断し、この切断ワイヤを希塩酸（７％）中で沸とう
（１０分間）させてＣａを溶解し、濾過した後、原子吸
光光度計でＣａを定量する。この場合、鋼素地も溶解す
るが、−船釣な鋼に含有されるＣａ量は僅かであるので
、特に問題ではなく全ての検出されたＣａ量を鋼素地と
ワイヤ表面メッキ層との間に介在するＣａｌとする。
んの形で、又焼鈍した場合は加熱分解してＣａ０Ｏ形で
残存する。ワイヤ中のＣａ量の定量方法は１００ｇのワ
イヤをエチルアルコールで洗浄して５〜１０ｃｍの長さ
に切断し、この切断ワイヤを希塩酸（７％）中で沸とう
（１０分間）させてＣａを溶解し、濾過した後、原子吸
光光度計でＣａを定量する。この場合、鋼素地も溶解す
るが、−船釣な鋼に含有されるＣａ量は僅かであるので
、特に問題ではなく全ての検出されたＣａ量を鋼素地と
ワイヤ表面メッキ層との間に介在するＣａｌとする。
ワイヤ表面メッキ層とワイヤ素地との間に介在するＣａ
量を３５０■／Ｍ以下に規制する方法としては種々考え
られるが、最も効果的と考えられるのは、メッキ前の前
処理方法であって、バイポーラ電解脱脂方法が特に効果
がある。しかし、特にこの方法にこだわることはなく、
他の方法、たとえば陰極電解酸洗、通常の陽極電解脱脂
等の方法でも十分な管理のもとで行えば十分である。
量を３５０■／Ｍ以下に規制する方法としては種々考え
られるが、最も効果的と考えられるのは、メッキ前の前
処理方法であって、バイポーラ電解脱脂方法が特に効果
がある。しかし、特にこの方法にこだわることはなく、
他の方法、たとえば陰極電解酸洗、通常の陽極電解脱脂
等の方法でも十分な管理のもとで行えば十分である。
又、メッキ工程以前に焼鈍を行う場合には、焼鈍の条件
を調整するのもＣａ ｆｆｉ ａｌｌ整に有効な手段と
成り得る。一般に焼鈍方法として、密閉炉内で行う方法
あるいは連続炉内で行う方法のいずれであってもよい。
を調整するのもＣａ ｆｆｉ ａｌｌ整に有効な手段と
成り得る。一般に焼鈍方法として、密閉炉内で行う方法
あるいは連続炉内で行う方法のいずれであってもよい。
（実施例）
以下に本発明アーク溶接用メッキワイヤについてその製
造方法を含めて実施例で詳細に説明する。
造方法を含めて実施例で詳細に説明する。
原線径５．５ ｍｍφ、化学成分Ｃ： ０．０８％、Ｓ
ｉ：０．８０％、Ｍｎ：１．５３％の熱延鋼線材を原線
とし、メカニカルデスケーリングでスケール除去後酸洗
し、潤滑剤である石灰石けんの懸濁液中に浸漬して塗布
乾燥し、伸線潤滑剤としてＮａ系金属石けんを使用して
２．２ ｍｍφまで伸線した後、第１表に示す焼鈍有り
又は無しのメッキ前処理工程及びメッキ工程を経て製品
径１．２ｍｍφの本発明ワイヤおよび比較ワイヤを製造
し、スパッタ量及び、アーク停止回数を測定した。その
結果を同じく第１表に示す。
ｉ：０．８０％、Ｍｎ：１．５３％の熱延鋼線材を原線
とし、メカニカルデスケーリングでスケール除去後酸洗
し、潤滑剤である石灰石けんの懸濁液中に浸漬して塗布
乾燥し、伸線潤滑剤としてＮａ系金属石けんを使用して
２．２ ｍｍφまで伸線した後、第１表に示す焼鈍有り
又は無しのメッキ前処理工程及びメッキ工程を経て製品
径１．２ｍｍφの本発明ワイヤおよび比較ワイヤを製造
し、スパッタ量及び、アーク停止回数を測定した。その
結果を同じく第１表に示す。
ここで焼鈍有りとしであるものの焼鈍条件は、線径２．
２ ｍｍφで、密閉焼鈍は７５０ ’ｃ ｘ保持時間３
時間とし、雰囲気ガスはＮ２ガスを使用した。また、連
続焼鈍は、７６０″ｃ×保持時間８分、雰囲気ガスは大
気を使用した。メッキ前処理及びメッキ処理の条件は次
のとおりで行った。
２ ｍｍφで、密閉焼鈍は７５０ ’ｃ ｘ保持時間３
時間とし、雰囲気ガスはＮ２ガスを使用した。また、連
続焼鈍は、７６０″ｃ×保持時間８分、雰囲気ガスは大
気を使用した。メッキ前処理及びメッキ処理の条件は次
のとおりで行った。
■ バイポーラ電解脱脂
５０Ａ／本、７〜１２Ｖ
溶液 水酸化ナトリウム１００ ｇ／ｌ、液温８０”Ｃ
，４ｍ速１２０ｍ／分、 塔長５ｍ ■ 陽極電解脱脂 １１０Ａ／本、７〜１２Ｖ 水酸化ナトリウム８０−１２０ｇ／ｎ、液温６０〜７０
°ｃ、ｖＡ速８０ｍ／分、塔長４ｍ ■ 陰極電解酸洗 １１０Ａ／本、７〜１２Ｖ 塩酸１０〜２０％、液温２５°Ｃ１ 線速８０ｍ／分、塔長８ｍ ■ メッキ １１０Ａ／本、７〜１２Ｖ 青酸カリウム５〜２０ ｇ／ｌ、液温６０°Ｃ１線速８
０ｍ／分、塔長３０ｍ メシキサイズはいずれも２．２聴φで電気銅メッキを行
い、さらに伸線潤滑剤は植物性潤滑油を使用して１．２
ｒ！ｓφまで伸線した。
，４ｍ速１２０ｍ／分、 塔長５ｍ ■ 陽極電解脱脂 １１０Ａ／本、７〜１２Ｖ 水酸化ナトリウム８０−１２０ｇ／ｎ、液温６０〜７０
°ｃ、ｖＡ速８０ｍ／分、塔長４ｍ ■ 陰極電解酸洗 １１０Ａ／本、７〜１２Ｖ 塩酸１０〜２０％、液温２５°Ｃ１ 線速８０ｍ／分、塔長８ｍ ■ メッキ １１０Ａ／本、７〜１２Ｖ 青酸カリウム５〜２０ ｇ／ｌ、液温６０°Ｃ１線速８
０ｍ／分、塔長３０ｍ メシキサイズはいずれも２．２聴φで電気銅メッキを行
い、さらに伸線潤滑剤は植物性潤滑油を使用して１．２
ｒ！ｓφまで伸線した。
第 １ 表
（発明の効果）
本発明によれば、溶接電流の通電性がよく、アークが安
定し、スパッタの発生量が少ない優れた溶接作業性を有
するアーク溶接用メンギワイヤを提供することが出来る
。
定し、スパッタの発生量が少ない優れた溶接作業性を有
するアーク溶接用メンギワイヤを提供することが出来る
。
第１図はワイヤ表面メッキ層とワイヤ素地との間に介在
するＣａｉとスパッタ量、アーク停止回数の関係を示す
図である。 第１図
するＣａｉとスパッタ量、アーク停止回数の関係を示す
図である。 第１図
Claims (1)
- アーク溶接用メッキワイヤにおいて、ワイヤ素地とワイ
ヤ表面メッキ層との間に介在するＣａ量が３５０ｍｇ／
ｍ＾２以下であることを特徴とするアーク溶接用メッキ
ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7619388A JPH01249291A (ja) | 1988-03-31 | 1988-03-31 | アーク溶接用メッキワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7619388A JPH01249291A (ja) | 1988-03-31 | 1988-03-31 | アーク溶接用メッキワイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01249291A true JPH01249291A (ja) | 1989-10-04 |
Family
ID=13598303
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7619388A Pending JPH01249291A (ja) | 1988-03-31 | 1988-03-31 | アーク溶接用メッキワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01249291A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07303995A (ja) * | 1994-05-13 | 1995-11-21 | Kobe Steel Ltd | ガスシールドアーク溶接用ワイヤ |
| JP2003181683A (ja) * | 2001-12-19 | 2003-07-02 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ |
| KR100668169B1 (ko) * | 2005-05-25 | 2007-01-11 | 고려용접봉 주식회사 | 용접시 아크안정성이 우수한 동도금 마그 용접용솔리드와이어 |
| JP2013504434A (ja) * | 2009-09-11 | 2013-02-07 | ユニバーシティ インダストリー コーオペレーション ファウンデーション コリア エアロスペース ユニバーシティ | 溶接用ワイヤ |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5326569A (en) * | 1976-08-25 | 1978-03-11 | Hitachi Ltd | Layer thickness control me thod of epitaxial growth layer |
-
1988
- 1988-03-31 JP JP7619388A patent/JPH01249291A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5326569A (en) * | 1976-08-25 | 1978-03-11 | Hitachi Ltd | Layer thickness control me thod of epitaxial growth layer |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07303995A (ja) * | 1994-05-13 | 1995-11-21 | Kobe Steel Ltd | ガスシールドアーク溶接用ワイヤ |
| JP2003181683A (ja) * | 2001-12-19 | 2003-07-02 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ |
| KR100668169B1 (ko) * | 2005-05-25 | 2007-01-11 | 고려용접봉 주식회사 | 용접시 아크안정성이 우수한 동도금 마그 용접용솔리드와이어 |
| JP2013504434A (ja) * | 2009-09-11 | 2013-02-07 | ユニバーシティ インダストリー コーオペレーション ファウンデーション コリア エアロスペース ユニバーシティ | 溶接用ワイヤ |
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