JPH01262091A - ろう付け性の良好なドロンカップ型熱交換器の構造部材用ブレージングシート - Google Patents
ろう付け性の良好なドロンカップ型熱交換器の構造部材用ブレージングシートInfo
- Publication number
- JPH01262091A JPH01262091A JP9240088A JP9240088A JPH01262091A JP H01262091 A JPH01262091 A JP H01262091A JP 9240088 A JP9240088 A JP 9240088A JP 9240088 A JP9240088 A JP 9240088A JP H01262091 A JPH01262091 A JP H01262091A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- brazing
- alloy
- heat exchanger
- roughness
- structural member
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
- B23K35/0222—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in soldering or brazing
- B23K35/0233—Sheets or foils
- B23K35/0238—Sheets or foils layered
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、すぐれたろう付け性を有し、特にドロンカ
ップ型熱交換器の構造部材である流体チューブシート材
として用いるのに適したＭ合金ブレージングシートに関
するものである。
ップ型熱交換器の構造部材である流体チューブシート材
として用いるのに適したＭ合金ブレージングシートに関
するものである。
近年、自動車などの輸送機器に、軽量化、コンパクト化
、および高性能化の要求から、ラジェータ、カークーラ
のコンデンサ、エバボレイタ、オイルクーラ、およびイ
ンタークーラなどの熱交換器トしてドロンカップ型のも
のが一部で積載されはじめている。
、および高性能化の要求から、ラジェータ、カークーラ
のコンデンサ、エバボレイタ、オイルクーラ、およびイ
ンタークーラなどの熱交換器トしてドロンカップ型のも
のが一部で積載されはじめている。
このドロンカップ型熱交換器は、構造部材である半割シ
の流体チューブシート材を合わせて１対としたものと、
同じくフィン材とを１層づつ、あるいは２層以上交互に
積み重ね、この積み重ね体を治具で固定した状態で７ラ
ツクスろう付けあるいは真空ろう付けすることにより製
造されている。
の流体チューブシート材を合わせて１対としたものと、
同じくフィン材とを１層づつ、あるいは２層以上交互に
積み重ね、この積み重ね体を治具で固定した状態で７ラ
ツクスろう付けあるいは真空ろう付けすることにより製
造されている。
また、上記の流体チューブシート材は、ＪＩＳ３００３
や６９５１ 、さらに３００５などのＭ合金からなる芯
材の片面あるいは両面に、同４０４５や４００４などの
Ｍ合金からなるろう材をクラッドしてなるＭ合金ブレー
ジングシートからプレス加工によシ成形されたものであ
る。
や６９５１ 、さらに３００５などのＭ合金からなる芯
材の片面あるいは両面に、同４０４５や４００４などの
Ｍ合金からなるろう材をクラッドしてなるＭ合金ブレー
ジングシートからプレス加工によシ成形されたものであ
る。
しかし、上記ドロンカップ型熱交換器においては、これ
を流れる流体に比較的大きな圧力が負荷されるので、特
に流体チューブシート材の合せ目はろう付けが完全であ
ることが要求されるが、上記の従来ブレージングシート
で構成されている流体チューブシート材では、特に、真
空ろう付け炉内の真空が十分に高くなっていない場合や
、不活性雰囲気ろう付け炉内の雰囲気ガスの露点が十分
に低くなっていない場合、さらにろう付け前のプレス加
工で付着した油などの洗浄が十分でない場合などの拙劣
な条件下でのろう付けに際して、合せ面（ろう付け継手
）の内側のフィレット形成が良好でなく、ろう伺は後の
耐圧試験で不合格となる場合があり、多い場合には３０
チにも及ぶ不良が発生し、この不合格品は手直しを行な
うことができないので、ロフト単位で処分されることも
あシ、製造歩留の低いものである。
を流れる流体に比較的大きな圧力が負荷されるので、特
に流体チューブシート材の合せ目はろう付けが完全であ
ることが要求されるが、上記の従来ブレージングシート
で構成されている流体チューブシート材では、特に、真
空ろう付け炉内の真空が十分に高くなっていない場合や
、不活性雰囲気ろう付け炉内の雰囲気ガスの露点が十分
に低くなっていない場合、さらにろう付け前のプレス加
工で付着した油などの洗浄が十分でない場合などの拙劣
な条件下でのろう付けに際して、合せ面（ろう付け継手
）の内側のフィレット形成が良好でなく、ろう伺は後の
耐圧試験で不合格となる場合があり、多い場合には３０
チにも及ぶ不良が発生し、この不合格品は手直しを行な
うことができないので、ロフト単位で処分されることも
あシ、製造歩留の低いものである。
そこで１本発明者等は、上述のような観点から。
特にドロンカップ型熱交換器の製造に際して、これの構
造部材、特に流体チューブシート材として用いた場合に
、ろう伺は条件に影響を受けることなく、良好なろう付
け性を示すブレージングシートを開発すべく研究を行な
った結果。
造部材、特に流体チューブシート材として用いた場合に
、ろう伺は条件に影響を受けることなく、良好なろう付
け性を示すブレージングシートを開発すべく研究を行な
った結果。
従来のブレージングシートを構成するろう材の表向粗さ
は、圧延方向に直角の方向で。
は、圧延方向に直角の方向で。
平均粗さ（Ｒａ） ： ０．４〜０．６ ｐａｎ 。
最大粗さ（Ｒｍａｘ） ： ３〜４μｍ ｓであり、そ
の表面に存在する多数の微小亀裂には２５〜４０μｍの
長さのものが１鵡２当シ約２０個以上存在するが、ブレ
ージングシートの製造に際して、冷間圧延における１回
の圧延率をできるだけ小はくする。すなわち圧延回数を
多くすると。
の表面に存在する多数の微小亀裂には２５〜４０μｍの
長さのものが１鵡２当シ約２０個以上存在するが、ブレ
ージングシートの製造に際して、冷間圧延における１回
の圧延率をできるだけ小はくする。すなわち圧延回数を
多くすると。
長い微小亀裂がなくなるようになり、したがってこの１
回の圧延率（圧延回数）を制御して、２０μｍを越えて
長い微小亀裂が存在しないようにすると共に、ブレージ
ングシートの冷間圧延工程における少なくとも最終冷間
圧延を表面がブライト仕上げ、あるいは鏡面仕上げされ
た圧延ロールを用いて行ない、その表面粗さを、圧延方
向に直角の方向で。
回の圧延率（圧延回数）を制御して、２０μｍを越えて
長い微小亀裂が存在しないようにすると共に、ブレージ
ングシートの冷間圧延工程における少なくとも最終冷間
圧延を表面がブライト仕上げ、あるいは鏡面仕上げされ
た圧延ロールを用いて行ない、その表面粗さを、圧延方
向に直角の方向で。
平均粗さ（Ｒａ）：０．４μｍ以下。
最大粗さ（Ｒｍａｘ） ： ２．５μｍ以下。
とすると、この状態のブレージングシートから成形され
た流体チューブシート材においては、ろう付け条件に影
響されることなく、すなわち上記の拙劣なろう付け条件
であっても、すぐれたろう付け性を示し、ろう付け継手
（合せ面）の内情には良好なフィレットが形成されるよ
うになって、耐圧試験に十分合格するドロンカップ型熱
交換器を歩留よく製造することができるという知見を得
たのである。
た流体チューブシート材においては、ろう付け条件に影
響されることなく、すなわち上記の拙劣なろう付け条件
であっても、すぐれたろう付け性を示し、ろう付け継手
（合せ面）の内情には良好なフィレットが形成されるよ
うになって、耐圧試験に十分合格するドロンカップ型熱
交換器を歩留よく製造することができるという知見を得
たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て。
て。
Ｍ合金芯材の片面または両面にＭ合金ろう材をクラッド
してなるブレージングシートにおいて。
してなるブレージングシートにおいて。
上記Ｍ合金ろう材の少なくとも片面の表面粗さを、圧延
方向に直角の方向で。
方向に直角の方向で。
平均粗さ（Ｒａ）：０１４μｍ以下。
最大粗さ（ＲｍａＸ） ： ２．５μｍ以下。
とすると共に、その表面に存在する微小亀裂の長さを、
２０μｍ以下とすることによシ、ブレージングシートの
ろう付け性を改善し、ドロンカップ型熱交換器の構造部
材、特に流体チューブシート材としての使用に適合せし
めたブレージングシートに特徴を有するものである。
２０μｍ以下とすることによシ、ブレージングシートの
ろう付け性を改善し、ドロンカップ型熱交換器の構造部
材、特に流体チューブシート材としての使用に適合せし
めたブレージングシートに特徴を有するものである。
したがって、上記の従来ブレージングシートのように、
ろう材の表面粗さが、圧延方向に直角の方向で、Ｒａで
０．４μｍを越え、かつＲｍａｌで２．５μｒｒＬを越
えると共に、ろう材表面に存在する微小亀裂に２０μｍ
を越える長さのものがあると、良好なろう付けを確保す
ることができない。
ろう材の表面粗さが、圧延方向に直角の方向で、Ｒａで
０．４μｍを越え、かつＲｍａｌで２．５μｒｒＬを越
えると共に、ろう材表面に存在する微小亀裂に２０μｍ
を越える長さのものがあると、良好なろう付けを確保す
ることができない。
つキニ、この発明のブレージングシー）ｔ−実施例によ
り具体的に説明する。
り具体的に説明する。
通常の溶解法にて、芯材用Ｍ合金として、３００３合金
（組成： Ｎ、 −１，２３４Ｍｎ −０，１２％Ｃｕ
）、３００５合金（組成： Ｍｌ、 −１，３１４Ｍｎ
−０，３６４Ｍ、ｇ ） 、および６９５１合金（組
成：Ｍ−０，６２チＭｇ −０，３８％５ｉ−０，２２
％Ｃｕ、以上車量チ、以下チは重量％を示す）をそれぞ
れ溶製し、壕だろう材用Ｍ合金として、４００４合金（
組成：Ｍ−９，３６％５ｉ−１，３３チＭｇ）および４
０４５合金（組成： Ａｔ −１０，２％Ｓｉ）を溶製
し、竪型半連続鋳造装置を用いて厚さ：４１４Ｂの鋳塊
とした後。
（組成： Ｎ、 −１，２３４Ｍｎ −０，１２％Ｃｕ
）、３００５合金（組成： Ｍｌ、 −１，３１４Ｍｎ
−０，３６４Ｍ、ｇ ） 、および６９５１合金（組
成：Ｍ−０，６２チＭｇ −０，３８％５ｉ−０，２２
％Ｃｕ、以上車量チ、以下チは重量％を示す）をそれぞ
れ溶製し、壕だろう材用Ｍ合金として、４００４合金（
組成：Ｍ−９，３６％５ｉ−１，３３チＭｇ）および４
０４５合金（組成： Ａｔ −１０，２％Ｓｉ）を溶製
し、竪型半連続鋳造装置を用いて厚さ：４１４Ｂの鋳塊
とした後。
３００３および３００５合金鋳塊には温度：５９０℃に
１２時間保持、６９５１合金鋳塊には５６０℃に１２時
間保持、そしてろう材用Ｍ合金鋳塊には４８０℃に１２
時間保持の条件でそれぞれ均質化熱処理を施し、ついで
これらの鋳塊の両面に片側７Ｂづつの厚さで面側を施し
、かつろう材用Ｍ合金鋳塊にＦｉ熱間圧延を施して、そ
の厚さを５０鎮とし、この状態で、＠記芯材用Ｍ合金鋳
塊の両面に、それぞれ第１表に示される組合せにおいて
前記ろう材用Ｍ合金熱延板を重ね合わせて合計５００Ｍ
の厚さとし、これを４８０℃の圧延開始温度で熱間圧延
して、その厚さが７聰のクラツド材とし、引続いて、こ
のクラツド材に、厚さが、５ ｒｍ −＋ ３．８ ｍ
ｙｔｈ −＋ ２．９ ａｘ−＋ ２．２ ｒｕｎ−＋
１． ’７１１３１−＋ １．３ ｍ→１． Ｏｍｘ
と変化する７段（従来は下記の通常５段）の冷間圧延を
施して、ろう材の表面に大きな微小亀裂が形成されるの
を抑制した圧延を行ない、この冷間圧延において、厚さ
：５簡の時点で、不活性ガス雰囲気中、温度：３５０℃
に２時間保持の条件で中間焼鈍を施し、また厚さ：１．
３ｍおよび１、 Ｏｗｔｐｒの冷間圧ｊ１．ロール表面
をブライト仕上けあるいは鏡面仕上げして、その表面粗
さを調整した各種の圧延ロールを用いて行ない、最終的
に不活性ガス雰囲気中、温度＝３５０℃に２時間保持の
条件で焼鈍を施すことによって、＄１表に示される表面
粗さ並びに微小亀裂の最大長を有する本発明ブレージン
グシート１〜ユ２をそれぞれ製造した。
１２時間保持、６９５１合金鋳塊には５６０℃に１２時
間保持、そしてろう材用Ｍ合金鋳塊には４８０℃に１２
時間保持の条件でそれぞれ均質化熱処理を施し、ついで
これらの鋳塊の両面に片側７Ｂづつの厚さで面側を施し
、かつろう材用Ｍ合金鋳塊にＦｉ熱間圧延を施して、そ
の厚さを５０鎮とし、この状態で、＠記芯材用Ｍ合金鋳
塊の両面に、それぞれ第１表に示される組合せにおいて
前記ろう材用Ｍ合金熱延板を重ね合わせて合計５００Ｍ
の厚さとし、これを４８０℃の圧延開始温度で熱間圧延
して、その厚さが７聰のクラツド材とし、引続いて、こ
のクラツド材に、厚さが、５ ｒｍ −＋ ３．８ ｍ
ｙｔｈ −＋ ２．９ ａｘ−＋ ２．２ ｒｕｎ−＋
１． ’７１１３１−＋ １．３ ｍ→１． Ｏｍｘ
と変化する７段（従来は下記の通常５段）の冷間圧延を
施して、ろう材の表面に大きな微小亀裂が形成されるの
を抑制した圧延を行ない、この冷間圧延において、厚さ
：５簡の時点で、不活性ガス雰囲気中、温度：３５０℃
に２時間保持の条件で中間焼鈍を施し、また厚さ：１．
３ｍおよび１、 Ｏｗｔｐｒの冷間圧ｊ１．ロール表面
をブライト仕上けあるいは鏡面仕上げして、その表面粗
さを調整した各種の圧延ロールを用いて行ない、最終的
に不活性ガス雰囲気中、温度＝３５０℃に２時間保持の
条件で焼鈍を施すことによって、＄１表に示される表面
粗さ並びに微小亀裂の最大長を有する本発明ブレージン
グシート１〜ユ２をそれぞれ製造した。
また、比較の目的で、上記冷間圧延を、その厚さが、
５Ｂ−＋３．２１Ｌｌ！−＋２．１ｍ−＋１，４ｍｘ
−＋１．Ｏｘに変化する５段で行なうと共に、この５段
の冷間圧延のいずれも通常の圧延ロール、すなわち表面
をミル仕上けした各種の圧延ロールを用いて行なう以外
は、則−の条件で同じく第１表に示される表面粗さ並び
に微小亀裂の最大長を有する従来ブレージングシート１
〜４をそれぞれ製造した。力お。
５Ｂ−＋３．２１Ｌｌ！−＋２．１ｍ−＋１，４ｍｘ
−＋１．Ｏｘに変化する５段で行なうと共に、この５段
の冷間圧延のいずれも通常の圧延ロール、すなわち表面
をミル仕上けした各種の圧延ロールを用いて行なう以外
は、則−の条件で同じく第１表に示される表面粗さ並び
に微小亀裂の最大長を有する従来ブレージングシート１
〜４をそれぞれ製造した。力お。
第１表における表面粗さおよび表面微小亀裂の最大長の
値は、ブレージングシートの適宜１０ケ所を測定し、こ
のうちのｉ商値をもって示した。
値は、ブレージングシートの適宜１０ケ所を測定し、こ
のうちのｉ商値をもって示した。
ついで、この結果得られた各種のブレージングシートか
ら、第１図に概略縦断面図で示されるように、ドロンカ
ップ型熱父換器の流体チューブシート材をモデファイし
た。内径：４０ｍｘφ×深さ＝８闘にして、かつ底部中
央部に直径：１０ｍφの中心孔のあるものと、これのな
いカップ状試験片をプレス成形し、これを２枚１組にし
て３組積み重ね、この状態で、不活性ガス雰囲気中、温
度二６００℃に５分間保持の条件でのフラックスろう付
け、またはユＸ ｌ Ｏ−’ ｔｏｒｒ の真空中、
温度二６００℃に３分間保持の条件での真空ろう付けを
行ない、ドロンカップ型熱交換器にモデファイした構造
のろう付け積層体を製造し、引続いてこのろう付け積層
体の底部中心孔に接続用パイプをトーチろう付けにより
取付け、このパイプを耐圧試験機に接続し、水圧を用い
て耐圧試験を行ない。
ら、第１図に概略縦断面図で示されるように、ドロンカ
ップ型熱父換器の流体チューブシート材をモデファイし
た。内径：４０ｍｘφ×深さ＝８闘にして、かつ底部中
央部に直径：１０ｍφの中心孔のあるものと、これのな
いカップ状試験片をプレス成形し、これを２枚１組にし
て３組積み重ね、この状態で、不活性ガス雰囲気中、温
度二６００℃に５分間保持の条件でのフラックスろう付
け、またはユＸ ｌ Ｏ−’ ｔｏｒｒ の真空中、
温度二６００℃に３分間保持の条件での真空ろう付けを
行ない、ドロンカップ型熱交換器にモデファイした構造
のろう付け積層体を製造し、引続いてこのろう付け積層
体の底部中心孔に接続用パイプをトーチろう付けにより
取付け、このパイプを耐圧試験機に接続し、水圧を用い
て耐圧試験を行ない。
前記試験片のろう付け合せ面に剥離が発生した時点の最
高圧力を測定した。これらの結果を第１表に示した。
高圧力を測定した。これらの結果を第１表に示した。
第１表に示される結果から１本発明ブレージングシート
１〜１２で製造されたろう付け積層体は。
１〜１２で製造されたろう付け積層体は。
いずれも高い耐圧強度を示し、ろう付け合せ向（ろう付
け継手〕のろう付けが良好で、その内側には良好なフィ
レットが形成されているのに対して、従来ブレージング
シート１〜４で製造されたろう付け積層体においては、
ろう付け継手の強度が低く、比較的低い内圧にしか耐え
ることができず、ろう付けが完全でないことが明らかで
ある。
け継手〕のろう付けが良好で、その内側には良好なフィ
レットが形成されているのに対して、従来ブレージング
シート１〜４で製造されたろう付け積層体においては、
ろう付け継手の強度が低く、比較的低い内圧にしか耐え
ることができず、ろう付けが完全でないことが明らかで
ある。
上述のように、この発明のブレージングシートは、すぐ
れたろう付け性を有し、特に高いろう付け強度が要求さ
れるドロンカップ型熱交換器の流体チューブシート材と
して用いた場合に、これのろう付け不良が原因の不良品
の発生が激減し、製品歩留が著しく向上するようになる
など工業上有用な効果をもたらすものである。
れたろう付け性を有し、特に高いろう付け強度が要求さ
れるドロンカップ型熱交換器の流体チューブシート材と
して用いた場合に、これのろう付け不良が原因の不良品
の発生が激減し、製品歩留が著しく向上するようになる
など工業上有用な効果をもたらすものである。
第１図はドロンカップ型熱交換器をモデフアイした構造
のろう付け積層体を示す概略縦断面図である。 出願人 三菱アルミニウム株式会社
のろう付け積層体を示す概略縦断面図である。 出願人 三菱アルミニウム株式会社
Claims (1)
- （１）Ａｌ合金芯材の片面または両面にＡｌ合金ろう材
をクラツドしてなるブレージングシートにおいて、 上記Ａｌ合金ろう材の少なくとも片面の表面粗さを、圧
延方向に直角の方向で、 平均粗さ（Ｒａ）：０．４μｍ以下、 最大粗さ（Ｒｍａｘ）：２．５μｍ以下、 とすると共に、その表面に存在する微小亀裂の長さを、
２０μｍ以下としたことを特徴とするろう付け性の良好
なドロンカツプ型熱交換器の構造部材用ブレージングシ
ート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63092400A JP2565539B2 (ja) | 1988-04-14 | 1988-04-14 | ろう付け性の良好なドロンカップ型熱交換器の構造部材用ブレージングシート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63092400A JP2565539B2 (ja) | 1988-04-14 | 1988-04-14 | ろう付け性の良好なドロンカップ型熱交換器の構造部材用ブレージングシート |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01262091A true JPH01262091A (ja) | 1989-10-18 |
| JP2565539B2 JP2565539B2 (ja) | 1996-12-18 |
Family
ID=14053367
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63092400A Expired - Fee Related JP2565539B2 (ja) | 1988-04-14 | 1988-04-14 | ろう付け性の良好なドロンカップ型熱交換器の構造部材用ブレージングシート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2565539B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007066714A1 (ja) * | 2005-12-09 | 2007-06-14 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | クラッド材の製造方法および製造設備 |
| JP2011140690A (ja) * | 2010-01-07 | 2011-07-21 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 熱交換器用アルミニウム合金偏平管およびアルミニウム合金製熱交換器 |
| JP2011140691A (ja) * | 2010-01-07 | 2011-07-21 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 熱交換器用アルミニウム合金偏平管およびアルミニウム合金製熱交換器 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6179752A (ja) * | 1984-09-27 | 1986-04-23 | Mitsubishi Alum Co Ltd | ドロンカツプ型熱交換器のドロンカツプ材用真空ろう付ブレ−ジングシ−トの製造法 |
-
1988
- 1988-04-14 JP JP63092400A patent/JP2565539B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6179752A (ja) * | 1984-09-27 | 1986-04-23 | Mitsubishi Alum Co Ltd | ドロンカツプ型熱交換器のドロンカツプ材用真空ろう付ブレ−ジングシ−トの製造法 |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007066714A1 (ja) * | 2005-12-09 | 2007-06-14 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | クラッド材の製造方法および製造設備 |
| US8091612B2 (en) | 2005-12-09 | 2012-01-10 | Kobe Steel, Ltd. | Method for manufacturing clad material and equipment for manufacturing the same |
| US8191609B2 (en) | 2005-12-09 | 2012-06-05 | Kobe Steel, Ltd. | Method for manufacturing clad material and equipment for manufacturing the same |
| US8210237B2 (en) | 2005-12-09 | 2012-07-03 | Kobe Steel, Ltd. | Method for manufacturing clad material and equipment for manufacturing the same |
| US8381797B2 (en) | 2005-12-09 | 2013-02-26 | Kobe Steel, Ltd. | Method for manufacturing clad material and equipment for manufacturing the same |
| JP2011140690A (ja) * | 2010-01-07 | 2011-07-21 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 熱交換器用アルミニウム合金偏平管およびアルミニウム合金製熱交換器 |
| JP2011140691A (ja) * | 2010-01-07 | 2011-07-21 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 熱交換器用アルミニウム合金偏平管およびアルミニウム合金製熱交換器 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2565539B2 (ja) | 1996-12-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100737020B1 (ko) | 높은 전기전도율과 고강도를 갖는 알루미늄합금 복합재료, 그 제조방법 및 용도 | |
| CA2569855C (en) | Clad alloy substrates and method for making same | |
| JP6418714B2 (ja) | アルミニウム合金クラッド材及びその製造方法、ならびに、当該アルミニウム合金クラッド材を用いた熱交換器及びその製造方法 | |
| CN111906471B (zh) | 兼具优异内外腐蚀性能的多层材料钎焊铝材及其制备方法 | |
| CN108884523B (zh) | 换热器用铝合金制硬钎焊片材及其制造方法 | |
| CN1486228A (zh) | 复合铝板 | |
| US20210379705A1 (en) | Aluminum alloy brazing sheet and manufacturing method thereof | |
| CN106041354A (zh) | 一种高耐蚀的四层铝合金钎焊板材及其制造方法 | |
| EP0597091B1 (en) | Brazing sheet comprising brazing material based on aluminum-magnesium-silicon alloy | |
| CN113692454B (zh) | 铝合金硬钎焊板及其制造方法 | |
| JPH01262091A (ja) | ろう付け性の良好なドロンカップ型熱交換器の構造部材用ブレージングシート | |
| CN115672988A (zh) | 一种辐射屏蔽用铝/钽复合材料及其制备方法 | |
| CN112955574B (zh) | 铝合金硬钎焊板及其制造方法 | |
| JPH07252566A (ja) | 高強度を有する熱交換器Ａｌ合金フィン材 | |
| JPH01262090A (ja) | ろう付け性の良好なドロンカップ型熱交換器の構造部材用ブレージングシート | |
| JPS63140782A (ja) | 多層クラツド板の製造方法 | |
| CN116618972A (zh) | 一种中冷器预埋钎剂制备工艺 | |
| JPS6179752A (ja) | ドロンカツプ型熱交換器のドロンカツプ材用真空ろう付ブレ−ジングシ−トの製造法 | |
| CN115533368A (zh) | 一种隧道炉钎焊用无钎剂钎焊多层铝合金板带制造方法 | |
| CN116175086A (zh) | 一种高导热高导电耐腐蚀复合板的制造方法及复合板 | |
| US3349469A (en) | Method of making laminated sheet | |
| JPS63195239A (ja) | アルミニウム合金ブレ−ジングシ−ト | |
| JPH05169283A (ja) | クラッド鋼板の製造方法 | |
| CN109570260A (zh) | 一种双层复合不锈钢无缝管制造工艺 | |
| JPS60244491A (ja) | 銅又は銅合金クラツド鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |