JPH0127052B2 - - Google Patents
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- JPH0127052B2 JPH0127052B2 JP57171045A JP17104582A JPH0127052B2 JP H0127052 B2 JPH0127052 B2 JP H0127052B2 JP 57171045 A JP57171045 A JP 57171045A JP 17104582 A JP17104582 A JP 17104582A JP H0127052 B2 JPH0127052 B2 JP H0127052B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- dichloroethane
- tower
- distillation column
- heat
- heat exchanger
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
Landscapes
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
本発明は１，２−ジクロルエタンを部分熱分解
した後の冷却工程で廃棄されている熱を回収し
て、これを１，２−ジクロルエタン蒸留塔の熱源
として利用する熱回収法に関するものである。 ザ．ビー．エフ．グツドリツチ社の特公昭37−
17205、クナツプザツク社の米国特許第3484493号
および石油学会発行の「オキシ塩素化法塩化ビニ
ル合成プロセス」によると、通常１，２−ジクロ
ルエタンはポンプにより約40気圧に加圧されてヘ
アピン状のステンレスパイプを多数連結した分解
炉に送られ、こゝで管の外側より直火により480
℃〜540℃に加熱されて塩酸と塩化ビニルに分解
される。 これら混合物は未分解の１，２−ジクロルエタ
ンと共に急冷塔に送られて70℃まで冷却される。
この時失つた熱量は熱交換器を介して全量冷却水
側に廃棄されている。冷却された混合物は４個の
直列に接続された蒸留塔へ順次送られ、操作条件
を適当に選ぶことにより、第１蒸留塔の頂部から
塩酸が、第２蒸留塔の頂部から塩化ビニルが、第
３蒸留塔の頂部から１，２−ジクロルエタンより
低沸点成分が、そして第４蒸留塔の頂部から高純
度の１，２−ジクロルエタンが、底部から１，２
−ジクロルエタンより高沸点成分がそれぞれ得ら
れる。第４蒸留塔から回収された高純度１，２−
ジクロルエタンは再び分解炉に循環されるので、
ほとんどすべての１，２−ジクロルエタンが塩酸
と塩化ビニルに転化することになる。 上記の公知方法またはこれと同じ原理に基づく
方法は工業的に広く実施されているが、これらの
方法の欠点は急冷塔にて大量の熱量を廃棄し、他
方蒸留塔、特に第４の１，２−ジクロルエタンを
回収する蒸留塔（以下、EDCと呼ぶことがあ
る。）で、その底部熱交換器にて大量のスチーム
を必要とすることである。 本発明者らは従来技術の問題点を解決すべく鋭
意検討した結果、急冷塔に接続された熱交換器に
熱水を流すことにより、熱分解混合物のもつ熱を
回収し、この熱水をEDC塔熱交換器の熱源とし
て利用できることを見い出した。また、この
EDC塔は通常大気圧で操作されるが、本発明者
らはこのEDC塔を大気圧以下の減圧で操作する
ことにより、１，２−ジクロルエタンと高沸点成
分との比揮発度（アルフア）が大きくなり効率的
分離が可能となること、およびEDC塔底部熱交
換器の沸騰温度が下り前記熱水からの熱回収が経
済的に行われることを見い出した。 斯くして、本発明によれば１，２−ジクロルエ
タンの蒸気を圧力下で熱分解反応器に導入し、約
450〜650℃で部分熱分解して塩酸、塩化ビニルと
未分解の１，２−ジクロルエタンを生成させ、こ
れら混合物を急冷塔にて１，２−ジクロルエタン
により冷却後、直列に接続された蒸留塔により順
次塩酸、塩化ビニル、１，２−ジクロルエタンを
それぞれ取得する方法において、急冷塔底部から
の熱い１，２−ジクロルエタンを急冷塔に接続し
た熱交換器に導き、こゝで１，２−ジクロルエタ
ン蒸留塔底部熱交換器より返送された熱水によ
り、１，２−ジクロルエタンのもつ熱を回収し
て、これを減圧下に操作する１，２−ジクロルエ
タン蒸留塔の熱源として使用することにより、塩
化ビニルを安価に製造する方法が提供される。 以下に熱水を用いた本発明の好ましい実施態様
を第１図により説明する。 １，２−ジクロルエタンはタンクＴ−１よりポ
ンプ２で抜きだされ約35Kg／m2ゲージに昇圧され
て分解炉Ａに送入される。分解炉内のステンレス
パイプは火焔により加熱され、１，２−ジクロル
エタンは出口では約500℃まで昇温され40〜60％
が塩酸と塩化ビニルに分解されて未分解の１，２
−ジクロルエタンと共に管３を経て急冷塔Ｃに入
る。急冷塔上部からは管４を経て熱交換器Ｅ−２
で40〜100℃まで冷却された液状の１，２−ジク
ロルエタンが送入された分解炉からの高温ガスを
急冷する。急冷塔頂部からは塩酸及び塩化ビニル
を主成分とするガスが排出され管５を経て第１蒸
留塔Ｃ−１に入る。急冷塔底部からは100℃〜170
℃の１，２−ジクロルエタンを主成分とする液が
管６を経て抜きだされポンプ７より熱交換器Ｅ−
１に送られ熱水と熱交換され、そのもつている熱
量の大半が回収される。Ｅ−１を出た液は次にＥ
−２にて、冷却水により冷却される。 ポンプ７よりの液の一部はそのまま管８を経て
第１蒸留塔Ｃ−１に入る。第１蒸留塔は頂部圧力
10〜18Kg／cm2ゲージ、温度−30〜−12℃にて操作
され頂部からは高い純度の塩酸が管９を経て排出
される。底部からは塩化ビニルと１，２−ジクロ
ルエタンの混合物が排出され管１０を経て第２蒸
留塔Ｃ−２に入る。第２蒸留塔は4.0〜5.0Kg／cm2
ゲージ、温度30〜40℃にて操作され頂部からは塩
化ビニル樹脂製造用モノマーに使用できる高い純
度の塩化ビニルが管１１を経て得られる。底部か
らは１，２−ジクロルエタンと少量の不純物の混
合液が排出され管１２を経て第３蒸留塔Ｃ−３に
入る。第３蒸留塔は、１，２−ジクロルエタンよ
り低沸点の不純物を除去する塔で頂部圧力大気
圧、温度30〜40℃にて操作され、頂部からはクロ
ロプレン、１，１−ジクロルエタンをそれぞれ数
％づつ含む１，２−ジクロルエタンが少量管１３
を経て排出される。底部からは１，２−ジクロル
エタンが管１４を経て排出される。管１５からは
新らしい１，２−ジクロルエタンが送入され管１
４と合流し第４蒸留塔Ｃ−４（EDC塔）に入る。
第４蒸留塔は１，２−ジクロルエタン精製塔で圧
力は大気圧以下、温度はその圧力における１，２
−ジクロルエタンの沸点で操作される。 第１表に示すように１，２−ジクロルエタンと
それより高沸点不純物との比揮発度は低温になる
ほど大きくなつているので１，２−ジクロルエタ
ンの蒸留操作を行なうに際しては、その温度を低
温にする方が小さな還流比で精製操作が達成でき
るので望ましい。
した後の冷却工程で廃棄されている熱を回収し
て、これを１，２−ジクロルエタン蒸留塔の熱源
として利用する熱回収法に関するものである。 ザ．ビー．エフ．グツドリツチ社の特公昭37−
17205、クナツプザツク社の米国特許第3484493号
および石油学会発行の「オキシ塩素化法塩化ビニ
ル合成プロセス」によると、通常１，２−ジクロ
ルエタンはポンプにより約40気圧に加圧されてヘ
アピン状のステンレスパイプを多数連結した分解
炉に送られ、こゝで管の外側より直火により480
℃〜540℃に加熱されて塩酸と塩化ビニルに分解
される。 これら混合物は未分解の１，２−ジクロルエタ
ンと共に急冷塔に送られて70℃まで冷却される。
この時失つた熱量は熱交換器を介して全量冷却水
側に廃棄されている。冷却された混合物は４個の
直列に接続された蒸留塔へ順次送られ、操作条件
を適当に選ぶことにより、第１蒸留塔の頂部から
塩酸が、第２蒸留塔の頂部から塩化ビニルが、第
３蒸留塔の頂部から１，２−ジクロルエタンより
低沸点成分が、そして第４蒸留塔の頂部から高純
度の１，２−ジクロルエタンが、底部から１，２
−ジクロルエタンより高沸点成分がそれぞれ得ら
れる。第４蒸留塔から回収された高純度１，２−
ジクロルエタンは再び分解炉に循環されるので、
ほとんどすべての１，２−ジクロルエタンが塩酸
と塩化ビニルに転化することになる。 上記の公知方法またはこれと同じ原理に基づく
方法は工業的に広く実施されているが、これらの
方法の欠点は急冷塔にて大量の熱量を廃棄し、他
方蒸留塔、特に第４の１，２−ジクロルエタンを
回収する蒸留塔（以下、EDCと呼ぶことがあ
る。）で、その底部熱交換器にて大量のスチーム
を必要とすることである。 本発明者らは従来技術の問題点を解決すべく鋭
意検討した結果、急冷塔に接続された熱交換器に
熱水を流すことにより、熱分解混合物のもつ熱を
回収し、この熱水をEDC塔熱交換器の熱源とし
て利用できることを見い出した。また、この
EDC塔は通常大気圧で操作されるが、本発明者
らはこのEDC塔を大気圧以下の減圧で操作する
ことにより、１，２−ジクロルエタンと高沸点成
分との比揮発度（アルフア）が大きくなり効率的
分離が可能となること、およびEDC塔底部熱交
換器の沸騰温度が下り前記熱水からの熱回収が経
済的に行われることを見い出した。 斯くして、本発明によれば１，２−ジクロルエ
タンの蒸気を圧力下で熱分解反応器に導入し、約
450〜650℃で部分熱分解して塩酸、塩化ビニルと
未分解の１，２−ジクロルエタンを生成させ、こ
れら混合物を急冷塔にて１，２−ジクロルエタン
により冷却後、直列に接続された蒸留塔により順
次塩酸、塩化ビニル、１，２−ジクロルエタンを
それぞれ取得する方法において、急冷塔底部から
の熱い１，２−ジクロルエタンを急冷塔に接続し
た熱交換器に導き、こゝで１，２−ジクロルエタ
ン蒸留塔底部熱交換器より返送された熱水によ
り、１，２−ジクロルエタンのもつ熱を回収し
て、これを減圧下に操作する１，２−ジクロルエ
タン蒸留塔の熱源として使用することにより、塩
化ビニルを安価に製造する方法が提供される。 以下に熱水を用いた本発明の好ましい実施態様
を第１図により説明する。 １，２−ジクロルエタンはタンクＴ−１よりポ
ンプ２で抜きだされ約35Kg／m2ゲージに昇圧され
て分解炉Ａに送入される。分解炉内のステンレス
パイプは火焔により加熱され、１，２−ジクロル
エタンは出口では約500℃まで昇温され40〜60％
が塩酸と塩化ビニルに分解されて未分解の１，２
−ジクロルエタンと共に管３を経て急冷塔Ｃに入
る。急冷塔上部からは管４を経て熱交換器Ｅ−２
で40〜100℃まで冷却された液状の１，２−ジク
ロルエタンが送入された分解炉からの高温ガスを
急冷する。急冷塔頂部からは塩酸及び塩化ビニル
を主成分とするガスが排出され管５を経て第１蒸
留塔Ｃ−１に入る。急冷塔底部からは100℃〜170
℃の１，２−ジクロルエタンを主成分とする液が
管６を経て抜きだされポンプ７より熱交換器Ｅ−
１に送られ熱水と熱交換され、そのもつている熱
量の大半が回収される。Ｅ−１を出た液は次にＥ
−２にて、冷却水により冷却される。 ポンプ７よりの液の一部はそのまま管８を経て
第１蒸留塔Ｃ−１に入る。第１蒸留塔は頂部圧力
10〜18Kg／cm2ゲージ、温度−30〜−12℃にて操作
され頂部からは高い純度の塩酸が管９を経て排出
される。底部からは塩化ビニルと１，２−ジクロ
ルエタンの混合物が排出され管１０を経て第２蒸
留塔Ｃ−２に入る。第２蒸留塔は4.0〜5.0Kg／cm2
ゲージ、温度30〜40℃にて操作され頂部からは塩
化ビニル樹脂製造用モノマーに使用できる高い純
度の塩化ビニルが管１１を経て得られる。底部か
らは１，２−ジクロルエタンと少量の不純物の混
合液が排出され管１２を経て第３蒸留塔Ｃ−３に
入る。第３蒸留塔は、１，２−ジクロルエタンよ
り低沸点の不純物を除去する塔で頂部圧力大気
圧、温度30〜40℃にて操作され、頂部からはクロ
ロプレン、１，１−ジクロルエタンをそれぞれ数
％づつ含む１，２−ジクロルエタンが少量管１３
を経て排出される。底部からは１，２−ジクロル
エタンが管１４を経て排出される。管１５からは
新らしい１，２−ジクロルエタンが送入され管１
４と合流し第４蒸留塔Ｃ−４（EDC塔）に入る。
第４蒸留塔は１，２−ジクロルエタン精製塔で圧
力は大気圧以下、温度はその圧力における１，２
−ジクロルエタンの沸点で操作される。 第１表に示すように１，２−ジクロルエタンと
それより高沸点不純物との比揮発度は低温になる
ほど大きくなつているので１，２−ジクロルエタ
ンの蒸留操作を行なうに際しては、その温度を低
温にする方が小さな還流比で精製操作が達成でき
るので望ましい。
【表】
EDC塔頂部からは分解炉送入原料に使用でき
る高い純度の１，２−ジクロルエタンが得られ、
管１６を経てタンクＴ−１に送られる。還流液は
管１７で頂部に戻る。 本発明の目的である熱分解ガス冷却工程より回
収された熱の利用は、EDC塔底部の熱交換器で
行なわれる。すなわち、塔底は少量の高沸点不純
物を含む１，２−ジクロルエタンが沸騰してお
り、その沸点は60〜80℃、圧力は−360〜−100mm
Hgゲージである。 熱交換器Ｅ−１からの熱水は90〜160℃の温度
を持ち管１８を経てEDC塔底部の熱交換器Ｅ−
３に入り、その熱を塔底の１，２−ジクロルエタ
ンに与える。熱交換器Ｅ−３より排出された熱水
はポンプ１９により昇圧され、管２０を経て再び
熱交換器Ｅ−１に戻り、この様にして熱回収は達
成できる。EDC塔底部の熱交換器は複数個あつ
てもよく、他の熱源例えばスチームを併用しても
よい。熱交換器Ｅ−４はスチームの併用例を示
す。 EDC塔底部からは、少量の高沸点成分、ター
ル分を含む１，２−ジクロルエタンが管２１を経
て排出される。 以下、実施例をあげて具体的に説明する。 実施例 第１図に示す装置を用いた実施例を示す。 １，２−ジクロルエタン10000Kg／Ｈを分解炉
Ａに送入し出口温度520℃になる様な条件で熱分
解を行なつた。出口の圧力は21Kg／cm2ゲージであ
つた。１，２−ジクロルエタンはその55％が分解
し塩酸2020Kg／Ｈ、塩化ビニル3460Kg、未分解
１，２−ジクロルエタン4520Kg／Ｈが、ガス状で
急冷塔Ｃに送入され、塔上部から送入された70℃
の１，２−ジクロルエタンを主成分とする液と接
融し、120℃まで冷却されて頂部から排出され第
１蒸留塔Ｃ−１に送入された。この量は4900Kg／
Ｈであつた。 急冷塔の底部からの液は、130℃で抜きだされ
ポンプ７で昇圧され、熱交換器Ｅ−１に送られ
る。Ｅ−１では、EDC塔底熱交換器Ｅ−３より
返送されてきた熱水と熱交換し85℃まで冷却さ
れ、次の熱交換器Ｅ−２に送られる。Ｅ−２では
冷却水と熱交換し70℃まで冷却されて再び急冷塔
に戻る。 急冷塔底部液の一部は頂部からのガスと同様に
第１蒸留塔に送入された。この量は5100Kg／Ｈで
あつた。 第１蒸留塔は頂部圧力12Kg／cm2ゲージ、温度−
25℃で操作され、頂部から塩酸2020Kg／Ｈが排出
され、底部から塩化ビニルと１，２−ジクロルエ
タンの混合液7980Kg／Ｈが排出され、第２蒸留塔
Ｃ−２に送入された。 第２蒸留塔は頂部圧力5.0Kg／cm2ゲージ、温度
40℃で操作され、頂部から塩化ビニル3460Kgが排
出され、底部から１，２−ジクロルエタンと少量
の不純物を含む液4520Kg／Ｈが排出され、第３蒸
留塔Ｃ−３に送入された。 第３蒸留塔は、頂部圧力大気圧、温度35℃で操
作され、頂部からはクロロプレン4.5％、１，１
−ジクロルエタン5.0％を含む１，２−ジクロル
エタン液110Kgが排出され、底部から１，２−ジ
クロルエタンと少量の高沸点物およびタールを含
む液4410Kgが排出され、新たな１，２−ジクロル
エタン5640Kg／Ｈと合流してEDC塔Ｃ−４に送
入された。 EDC塔は、30段の棚段をもち、頂部圧力−360
mmHgゲージ、温度62℃、還流比0.5で操作され、
頂部からは、純度99.99％以上の１，２−ジクロ
ルエタン10000Kg／Ｈを回収した。塔底は−170mm
Hgゲージ、温度81℃で操作でき、塔底からは１，
１，２−トリクロルエタンとタールを合計約15％
を含む１，２−ジクロルエタン液50Kg／Ｈを排出
した。 塔底の熱交換器Ｅ−３には、110℃の熱水32200
Kg／Ｈが供給され、もう一つの熱交換器Ｅ−４に
はスチーム700Kg／Ｈが供給された。 比較例 第２図に示す装置を用いた例を示す。 １，２−ジクロルエタン10000Kg／Ｈを分解炉
Ａに送入し出口温度520℃になる様な条件で熱分
解をおこなつた。出口の圧力は21Kg／cm2ゲージで
あつた。１，２−ジクロルエタンは、その55％が
分解し、塩酸2020Kg／Ｈ、塩化ビニル3460Kg／
Ｈ、未分解１，２−ジクロルエタン4520Kg／Ｈが
ガス状で急冷塔Ｃに送入され、塔上部から送入さ
れた50℃の１，２−ジクロルエタンと塩化ビニル
を主成分とする液と接触し80℃まで冷却されて頂
部から排出され第１蒸留Ｃ−１塔に送入された。
この量は2000Kg／Ｈであつた。 急冷塔Ｃ底部からの液は90℃で抜きだされポン
プ７で昇圧され、２つの熱交換器Ｅ−１，Ｅ−２
で冷却水により50℃まで冷却され再び急冷塔に戻
る。 急冷塔塔底液の一部は、頂部からのガスと同様
に第１蒸留塔に送入された。この量は8000Kg／Ｈ
であつた。 以下第１、第２および第３蒸留塔の操作条件、
流量、組成は実施例とほぼ同様であるので、説明
を省略する。 EDC塔Ｃ−４は30段の棚段をもち、頂部圧力
大気圧、温度83.6℃、還流比1.0で操作され、頂
部から純度99.99％以上の１，２−ジクロルエタ
ン10000Kg／Ｈを回収した。塔底は圧力0.30Kg／
cm2ゲージ、温度96℃で操作した。塔底からは１，
１，２−トリクロルエタンとタールを合計約15％
を含む１，２−ジクロルエタン50Kg／Ｈを排出し
た。 塔底のスチームで加熱する熱交換器Ｅ−４に
は、スチーム2900Kg／Ｈが供給された。
る高い純度の１，２−ジクロルエタンが得られ、
管１６を経てタンクＴ−１に送られる。還流液は
管１７で頂部に戻る。 本発明の目的である熱分解ガス冷却工程より回
収された熱の利用は、EDC塔底部の熱交換器で
行なわれる。すなわち、塔底は少量の高沸点不純
物を含む１，２−ジクロルエタンが沸騰してお
り、その沸点は60〜80℃、圧力は−360〜−100mm
Hgゲージである。 熱交換器Ｅ−１からの熱水は90〜160℃の温度
を持ち管１８を経てEDC塔底部の熱交換器Ｅ−
３に入り、その熱を塔底の１，２−ジクロルエタ
ンに与える。熱交換器Ｅ−３より排出された熱水
はポンプ１９により昇圧され、管２０を経て再び
熱交換器Ｅ−１に戻り、この様にして熱回収は達
成できる。EDC塔底部の熱交換器は複数個あつ
てもよく、他の熱源例えばスチームを併用しても
よい。熱交換器Ｅ−４はスチームの併用例を示
す。 EDC塔底部からは、少量の高沸点成分、ター
ル分を含む１，２−ジクロルエタンが管２１を経
て排出される。 以下、実施例をあげて具体的に説明する。 実施例 第１図に示す装置を用いた実施例を示す。 １，２−ジクロルエタン10000Kg／Ｈを分解炉
Ａに送入し出口温度520℃になる様な条件で熱分
解を行なつた。出口の圧力は21Kg／cm2ゲージであ
つた。１，２−ジクロルエタンはその55％が分解
し塩酸2020Kg／Ｈ、塩化ビニル3460Kg、未分解
１，２−ジクロルエタン4520Kg／Ｈが、ガス状で
急冷塔Ｃに送入され、塔上部から送入された70℃
の１，２−ジクロルエタンを主成分とする液と接
融し、120℃まで冷却されて頂部から排出され第
１蒸留塔Ｃ−１に送入された。この量は4900Kg／
Ｈであつた。 急冷塔の底部からの液は、130℃で抜きだされ
ポンプ７で昇圧され、熱交換器Ｅ−１に送られ
る。Ｅ−１では、EDC塔底熱交換器Ｅ−３より
返送されてきた熱水と熱交換し85℃まで冷却さ
れ、次の熱交換器Ｅ−２に送られる。Ｅ−２では
冷却水と熱交換し70℃まで冷却されて再び急冷塔
に戻る。 急冷塔底部液の一部は頂部からのガスと同様に
第１蒸留塔に送入された。この量は5100Kg／Ｈで
あつた。 第１蒸留塔は頂部圧力12Kg／cm2ゲージ、温度−
25℃で操作され、頂部から塩酸2020Kg／Ｈが排出
され、底部から塩化ビニルと１，２−ジクロルエ
タンの混合液7980Kg／Ｈが排出され、第２蒸留塔
Ｃ−２に送入された。 第２蒸留塔は頂部圧力5.0Kg／cm2ゲージ、温度
40℃で操作され、頂部から塩化ビニル3460Kgが排
出され、底部から１，２−ジクロルエタンと少量
の不純物を含む液4520Kg／Ｈが排出され、第３蒸
留塔Ｃ−３に送入された。 第３蒸留塔は、頂部圧力大気圧、温度35℃で操
作され、頂部からはクロロプレン4.5％、１，１
−ジクロルエタン5.0％を含む１，２−ジクロル
エタン液110Kgが排出され、底部から１，２−ジ
クロルエタンと少量の高沸点物およびタールを含
む液4410Kgが排出され、新たな１，２−ジクロル
エタン5640Kg／Ｈと合流してEDC塔Ｃ−４に送
入された。 EDC塔は、30段の棚段をもち、頂部圧力−360
mmHgゲージ、温度62℃、還流比0.5で操作され、
頂部からは、純度99.99％以上の１，２−ジクロ
ルエタン10000Kg／Ｈを回収した。塔底は−170mm
Hgゲージ、温度81℃で操作でき、塔底からは１，
１，２−トリクロルエタンとタールを合計約15％
を含む１，２−ジクロルエタン液50Kg／Ｈを排出
した。 塔底の熱交換器Ｅ−３には、110℃の熱水32200
Kg／Ｈが供給され、もう一つの熱交換器Ｅ−４に
はスチーム700Kg／Ｈが供給された。 比較例 第２図に示す装置を用いた例を示す。 １，２−ジクロルエタン10000Kg／Ｈを分解炉
Ａに送入し出口温度520℃になる様な条件で熱分
解をおこなつた。出口の圧力は21Kg／cm2ゲージで
あつた。１，２−ジクロルエタンは、その55％が
分解し、塩酸2020Kg／Ｈ、塩化ビニル3460Kg／
Ｈ、未分解１，２−ジクロルエタン4520Kg／Ｈが
ガス状で急冷塔Ｃに送入され、塔上部から送入さ
れた50℃の１，２−ジクロルエタンと塩化ビニル
を主成分とする液と接触し80℃まで冷却されて頂
部から排出され第１蒸留Ｃ−１塔に送入された。
この量は2000Kg／Ｈであつた。 急冷塔Ｃ底部からの液は90℃で抜きだされポン
プ７で昇圧され、２つの熱交換器Ｅ−１，Ｅ−２
で冷却水により50℃まで冷却され再び急冷塔に戻
る。 急冷塔塔底液の一部は、頂部からのガスと同様
に第１蒸留塔に送入された。この量は8000Kg／Ｈ
であつた。 以下第１、第２および第３蒸留塔の操作条件、
流量、組成は実施例とほぼ同様であるので、説明
を省略する。 EDC塔Ｃ−４は30段の棚段をもち、頂部圧力
大気圧、温度83.6℃、還流比1.0で操作され、頂
部から純度99.99％以上の１，２−ジクロルエタ
ン10000Kg／Ｈを回収した。塔底は圧力0.30Kg／
cm2ゲージ、温度96℃で操作した。塔底からは１，
１，２−トリクロルエタンとタールを合計約15％
を含む１，２−ジクロルエタン50Kg／Ｈを排出し
た。 塔底のスチームで加熱する熱交換器Ｅ−４に
は、スチーム2900Kg／Ｈが供給された。
添付の第１図は本発明を示すフロー図であり、
第２図は比較のために公知のフロー図を示したも
のである。 ここで、Ａは分解炉、Ｃは急冷塔、Ｃ−４は第
４蒸留塔（EDC塔）、Ｅ−１，Ｅ−２，Ｅ−３，
Ｅ−４は熱交換器をそれぞれ表わす。
第２図は比較のために公知のフロー図を示したも
のである。 ここで、Ａは分解炉、Ｃは急冷塔、Ｃ−４は第
４蒸留塔（EDC塔）、Ｅ−１，Ｅ−２，Ｅ−３，
Ｅ−４は熱交換器をそれぞれ表わす。
Claims (1)
- １ １，２−ジクロルエタンの蒸気を圧力下で熱
分解反応器に導入し、約450〜650℃で部分熱分解
して塩酸、塩化ビニルと未分解の１，２−ジクロ
ルエタンを生成させ、これら混合物を急冷塔にて
１，２−ジクロルエタンにより冷却後、直列に接
続された蒸留塔に導き順次塩酸、塩化ビニル、
１，２−ジクロルエタンをそれぞれ取得する方法
において、急冷塔底部からの熱い１，２−ジクロ
ルエタンを急冷塔に接続した熱交換器に導き、こ
こで１，２−ジクロルエタン蒸留塔底部熱交換器
より返送された熱水により１，２−ジクロルエタ
ンのもつ熱を回収して、これを減圧下に操作され
る１，２−ジクロルエタン蒸留塔の熱源として使
用することを特徴とする１，２−ジクロルエタン
熱分解工程における熱回収法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57171045A JPS5962536A (ja) | 1982-10-01 | 1982-10-01 | １，２−ジクロルエタン熱分解工程における熱回収法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57171045A JPS5962536A (ja) | 1982-10-01 | 1982-10-01 | １，２−ジクロルエタン熱分解工程における熱回収法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5962536A JPS5962536A (ja) | 1984-04-10 |
| JPH0127052B2 true JPH0127052B2 (ja) | 1989-05-26 |
Family
ID=15916060
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57171045A Granted JPS5962536A (ja) | 1982-10-01 | 1982-10-01 | １，２−ジクロルエタン熱分解工程における熱回収法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5962536A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ATE46314T1 (de) * | 1985-03-20 | 1989-09-15 | Atochem | Kontinuierliches verfahren zur spaltung von 1,2- dichlorethan. |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2907066A1 (de) * | 1979-02-23 | 1980-09-04 | Hoechst Ag | Verfahren zur rueckgewinnung von pyrolyseenergie bei der herstellung von vinylchlorid durch unvollstaendige thermische spaltung von 1,2-dichloraethan |
| DE2925720A1 (de) * | 1979-06-26 | 1981-01-22 | Hoechst Ag | Verfahren zur herstellung von vinylchlorid durch thermische spaltung von 1,2-dichlorethan |
| JPS6013006B2 (ja) * | 1981-02-26 | 1985-04-04 | 日立造船株式会社 | 塩ビモノマ−の製造における廃熱回収方法 |
-
1982
- 1982-10-01 JP JP57171045A patent/JPS5962536A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5962536A (ja) | 1984-04-10 |
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