JPH01271031A - 複層鋳片の連続鋳造方法 - Google Patents
複層鋳片の連続鋳造方法Info
- Publication number
- JPH01271031A JPH01271031A JP10054988A JP10054988A JPH01271031A JP H01271031 A JPH01271031 A JP H01271031A JP 10054988 A JP10054988 A JP 10054988A JP 10054988 A JP10054988 A JP 10054988A JP H01271031 A JPH01271031 A JP H01271031A
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- Japan
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- magnetic field
- mold
- static magnetic
- cast slab
- metals
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、内層と外層との間に明確な境界が設けられた
複層鋳片を溶融状態から連続的に製造する方法に関する
。
複層鋳片を溶融状態から連続的に製造する方法に関する
。
連続鋳造によって複合鋼材を製造する方法として、長さ
のことなる２本の浸漬ノズルを鋳型内にある溶融金属の
プールに挿入し、それぞれのノズルの吐出孔位置を鋳造
方向の異なる位置に設け、異種の溶融金属を注入する方
法が、特公昭４４−２７３６１号公報で提案されている
。しかし、単に２本の浸漬ノズルで鋳型内の鋳造方向の
異なる位置で異種金属を注入するようにしただけでは、
異種金属の鋳型内における吐出位置又は吐出流のパター
ンをいかに調整しようとも、注入の進行、すなわち鋳造
の進゛行と共に異種の溶融金属間での混合が生じる。そ
のため、鋳片の表層から内部にかけて、厚み方向に関し
て濃度が変化する境界層が形成される。或いは、表層と
内部との境界が極めて不鮮明な鋳片となる。
のことなる２本の浸漬ノズルを鋳型内にある溶融金属の
プールに挿入し、それぞれのノズルの吐出孔位置を鋳造
方向の異なる位置に設け、異種の溶融金属を注入する方
法が、特公昭４４−２７３６１号公報で提案されている
。しかし、単に２本の浸漬ノズルで鋳型内の鋳造方向の
異なる位置で異種金属を注入するようにしただけでは、
異種金属の鋳型内における吐出位置又は吐出流のパター
ンをいかに調整しようとも、注入の進行、すなわち鋳造
の進゛行と共に異種の溶融金属間での混合が生じる。そ
のため、鋳片の表層から内部にかけて、厚み方向に関し
て濃度が変化する境界層が形成される。或いは、表層と
内部との境界が極めて不鮮明な鋳片となる。
そこで、特公昭４９−４４８５９号公報では、鋳型に注
入された異種の溶融金属間に耐火物製の隔壁を設けて、
連続鋳造する方法が提案されている。しかし、異種溶融
金属の混合を抑えるためには、充分な大きさの耐火物隔
壁を鋳造空間に挿入することが必要になる。そのため、
鋳造上に新たな問題が生じる。たとえば、耐火物障壁が
大きくなるに伴って、それが凝固中のシェルに接触する
危険性が高くなる。この接触があると、シェルに捕捉さ
れて耐火物が破損したり、シェルが破れてブレークアウ
トを発生することにもなりかねない。また、高温の溶融
金属に浸漬された耐火物隔壁は、物理的強度の点でも問
題があり、鋳造中に溶損或いは破損して本来の目的が達
成できないばかりか、ストランド中に巻き込まれた耐火
物は、鋳造作業及び製品品質に悪影響を与える。
入された異種の溶融金属間に耐火物製の隔壁を設けて、
連続鋳造する方法が提案されている。しかし、異種溶融
金属の混合を抑えるためには、充分な大きさの耐火物隔
壁を鋳造空間に挿入することが必要になる。そのため、
鋳造上に新たな問題が生じる。たとえば、耐火物障壁が
大きくなるに伴って、それが凝固中のシェルに接触する
危険性が高くなる。この接触があると、シェルに捕捉さ
れて耐火物が破損したり、シェルが破れてブレークアウ
トを発生することにもなりかねない。また、高温の溶融
金属に浸漬された耐火物隔壁は、物理的強度の点でも問
題があり、鋳造中に溶損或いは破損して本来の目的が達
成できないばかりか、ストランド中に巻き込まれた耐火
物は、鋳造作業及び製品品質に悪影響を与える。
本発明者等は、この耐火物＠壁が持つ欠点を解消するた
め、鋳型内に注入された異種の溶融金属を仕切る手段と
して静磁場を利用した方法を開発し、これを特願昭６１
−２５２８９８号として出願した。
め、鋳型内に注入された異種の溶融金属を仕切る手段と
して静磁場を利用した方法を開発し、これを特願昭６１
−２５２８９８号として出願した。
この方法においては、鋳造方向に対して直角な方向に鋳
片全幅にわたって磁力線が延在するような静磁場を形成
させ、この静磁場を境界としてその上下に異種の溶融金
属を供給している。この静磁場により電磁ブレーキが働
き、静磁場帯での溶融金、寓の流れが制動される。その
結果、上下層が接する位置での上下層の混合を最低限に
抑えることができる。
片全幅にわたって磁力線が延在するような静磁場を形成
させ、この静磁場を境界としてその上下に異種の溶融金
属を供給している。この静磁場により電磁ブレーキが働
き、静磁場帯での溶融金、寓の流れが制動される。その
結果、上下層が接する位置での上下層の混合を最低限に
抑えることができる。
この特願昭６１−２５２８９８号で提案した方法による
とき、鋳型内のプールに耐火物＠壁を配置させる必要が
ないため、シェルの破壊、破損した耐火物による欠陥の
発生等の問題がなくなる。しかし、その後の研究によっ
て、静磁場が溶融金属の制動に充分Ｗ用しない場合があ
ることが知見された。
とき、鋳型内のプールに耐火物＠壁を配置させる必要が
ないため、シェルの破壊、破損した耐火物による欠陥の
発生等の問題がなくなる。しかし、その後の研究によっ
て、静磁場が溶融金属の制動に充分Ｗ用しない場合があ
ることが知見された。
そこで、本発明は、静磁場の印加形態を改良することに
よって、溶融金属に対する制動効果を改良し、異種−金
属間の混合を無くし、境界を一層明確にした複層鋳片を
製造することを目的とする。
よって、溶融金属に対する制動効果を改良し、異種−金
属間の混合を無くし、境界を一層明確にした複層鋳片を
製造することを目的とする。
本発明の連続鋳造方法は、その目的を達成するために、
鋳型に供給された溶融金属の湯面レベルよりも下方の位
置で、前記鋳型の周囲を捲回したソレノイドコイルに直
流電流を供給することによって、鋳片全幅にわたって鋳
造方向に対して平行な磁力線が延在する静磁場を印加し
、この静磁場帯を境として上下に異なる金属を供給する
ことを特徴とする。
鋳型に供給された溶融金属の湯面レベルよりも下方の位
置で、前記鋳型の周囲を捲回したソレノイドコイルに直
流電流を供給することによって、鋳片全幅にわたって鋳
造方向に対して平行な磁力線が延在する静磁場を印加し
、この静磁場帯を境として上下に異なる金属を供給する
ことを特徴とする。
異種の溶融金属がストランドプール内の各位置に所定の
比率で供給されると共に、静磁場の印加により鋳型内に
ある溶融金属の流動が抑制され、異種金４嘱間の混合が
抑えられる。このとき、静磁場帯の上下にある異種の溶
融金属間の界面は、第４図に示す波動状態にあるものと
推察される。すなわち、鋳型で区切られた鋳造空間に注
入された溶融金属１，２は鋳型壁を介した抜熱によって
冷却・凝固し、それぞれ凝固シェル３，４となる。
比率で供給されると共に、静磁場の印加により鋳型内に
ある溶融金属の流動が抑制され、異種金４嘱間の混合が
抑えられる。このとき、静磁場帯の上下にある異種の溶
融金属間の界面は、第４図に示す波動状態にあるものと
推察される。すなわち、鋳型で区切られた鋳造空間に注
入された溶融金属１，２は鋳型壁を介した抜熱によって
冷却・凝固し、それぞれ凝固シェル３，４となる。
このとき、磁石５で静磁場が印加されているので、溶融
金、属１，２の流れを抑制する制動力が発生する。
金、属１，２の流れを抑制する制動力が発生する。
ところが、先願の特願昭６１−２５２８９８号では、鋳
造方向に対して直角な方向の磁力線をもつ静磁場を印加
している。このため、第４図に示すような溶融金属１と
溶融金１１ｇ２との間に生じる波動に対しては効果的で
ない。この点、本発明において印加される磁場は、鋳造
方向と平行な磁力線をもったものとしている。その結果
、第４図の矢印で示すような波動を継続する動きが抑え
られ、溶融金属１．２間の混合が抑制される。
造方向に対して直角な方向の磁力線をもつ静磁場を印加
している。このため、第４図に示すような溶融金属１と
溶融金１１ｇ２との間に生じる波動に対しては効果的で
ない。この点、本発明において印加される磁場は、鋳造
方向と平行な磁力線をもったものとしている。その結果
、第４図の矢印で示すような波動を継続する動きが抑え
られ、溶融金属１．２間の混合が抑制される。
第１図は、鋳造方向と平行な磁力線をもつ静磁場を発生
させる機構を示す概略図であり、第２図は静磁場の発生
状況を示す図である。
させる機構を示す概略図であり、第２図は静磁場の発生
状況を示す図である。
鋳型６内のプールに、それぞれ長さの異なる浸漬ノズル
゛７，８を挿入する。そして、内層となる凝固シェル３
を形成する溶融金属１及び外層となる凝固シェル４を形
成する溶融金属２を、それぞれ浸漬ノズル７．８から注
入する。注入された溶融金属１．２は、第１図の矢印で
示すようにストランドプール内を流動する。その結果、
第４図に示したように、溶融金属１，２の間に波動が生
じる。
゛７，８を挿入する。そして、内層となる凝固シェル３
を形成する溶融金属１及び外層となる凝固シェル４を形
成する溶融金属２を、それぞれ浸漬ノズル７．８から注
入する。注入された溶融金属１．２は、第１図の矢印で
示すようにストランドプール内を流動する。その結果、
第４図に示したように、溶融金属１，２の間に波動が生
じる。
そこで、鋳型６の周囲にソレノイド状にコイル９を捲回
し、このソレノイドコイル９に直流電流を供給する。こ
れにより、第２図に示すように鋳造方向と平行な磁力線
１０をもつ静磁場が形成される。この磁力線１０は、第
４図の矢印で示した上下方向の流動成分に対して効果的
に作用し、溶融金属１．２間にある界面の波動が抑制さ
れる。その結果、溶融金属１．２間の混合が抑制され、
凝固シェル３．４間に明確な界面をもつ複層鋳片が製造
される。
し、このソレノイドコイル９に直流電流を供給する。こ
れにより、第２図に示すように鋳造方向と平行な磁力線
１０をもつ静磁場が形成される。この磁力線１０は、第
４図の矢印で示した上下方向の流動成分に対して効果的
に作用し、溶融金属１．２間にある界面の波動が抑制さ
れる。その結果、溶融金属１．２間の混合が抑制され、
凝固シェル３．４間に明確な界面をもつ複層鋳片が製造
される。
なお、第２図では上向きの磁力線１０をもつ静磁場を印
加している。しかし、下向きの磁力線１０をもつ静磁場
を印加しても、同様な効果が得られることは勿論である
。
加している。しかし、下向きの磁力線１０をもつ静磁場
を印加しても、同様な効果が得られることは勿論である
。
浸漬ノズル７から普通鋼組成（Ｃｒ ０％）をもつ溶
融金属１（融点１４９６℃）を注入し、浸漬ノズル８か
らＳ Ｕ ３３０４組成（Ｃｒ １８％）をもつ溶融金
属２（融点１４５０℃）を注入した。そして、鋳型６の
下部で鋳型６を取り巻くような形態のソレノイドコイル
９を設置し、磁場帯を設けた。この磁場帯の鋳造方向の
中心は、メニスカスより６００胴だけ下方の位置に設定
した。また、ソレノイドコイル９には、磁場帯中の磁束
密度が３０００ガウスとなるように、直流電流を供給し
た。
融金属１（融点１４９６℃）を注入し、浸漬ノズル８か
らＳ Ｕ ３３０４組成（Ｃｒ １８％）をもつ溶融金
属２（融点１４５０℃）を注入した。そして、鋳型６の
下部で鋳型６を取り巻くような形態のソレノイドコイル
９を設置し、磁場帯を設けた。この磁場帯の鋳造方向の
中心は、メニスカスより６００胴だけ下方の位置に設定
した。また、ソレノイドコイル９には、磁場帯中の磁束
密度が３０００ガウスとなるように、直流電流を供給し
た。
このようにして、外層の目標厚みが１５叩で目標板厚が
２００ｍｍの複層鋳片を連続鋳造した。第３図は、得ら
れた複層周辺における外層から内層にかけてのＣｒ含有
量の変化を示す。また、第３図には、先願である特願昭
６１−２５２８９８号で提案した静磁場を印加した場合
のＣｒ含有量の変化を比較例として示している。第３図
から明らかなように、鋳造方向゛と平行な磁力線をもつ
静磁場を印加することによって、普通鋼とステンレス鋼
との間の混合が抑えられ、明確な境界をもって外層及び
内層が形成されていることが判る。
２００ｍｍの複層鋳片を連続鋳造した。第３図は、得ら
れた複層周辺における外層から内層にかけてのＣｒ含有
量の変化を示す。また、第３図には、先願である特願昭
６１−２５２８９８号で提案した静磁場を印加した場合
のＣｒ含有量の変化を比較例として示している。第３図
から明らかなように、鋳造方向゛と平行な磁力線をもつ
静磁場を印加することによって、普通鋼とステンレス鋼
との間の混合が抑えられ、明確な境界をもって外層及び
内層が形成されていることが判る。
したがって、外層と内層との境界部において濃度遷移相
が発生することがなく、外層と内層とが明確に分離した
クラツド材が得られた。
が発生することがなく、外層と内層とが明確に分離した
クラツド材が得られた。
以上に説明したように、本発明においては、鋳造方向に
対して平行な磁力線をもつ静磁場によって異種の溶融金
属間の混合を抑制している。この静磁場は、異種溶融金
属の界面に生じる波動を抑える効果があり、明確に区別
された外層及び内層をもった複層鋳片が得られる。
対して平行な磁力線をもつ静磁場によって異種の溶融金
属間の混合を抑制している。この静磁場は、異種溶融金
属の界面に生じる波動を抑える効果があり、明確に区別
された外層及び内層をもった複層鋳片が得られる。
第１図は本発明に従った設備を示す概略図であり、第２
図は静磁場の発生状況を示し、第３図は本発明の効果を
具体的に表したグラフである。また、第４図は、静磁場
により鋳型内の溶融金属に制動力を与えることを説明す
るための図である。 １．２＝溶融金属 ３，４：凝固シェル５：磁
石 ６：鋳型 ７．８：浸漬ノズル ９：ソレノイドコイル特許
出願人 新日本製鐵 株式會社（ほか１名） 代 理 人 小 堀 益（ほか２名）第１図 第３図 表面からの距離（ｍ） 第２図 第４図
図は静磁場の発生状況を示し、第３図は本発明の効果を
具体的に表したグラフである。また、第４図は、静磁場
により鋳型内の溶融金属に制動力を与えることを説明す
るための図である。 １．２＝溶融金属 ３，４：凝固シェル５：磁
石 ６：鋳型 ７．８：浸漬ノズル ９：ソレノイドコイル特許
出願人 新日本製鐵 株式會社（ほか１名） 代 理 人 小 堀 益（ほか２名）第１図 第３図 表面からの距離（ｍ） 第２図 第４図
Claims (1)
- １、鋳型に供給された溶融金属の湯面レベルよりも下方
の位置で、前記鋳型の周囲を捲回したソレノイドコイル
に直流電流を供給することによって、鋳片全幅にわたっ
て鋳造方向に対して平行な磁力線が延在する静磁場を印
加し、この静磁場帯を境として上下に異なる金属を供給
することを特徴とする複層鋳片の連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10054988A JPH01271031A (ja) | 1988-04-22 | 1988-04-22 | 複層鋳片の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10054988A JPH01271031A (ja) | 1988-04-22 | 1988-04-22 | 複層鋳片の連続鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01271031A true JPH01271031A (ja) | 1989-10-30 |
| JPH0464769B2 JPH0464769B2 (ja) | 1992-10-16 |
Family
ID=14277026
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10054988A Granted JPH01271031A (ja) | 1988-04-22 | 1988-04-22 | 複層鋳片の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01271031A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1992018271A1 (en) * | 1991-04-12 | 1992-10-29 | Nippon Steel Corporation | Method of continuous casting of multi-layer slab |
| US5246060A (en) * | 1991-11-13 | 1993-09-21 | Aluminum Company Of America | Process for ingot casting employing a magnetic field for reducing macrosegregation and associated apparatus and ingot |
| CN108348989A (zh) * | 2015-10-30 | 2018-07-31 | 新日铁住金株式会社 | 复层铸坯的连续铸造装置以及连续铸造方法 |
-
1988
- 1988-04-22 JP JP10054988A patent/JPH01271031A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1992018271A1 (en) * | 1991-04-12 | 1992-10-29 | Nippon Steel Corporation | Method of continuous casting of multi-layer slab |
| US5269366A (en) * | 1991-04-12 | 1993-12-14 | Nippon Steel Corporation | Continuous casting method of multi-layered slab |
| US5246060A (en) * | 1991-11-13 | 1993-09-21 | Aluminum Company Of America | Process for ingot casting employing a magnetic field for reducing macrosegregation and associated apparatus and ingot |
| CN108348989A (zh) * | 2015-10-30 | 2018-07-31 | 新日铁住金株式会社 | 复层铸坯的连续铸造装置以及连续铸造方法 |
| US10987730B2 (en) | 2015-10-30 | 2021-04-27 | Nippon Steel Corporation | Continuous casting apparatus and continuous casting method for multilayered slab |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0464769B2 (ja) | 1992-10-16 |
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