JPH06320232A - 複合金属材料の連続鋳造方法 - Google Patents
複合金属材料の連続鋳造方法Info
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- JPH06320232A JPH06320232A JP11062493A JP11062493A JPH06320232A JP H06320232 A JPH06320232 A JP H06320232A JP 11062493 A JP11062493 A JP 11062493A JP 11062493 A JP11062493 A JP 11062493A JP H06320232 A JPH06320232 A JP H06320232A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 複合金属材を連続鋳造するに際し、表層溶湯
を完全消費させて２ストランド以上の連続鋳造の場合の
生産性の低下を防止すること。 【構成】 内層用取鍋１ａ内に貯留された内層用溶湯２
ａを内層用タンディッシュ３ａに注入すると共に外層用
取鍋１ｂ内に貯留された外層用金属２ｂを外層用タンデ
ィッシュ３ｂに注入し、内層用タンディッシュ３ａ内の
内層用金属２ａと表層用タンディッシュ３ｂ内の表層用
金属２ｂを複層鋳造用の鋳型７ａ内の上下に異なる位置
にそれぞれ注入して表層８ｂと内層８ａからなる複合金
属材を鋳造すると共に表層用タンディッシュ３ｂからの
表層用金属２ｂを単層鋳造用の鋳型７ｂ内にも注入する
ことにより複合金属材の鋳造と並行して単層金属材を鋳
造する。
を完全消費させて２ストランド以上の連続鋳造の場合の
生産性の低下を防止すること。 【構成】 内層用取鍋１ａ内に貯留された内層用溶湯２
ａを内層用タンディッシュ３ａに注入すると共に外層用
取鍋１ｂ内に貯留された外層用金属２ｂを外層用タンデ
ィッシュ３ｂに注入し、内層用タンディッシュ３ａ内の
内層用金属２ａと表層用タンディッシュ３ｂ内の表層用
金属２ｂを複層鋳造用の鋳型７ａ内の上下に異なる位置
にそれぞれ注入して表層８ｂと内層８ａからなる複合金
属材を鋳造すると共に表層用タンディッシュ３ｂからの
表層用金属２ｂを単層鋳造用の鋳型７ｂ内にも注入する
ことにより複合金属材の鋳造と並行して単層金属材を鋳
造する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、表層部と内層部の組成
が異なる複合金属材料を液状金属から連続的に製造する
方法に関し、特に、２ストランド以上の連続鋳造を行う
連続鋳造方法に関するものである。
が異なる複合金属材料を液状金属から連続的に製造する
方法に関し、特に、２ストランド以上の連続鋳造を行う
連続鋳造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、連続鋳造によって複合金属材料を
製造する方法として、たとえば、特公平３−２０２９５
号公報には、鋳型内の湯面レベル下の所定位置に、鋳造
方向に垂直な方向に磁力線が延在する如く静磁場帯を形
成し、この静磁場帯を境界として、その上下に異なる種
類の金属溶湯を複数のノズルで注入する方法が開示され
ている。同公報に記載の連続鋳造方法によれば、溶融金
属プール内の溶融金属の流れが静磁界の部分で制動さ
れ、異種金属の上下層が接する位置での上下層の混合が
最小限に抑えられ、表層と内層の境界が明確な複合金属
材料が製造されるとしている。
製造する方法として、たとえば、特公平３−２０２９５
号公報には、鋳型内の湯面レベル下の所定位置に、鋳造
方向に垂直な方向に磁力線が延在する如く静磁場帯を形
成し、この静磁場帯を境界として、その上下に異なる種
類の金属溶湯を複数のノズルで注入する方法が開示され
ている。同公報に記載の連続鋳造方法によれば、溶融金
属プール内の溶融金属の流れが静磁界の部分で制動さ
れ、異種金属の上下層が接する位置での上下層の混合が
最小限に抑えられ、表層と内層の境界が明確な複合金属
材料が製造されるとしている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記公
報に記載の連続鋳造方法は、１ストランドのみの連続鋳
造しか考慮しておらず、同公報に記載の連続鋳造方法を
２ストランド以上の連続鋳造に適用しようとする場合に
は、以下に示すような不都合があった。
報に記載の連続鋳造方法は、１ストランドのみの連続鋳
造しか考慮しておらず、同公報に記載の連続鋳造方法を
２ストランド以上の連続鋳造に適用しようとする場合に
は、以下に示すような不都合があった。
【０００４】２種類の金属を「２取鍋−２タンディッシ
ュ法」で連続鋳造により複合鋼材を鋳造する場合を考え
ると、１ストランドの鋳型でしか鋳造できない。そのた
め、２ストランド以上の連続鋳造の場合、他のストラン
ドは休止しており、生産性が悪くなる。更に１ストラン
ドで複合鋼材を鋳造する場合、表層側溶湯の注入量は全
注入量の約２０％程度（表層厚み片側１０％の複合鋼
材）であり、表層用取鍋の溶湯の消費量が少なく、時間
的制約により完鋳できないため、表層用取鍋の残溶湯は
転炉返し、或いは、屑注入により処置している。そのた
め、歩留が非常に低く、且つ、連続鋳造の生産性も低
く、製造コストが非常に高くなるという問題があった。
ュ法」で連続鋳造により複合鋼材を鋳造する場合を考え
ると、１ストランドの鋳型でしか鋳造できない。そのた
め、２ストランド以上の連続鋳造の場合、他のストラン
ドは休止しており、生産性が悪くなる。更に１ストラン
ドで複合鋼材を鋳造する場合、表層側溶湯の注入量は全
注入量の約２０％程度（表層厚み片側１０％の複合鋼
材）であり、表層用取鍋の溶湯の消費量が少なく、時間
的制約により完鋳できないため、表層用取鍋の残溶湯は
転炉返し、或いは、屑注入により処置している。そのた
め、歩留が非常に低く、且つ、連続鋳造の生産性も低
く、製造コストが非常に高くなるという問題があった。
【０００５】そこで本発明は、複合金属材料を連続鋳造
するに際し、表層溶湯を完全消費させて２ストランド以
上の連続鋳造の場合の生産性の低下を防止することを目
的とする。
するに際し、表層溶湯を完全消費させて２ストランド以
上の連続鋳造の場合の生産性の低下を防止することを目
的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の複合金属材料の
連続鋳造方法は、前記目的を達成するため、内層用取鍋
内に貯留された内層用金属を内層用タンディッシュに注
入すると共に外層用取鍋内に貯留された外層用金属を外
層用タンディッシュに注入し、前記内層用タンディッシ
ュ内の内層用金属と前記表層用タンディッシュ内の表層
用金属を複層鋳造用の鋳型内の上下に異なる位置にそれ
ぞれ注入して表層と内層からなる複合金属材料を鋳造す
ると共に前記表層用タンディッシュからの表層用金属を
単層鋳造用の鋳型内にも注入することにより複合金属材
料の鋳造と並行して単層金属材料を鋳造することを特徴
とする。
連続鋳造方法は、前記目的を達成するため、内層用取鍋
内に貯留された内層用金属を内層用タンディッシュに注
入すると共に外層用取鍋内に貯留された外層用金属を外
層用タンディッシュに注入し、前記内層用タンディッシ
ュ内の内層用金属と前記表層用タンディッシュ内の表層
用金属を複層鋳造用の鋳型内の上下に異なる位置にそれ
ぞれ注入して表層と内層からなる複合金属材料を鋳造す
ると共に前記表層用タンディッシュからの表層用金属を
単層鋳造用の鋳型内にも注入することにより複合金属材
料の鋳造と並行して単層金属材料を鋳造することを特徴
とする。
【０００７】前記複層鋳造用の鋳型に注入される内層用
金属と外層用金属の最も少ない金属の複合金属材料の鋳
造時間を予め求め、前記の最も少ない金属の金属を確保
して余金属を他の鋳型に単層鋳造し、複層鋳造時間より
も早い時間或いは略等しくなるように注湯量を制御する
ことが望ましい。
金属と外層用金属の最も少ない金属の複合金属材料の鋳
造時間を予め求め、前記の最も少ない金属の金属を確保
して余金属を他の鋳型に単層鋳造し、複層鋳造時間より
も早い時間或いは略等しくなるように注湯量を制御する
ことが望ましい。
【０００８】
【作用】内層用タンディッシュ内の内層用金属と表層用
タンディッシュ内の表層用金属を複層鋳造用の鋳型内の
上下に異なる位置にそれぞれ注入され、表層と内層から
なる複合金属材料が鋳造される。これと同時に、表層用
タンディッシュ内の表層用金属は、複層鋳造用の鋳型と
は別に設けられた単層鋳造用の鋳型内にも注入される。
これにより、表層用タンディッシュ内の表層用金属の単
位時間当たりの消費量が大となり、内層用タンディッシ
ュ内の内層用金属と表層用タンディッシュ内の表層用金
属が同時に完全消費される。
タンディッシュ内の表層用金属を複層鋳造用の鋳型内の
上下に異なる位置にそれぞれ注入され、表層と内層から
なる複合金属材料が鋳造される。これと同時に、表層用
タンディッシュ内の表層用金属は、複層鋳造用の鋳型と
は別に設けられた単層鋳造用の鋳型内にも注入される。
これにより、表層用タンディッシュ内の表層用金属の単
位時間当たりの消費量が大となり、内層用タンディッシ
ュ内の内層用金属と表層用タンディッシュ内の表層用金
属が同時に完全消費される。
【０００９】
【実施例】図１は、本発明を実施するための装置の一例
を示す図である。図１において、１ａは内層用取鍋、１
ｂは表層用取鍋であり、内層用取鍋１ａ内には内層用溶
湯２ａが貯留され、表層用取鍋１ｂ内には表層用溶湯２
ｂが貯留される。内層用取鍋１ａの底面には内層用溶湯
２ａを内層用タンディッシュ３ａに供給する内層用取鍋
ロングノズル４ａが、また、表層用取鍋１ｂの底面には
表層用溶湯２ｂを表層用タンディッシュ３ｂに供給する
表層用取鍋ロングノズル４ｂが連結されている。
を示す図である。図１において、１ａは内層用取鍋、１
ｂは表層用取鍋であり、内層用取鍋１ａ内には内層用溶
湯２ａが貯留され、表層用取鍋１ｂ内には表層用溶湯２
ｂが貯留される。内層用取鍋１ａの底面には内層用溶湯
２ａを内層用タンディッシュ３ａに供給する内層用取鍋
ロングノズル４ａが、また、表層用取鍋１ｂの底面には
表層用溶湯２ｂを表層用タンディッシュ３ｂに供給する
表層用取鍋ロングノズル４ｂが連結されている。
【００１０】内層用タンディッシュ３ａの底部の表層用
タンディッシュ３ｂ側の端部には、内層用溶湯２ａの注
入量が内層用タンディッシュストッパー５ａの上下動に
より制御される内層用浸漬ノズル６ａが連結されてい
る。また、表層用タンディッシュ３ｂの底部の内層用タ
ンディッシュ３ａ側の端部には、表層用溶湯２ｂの注入
量が表層用タンディッシュストッパー５ｂ−１の上下動
により制御される表層用浸漬ノズル６ｂ−１が連結さ
れ、内層用タンディッシュ３ａとは反対側の端部には、
同様に表層用溶湯２ｂの注入量が表層用タンディッシュ
ストッパー５ｂ−２の上下動により制御される表層用浸
漬ノズル６ｂ−２が連結されている。
タンディッシュ３ｂ側の端部には、内層用溶湯２ａの注
入量が内層用タンディッシュストッパー５ａの上下動に
より制御される内層用浸漬ノズル６ａが連結されてい
る。また、表層用タンディッシュ３ｂの底部の内層用タ
ンディッシュ３ａ側の端部には、表層用溶湯２ｂの注入
量が表層用タンディッシュストッパー５ｂ−１の上下動
により制御される表層用浸漬ノズル６ｂ−１が連結さ
れ、内層用タンディッシュ３ａとは反対側の端部には、
同様に表層用溶湯２ｂの注入量が表層用タンディッシュ
ストッパー５ｂ−２の上下動により制御される表層用浸
漬ノズル６ｂ−２が連結されている。
【００１１】内層用タンディッシュ３ａからの内層用浸
漬ノズル６ａと、表層用タンディッシュ３ｂからの表層
用浸漬ノズル６ｂ−１とは長さが異なっており、それぞ
れ複層鋳造用鋳型７ａの内部に向かって垂直方向に伸延
している。また、鋳型７ａの外周の湯面レベルから所定
の距離だけ下方の位置に、鋳造方向に垂直な方向に磁力
線が延在する如く静磁場帯を形成させる静磁界発生装置
９が設けられている。
漬ノズル６ａと、表層用タンディッシュ３ｂからの表層
用浸漬ノズル６ｂ−１とは長さが異なっており、それぞ
れ複層鋳造用鋳型７ａの内部に向かって垂直方向に伸延
している。また、鋳型７ａの外周の湯面レベルから所定
の距離だけ下方の位置に、鋳造方向に垂直な方向に磁力
線が延在する如く静磁場帯を形成させる静磁界発生装置
９が設けられている。
【００１２】また、表層用タンディッシュ３ｂの内層用
タンディッシュ３ａとは反対側の端部に設けられた表層
用浸漬ノズル６ｂ−２は、単層鋳造用鋳型７ｂの内部に
向かって垂直方向に伸延している。
タンディッシュ３ａとは反対側の端部に設けられた表層
用浸漬ノズル６ｂ−２は、単層鋳造用鋳型７ｂの内部に
向かって垂直方向に伸延している。
【００１３】次に、上述した装置の動作について説明す
る。
る。
【００１４】各ストッパー５ａ，５ｂ−１，５ｂ−２が
引き上げられると、内層用タンディッシュ３ａ内の内層
用溶湯２ａは、長い内層用浸漬ノズル６ａを介して鋳型
７ａの下方に供給され、また、表層用タンディッシュ３
ｂ内の表層用溶湯２ｂは、短い表層用浸漬ノズル６ｂ−
１を介して鋳型７ａの上方に供給される。
引き上げられると、内層用タンディッシュ３ａ内の内層
用溶湯２ａは、長い内層用浸漬ノズル６ａを介して鋳型
７ａの下方に供給され、また、表層用タンディッシュ３
ｂ内の表層用溶湯２ｂは、短い表層用浸漬ノズル６ｂ−
１を介して鋳型７ａの上方に供給される。
【００１５】表層用浸漬ノズル６ｂ−１を介して供給さ
れた表層用溶湯２ｂは、鋳型７ａに接触して冷却・凝固
して表層８ｂが形成される。また、内層用浸漬ノズル６
ａを介して供給された内層用溶湯２ａは、表層８ｂの内
面に接触して冷却・凝固して内層８ａが形成される。こ
のとき、異種金属の境界面と略同じ高さに設けられた電
磁場発生装置９からの静磁場により溶湯の流れが制動さ
れ、表層用溶湯２ｂと内層用溶湯２ａの混合が抑制され
る。したがって、鋳型７ａからは、表層と内層とが明確
に分離された複合鋼材が鋳造されることになる。
れた表層用溶湯２ｂは、鋳型７ａに接触して冷却・凝固
して表層８ｂが形成される。また、内層用浸漬ノズル６
ａを介して供給された内層用溶湯２ａは、表層８ｂの内
面に接触して冷却・凝固して内層８ａが形成される。こ
のとき、異種金属の境界面と略同じ高さに設けられた電
磁場発生装置９からの静磁場により溶湯の流れが制動さ
れ、表層用溶湯２ｂと内層用溶湯２ａの混合が抑制され
る。したがって、鋳型７ａからは、表層と内層とが明確
に分離された複合鋼材が鋳造されることになる。
【００１６】また、浸漬ノズル６ｂ−２を介して供給さ
れた表層用溶湯２ｂは、鋳型７ｂに接触して冷却・凝固
して凝固層８ｃが形成される。したがって、鋳型７ｂか
らは、単一金属からなる単層鋼材が鋳造されることにな
る。
れた表層用溶湯２ｂは、鋳型７ｂに接触して冷却・凝固
して凝固層８ｃが形成される。したがって、鋳型７ｂか
らは、単一金属からなる単層鋼材が鋳造されることにな
る。
【００１７】次に、上述した鋳造装置における内層用溶
湯２ａと表層用溶湯２ｂの単位時間当たりの消費量につ
いて検討する。複層鋳造用鋳型７ａにおける複合鋼材鋳
造の際には、複合鋼材の大部分を内層用溶湯２ａが占め
ており、表層用溶湯２ｂは複合鋼材の表層を形成するだ
けなので、内層用溶湯２ａの消費量に比べて表層用溶湯
２ｂの消費量は少なく、たとえば、表層用溶湯２ｂの消
費量は鋳型７ａに対する注入量の約２０％に過ぎない。
したがって、内層用取鍋１ａと表層用取鍋１ｂの容量が
同じである場合、鋳型７ａだけについて考えると、内層
用取鍋１ａ内の内層用溶湯２ａが先に消費されてしま
い、内層用溶湯２ａが無くなった時点でも、表層用取鍋
１ｂにはかなりの量の表層用溶湯２ｂが残ってしまうこ
とになる。
湯２ａと表層用溶湯２ｂの単位時間当たりの消費量につ
いて検討する。複層鋳造用鋳型７ａにおける複合鋼材鋳
造の際には、複合鋼材の大部分を内層用溶湯２ａが占め
ており、表層用溶湯２ｂは複合鋼材の表層を形成するだ
けなので、内層用溶湯２ａの消費量に比べて表層用溶湯
２ｂの消費量は少なく、たとえば、表層用溶湯２ｂの消
費量は鋳型７ａに対する注入量の約２０％に過ぎない。
したがって、内層用取鍋１ａと表層用取鍋１ｂの容量が
同じである場合、鋳型７ａだけについて考えると、内層
用取鍋１ａ内の内層用溶湯２ａが先に消費されてしま
い、内層用溶湯２ａが無くなった時点でも、表層用取鍋
１ｂにはかなりの量の表層用溶湯２ｂが残ってしまうこ
とになる。
【００１８】ところが、本発明においては、表層用溶湯
２ｂを鋳型７ａに供給して消費量の多い単層鋼材を鋳造
しているので、単層鋼材のサイズ或いは鋳造速度を選定
することにより、内層用溶湯２ａと表層用溶湯２ｂの単
位時間当たりの消費量を同じにすることができる。した
がって、内層用取鍋１ａ内の内層用溶湯２ａと表層用取
鍋１ｂ内の表層用溶湯２ｂの消費完了の時期が一致し、
表層用取鍋１ｂ内に表層用溶湯２ｂが多量に残ることが
なくなる。
２ｂを鋳型７ａに供給して消費量の多い単層鋼材を鋳造
しているので、単層鋼材のサイズ或いは鋳造速度を選定
することにより、内層用溶湯２ａと表層用溶湯２ｂの単
位時間当たりの消費量を同じにすることができる。した
がって、内層用取鍋１ａ内の内層用溶湯２ａと表層用取
鍋１ｂ内の表層用溶湯２ｂの消費完了の時期が一致し、
表層用取鍋１ｂ内に表層用溶湯２ｂが多量に残ることが
なくなる。
【００１９】
【発明の効果】以上に述べたように、本発明によれば、
内層用溶湯に比較して単位時間当たりの消費量が少ない
表層用溶湯を利用して複合鋼材の鋳造と並行して単層鋼
材を鋳造しているので、内層用溶湯と表層用溶湯との消
費量を略等しくして、内層用取鍋内の溶湯と表層用取鍋
内の溶湯とを同時に完全消費することができる。これに
より、表層用取鍋内に残った表層用溶湯を再使用のため
に転炉へ戻したり、或いは、加熱したりという残溶鋼処
理を行う必要がなくなり、連続鋳造の生産性を高めるこ
とができると共に、作業を中断することによる品質の変
化、歩留の低下等を防止することができる。
内層用溶湯に比較して単位時間当たりの消費量が少ない
表層用溶湯を利用して複合鋼材の鋳造と並行して単層鋼
材を鋳造しているので、内層用溶湯と表層用溶湯との消
費量を略等しくして、内層用取鍋内の溶湯と表層用取鍋
内の溶湯とを同時に完全消費することができる。これに
より、表層用取鍋内に残った表層用溶湯を再使用のため
に転炉へ戻したり、或いは、加熱したりという残溶鋼処
理を行う必要がなくなり、連続鋳造の生産性を高めるこ
とができると共に、作業を中断することによる品質の変
化、歩留の低下等を防止することができる。
【図１】 本発明を実施するための装置の一例を示す図
である。
である。
１ａ 内層用取鍋 １ｂ 表層用取鍋 ２ａ 内層用溶湯 ２ｂ 表層用溶湯 ３ａ 内層用タンディッシュ ３ｂ 表層用タンディッシュ ４ａ 内層用取鍋ロングノズル ４ｂ 表層用取鍋ロングノズル ５ａ 内層用タンディッシュストッパー ５ｂ−１，５ｂ−２ 表層用タンディッシュストッパー ６ａ 内層用浸漬ノズル ６ｂ−１，６ｂ−２ 表層用浸漬ノズル ７ａ，７ｂ 鋳型 ８ａ 内層 ８ｂ 表層 ８ｃ 凝固層 ９ 静磁場発生装置
Claims (2)
- 【請求項１】 内層用取鍋内に貯留された内層用金属を
内層用タンディッシュに注入すると共に外層用取鍋内に
貯留された外層用金属を外層用タンディッシュに注入
し、前記内層用タンディッシュ内の内層用金属と前記表
層用タンディッシュ内の表層用金属を複層鋳造用の鋳型
内の上下に異なる位置にそれぞれ注入して表層と内層か
らなる複合金属材料を鋳造すると共に前記表層用タンデ
ィッシュからの表層用金属を単層鋳造用の鋳型内にも注
入することにより複合金属材料の鋳造と並行して単層金
属材料を鋳造することを特徴とする複合金属材料の連続
鋳造方法。 - 【請求項２】 前記複層鋳造用の鋳型に注入される内層
用金属と外層用金属の最も少ない金属の複合金属材料の
鋳造時間を予め求め、前記の最も少ない金属の金属を確
保して余金属を他の鋳型に単層鋳造し、複層鋳造時間よ
りも早い時間或いは略等しくなるように注湯量を制御す
ることを特徴とする請求項１記載の複合金属材料の連続
鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11062493A JPH06320232A (ja) | 1993-05-12 | 1993-05-12 | 複合金属材料の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11062493A JPH06320232A (ja) | 1993-05-12 | 1993-05-12 | 複合金属材料の連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06320232A true JPH06320232A (ja) | 1994-11-22 |
Family
ID=14540505
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11062493A Withdrawn JPH06320232A (ja) | 1993-05-12 | 1993-05-12 | 複合金属材料の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06320232A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TWI633954B (zh) * | 2015-10-30 | 2018-09-01 | 日商新日鐵住金股份有限公司 | 多層鑄片之連續鑄造裝置及連續鑄造方法 |
| KR20180106003A (ko) * | 2017-03-17 | 2018-10-01 | 한국과학기술연구원 | 스트립 캐스터, 금속판재의 제조방법 및 이를 이용한 조성에 따른 수소취성 평가 방법 |
| WO2020085772A1 (ko) * | 2018-10-26 | 2020-04-30 | 주식회사 포스코 | 주조 설비 및 주조 방법 |
| KR20200076429A (ko) * | 2018-12-19 | 2020-06-29 | 주식회사 포스코 | 강재의 수소취성 및 응력부식 특성 평가방법 |
-
1993
- 1993-05-12 JP JP11062493A patent/JPH06320232A/ja not_active Withdrawn
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US10987730B2 (en) | 2015-10-30 | 2021-04-27 | Nippon Steel Corporation | Continuous casting apparatus and continuous casting method for multilayered slab |
| KR20180106003A (ko) * | 2017-03-17 | 2018-10-01 | 한국과학기술연구원 | 스트립 캐스터, 금속판재의 제조방법 및 이를 이용한 조성에 따른 수소취성 평가 방법 |
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| EP3871802A4 (en) * | 2018-10-26 | 2021-11-10 | Posco | CASTING PLANT AND CASTING PROCESS |
| KR20200076429A (ko) * | 2018-12-19 | 2020-06-29 | 주식회사 포스코 | 강재의 수소취성 및 응력부식 특성 평가방법 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
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| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20000801 |