JPH0128288Y2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0128288Y2 JPH0128288Y2 JP1982073206U JP7320682U JPH0128288Y2 JP H0128288 Y2 JPH0128288 Y2 JP H0128288Y2 JP 1982073206 U JP1982073206 U JP 1982073206U JP 7320682 U JP7320682 U JP 7320682U JP H0128288 Y2 JPH0128288 Y2 JP H0128288Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cylinder
- upper wall
- block
- cylinder bore
- center
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
この考案は多気筒エンジンのシリンダブロツク
に関する。
に関する。
従来、多気筒エンジンのシリンダブロツクとし
ては、内部をピストンが往復運動するシリンダ部
とブロツク外壁との間にウオータジヤケツトを備
えると共に、上記シリンダ部とブロツク外壁とを
接続する上壁部の剛性を、各気筒について略均一
にしたものが知られている（たとえばルーチエレ
ガート構造と整備、昭和52年10月発行、64頁）。
ては、内部をピストンが往復運動するシリンダ部
とブロツク外壁との間にウオータジヤケツトを備
えると共に、上記シリンダ部とブロツク外壁とを
接続する上壁部の剛性を、各気筒について略均一
にしたものが知られている（たとえばルーチエレ
ガート構造と整備、昭和52年10月発行、64頁）。
ところで、上記従来の多気筒エンジンのシリン
ダブロツクの上部にガスケツトを介してシリンダ
ヘツドを締付ボルトにより固着すると、次のよう
な問題が生じる場合がある。すなわち、上壁部の
両端を上方に曲げようとする締付ボルトの張力
と、略等分布荷重を考えられるガスケツトの面圧
とにより、第１図に示すように、シリンダブロツ
ク１に曲げモーメントＭ，Ｍが作用して、シリン
ダブロツク１が仮想線に示すように変形する（誇
張して示している）。このようなシリンダブロツ
ク１の上壁部つまりトツプデツキの変形は、トツ
プデツキが受けるヘツドボルトによる両端を上方
に向ける曲げ作用とガスケツトによる両端を下方
に向ける曲げ作用の合成により決まる。そして、
ヘツドボルトの数を極力低減した構造において
は、これの曲げ作用と、略等分布荷重と考えられ
るガスケツト面圧による曲げ作用が釣り合わず、
結果として両端が持ち上がるトツプデツキ変形が
起きるのである。そして、曲げモーメントＭ，Ｍ
により第２図中の仮想線に示すように、端に位置
する気筒２，３のシリンダボア４，５の変形は中
央の気筒６，７のシリンダボア８，９の変形より
も大きくなつて、上記端の気筒２，３のシリンダ
ボア４，５はシリンダブロツク１の長手方向と直
交する方向が長軸となる長円となり、その長径が
短径よりも著しく長くなる。このため、上記従来
のシリンダブロツク１は端の気筒においてピスト
ンリング、ピストン、シリンダライナ等の偏摩耗
やガス漏れが生じるという問題がある。
ダブロツクの上部にガスケツトを介してシリンダ
ヘツドを締付ボルトにより固着すると、次のよう
な問題が生じる場合がある。すなわち、上壁部の
両端を上方に曲げようとする締付ボルトの張力
と、略等分布荷重を考えられるガスケツトの面圧
とにより、第１図に示すように、シリンダブロツ
ク１に曲げモーメントＭ，Ｍが作用して、シリン
ダブロツク１が仮想線に示すように変形する（誇
張して示している）。このようなシリンダブロツ
ク１の上壁部つまりトツプデツキの変形は、トツ
プデツキが受けるヘツドボルトによる両端を上方
に向ける曲げ作用とガスケツトによる両端を下方
に向ける曲げ作用の合成により決まる。そして、
ヘツドボルトの数を極力低減した構造において
は、これの曲げ作用と、略等分布荷重と考えられ
るガスケツト面圧による曲げ作用が釣り合わず、
結果として両端が持ち上がるトツプデツキ変形が
起きるのである。そして、曲げモーメントＭ，Ｍ
により第２図中の仮想線に示すように、端に位置
する気筒２，３のシリンダボア４，５の変形は中
央の気筒６，７のシリンダボア８，９の変形より
も大きくなつて、上記端の気筒２，３のシリンダ
ボア４，５はシリンダブロツク１の長手方向と直
交する方向が長軸となる長円となり、その長径が
短径よりも著しく長くなる。このため、上記従来
のシリンダブロツク１は端の気筒においてピスト
ンリング、ピストン、シリンダライナ等の偏摩耗
やガス漏れが生じるという問題がある。
この考案は上記問題を解消すべく、内部をピス
トンが往復運動するシリンダ部と、ブロツク外壁
と、上下部においてシリンダ部とブロツク外壁と
を接続する上壁部および下壁部を有して、これら
の間にウオータジヤケツトを形成する一方、端に
位置するシリンダボアのシリンダ列方向外端部お
よびシリンダボア間のみの上記上壁部に、各シリ
ンダボア中心を結ぶ中心線を挾んで対称的に一対
のシリンダヘツドボルト螺合部を形成し、上壁部
にシリンダヘツドボルトによりシリンダヘツドが
固着される多気筒エンジンのシリンダブロツクに
おいて、上記中心線に対して直角方向のシリンダ
ボア中心部を通る断面であつて、端に位置するシ
リンダボア外周の上壁部の断面積を、中央に位置
するシリンダボア外周の上壁部の断面積よりも多
くすると共に、上記端に位置するシリンダボアの
上記中心線に対して直角方向の上記シリンダボア
中心を通る断面に対して、シリンダ列方向におけ
るシリンダボア直径の範囲内において、上記上壁
部は略対称に形成されていることによつて、シリ
ンダブロツクの上壁部の変形を効果的に防止し得
て、ピストンリング、ピストン、シリンダライナ
の偏摩耗やガス漏れを防止し得るエンジンのシリ
ンダブロツクを新規に提供することを目的として
いる。
トンが往復運動するシリンダ部と、ブロツク外壁
と、上下部においてシリンダ部とブロツク外壁と
を接続する上壁部および下壁部を有して、これら
の間にウオータジヤケツトを形成する一方、端に
位置するシリンダボアのシリンダ列方向外端部お
よびシリンダボア間のみの上記上壁部に、各シリ
ンダボア中心を結ぶ中心線を挾んで対称的に一対
のシリンダヘツドボルト螺合部を形成し、上壁部
にシリンダヘツドボルトによりシリンダヘツドが
固着される多気筒エンジンのシリンダブロツクに
おいて、上記中心線に対して直角方向のシリンダ
ボア中心部を通る断面であつて、端に位置するシ
リンダボア外周の上壁部の断面積を、中央に位置
するシリンダボア外周の上壁部の断面積よりも多
くすると共に、上記端に位置するシリンダボアの
上記中心線に対して直角方向の上記シリンダボア
中心を通る断面に対して、シリンダ列方向におけ
るシリンダボア直径の範囲内において、上記上壁
部は略対称に形成されていることによつて、シリ
ンダブロツクの上壁部の変形を効果的に防止し得
て、ピストンリング、ピストン、シリンダライナ
の偏摩耗やガス漏れを防止し得るエンジンのシリ
ンダブロツクを新規に提供することを目的として
いる。
以下、この考案を図示の実施例により詳細に説
明する。
明する。
第３，４，５図において、１１は４気筒エンジ
ンのシリンダブロツク、１２，１３，１４，１５
は各気筒のシリンダ部、１６，１７，１８，１９
は各気筒のシリンダ部１２，１３，１４，１５の
内側に形成され、図示しないピストンが往復動す
る各シリンダボア、２１はブロツク外壁、２２は
上記シリンダ部１２，１３，１４，１５とブロツ
ク外壁２１との間に形成されたウオータジヤケツ
ト、２５は上記シリンダ部１２，１３，１４，１
５とブロツク外壁２１とを上方において接続する
上壁部すなわちトツプデツキ、２６はシリンダヘ
ツドボルト螺合部としてのボルト穴、２７は冷却
水通路である。上記ボルト穴２６は、端に位置す
るシリンダボア１６，１９のシリンダ列方向外端
部及びシリンダボア間のみの上記上壁部２５に、
各シリンダボア中心を結ぶ中心線を挾んで対称的
に設けている。
ンのシリンダブロツク、１２，１３，１４，１５
は各気筒のシリンダ部、１６，１７，１８，１９
は各気筒のシリンダ部１２，１３，１４，１５の
内側に形成され、図示しないピストンが往復動す
る各シリンダボア、２１はブロツク外壁、２２は
上記シリンダ部１２，１３，１４，１５とブロツ
ク外壁２１との間に形成されたウオータジヤケツ
ト、２５は上記シリンダ部１２，１３，１４，１
５とブロツク外壁２１とを上方において接続する
上壁部すなわちトツプデツキ、２６はシリンダヘ
ツドボルト螺合部としてのボルト穴、２７は冷却
水通路である。上記ボルト穴２６は、端に位置す
るシリンダボア１６，１９のシリンダ列方向外端
部及びシリンダボア間のみの上記上壁部２５に、
各シリンダボア中心を結ぶ中心線を挾んで対称的
に設けている。
上記上壁部２５の上下方向の肉厚は、第３，
４，５図に示すように、両端の気筒２，３と中心
側の気筒６，７とで相異させている。すなわち、
上記両端の気筒２，３の上壁部３２，３５の肉厚
Ｘを、中央側の気筒６，７の上壁部３３，３４の
肉厚Ｙよりも厚くして、すなわち端に位置するシ
リンダボア外周の上壁部の断面積を、中央に位置
するシリンダボア外周の上壁部の断面積よりも多
くして、両端の気筒２，３の上壁部３２，３５の
剛性を中央側の気筒６，７の上壁部３３，３４よ
りも高くしている。
４，５図に示すように、両端の気筒２，３と中心
側の気筒６，７とで相異させている。すなわち、
上記両端の気筒２，３の上壁部３２，３５の肉厚
Ｘを、中央側の気筒６，７の上壁部３３，３４の
肉厚Ｙよりも厚くして、すなわち端に位置するシ
リンダボア外周の上壁部の断面積を、中央に位置
するシリンダボア外周の上壁部の断面積よりも多
くして、両端の気筒２，３の上壁部３２，３５の
剛性を中央側の気筒６，７の上壁部３３，３４よ
りも高くしている。
いま、上記構成のシリンダブロツク１１に、図
示しないが、ガスケツトを介してシリンダヘツド
をシリンダヘツドボルトとしての締付ボルトによ
り固着していて、その締付ボルトの張力とガスケ
ツトの面圧とにより、第２図に示す曲げモーメン
トＭ，Ｍと同様な曲げモーメントがシリンダブロ
ツク１１にそれを長手方向に曲げるように作用し
ているとする。
示しないが、ガスケツトを介してシリンダヘツド
をシリンダヘツドボルトとしての締付ボルトによ
り固着していて、その締付ボルトの張力とガスケ
ツトの面圧とにより、第２図に示す曲げモーメン
トＭ，Ｍと同様な曲げモーメントがシリンダブロ
ツク１１にそれを長手方向に曲げるように作用し
ているとする。
このとき、上記シリンダブロツク１１に作用す
る曲げモーメントは、締付ボルトによる上壁部の
両端を上方に向ける力とガスケツトによる両端を
下方に向ける力の合成により決まる。このエンジ
ンのようにヘツドボルトを極力低減した構造にお
いては、締付ボルトの張力による曲げ作用と、略
等分布荷重と考えられるガスケツト面圧による曲
げ作用が釣り合わず、結果として、上壁部の両端
が持ち上がる変形が起きようとし、両端の気筒
２，３のシリンダボア１６，１９が中央側の気筒
６，７のシリンダボア１７，１８よりも大きく変
形して、長軸がシリンダブロツク１１の長手方向
と直交する長円になろうとする。しかしながら、
両端の気筒２，３の上壁部３２，３５の肉厚Ｘが
中央側の気筒６，７の上壁部３３，３４の肉厚Ｙ
よりも厚くおつていて、上記両端の気筒２，３の
上壁部３２，３５の剛性が高いため、両端の気筒
２，３におけるシリンダボア１６，１７の変形は
抑制される。すなわち、最も変形が大きくなろう
とする両端の気筒２，３のみの上壁部３２，３５
の肉厚を厚くして、また、シリンダ列と直交し、
かつシリンダボア中心を通る線に対してそのシリ
ンダボアの直径の範囲内において略対称にその剛
性を高めているから、シリンダボア１６，１９の
変形は効果的に抑制されるのである。したがつ
て、ピストンリング等の偏摩耗は防止され、シリ
ンダライナとピストンとの間からのガス漏れは防
止される。
る曲げモーメントは、締付ボルトによる上壁部の
両端を上方に向ける力とガスケツトによる両端を
下方に向ける力の合成により決まる。このエンジ
ンのようにヘツドボルトを極力低減した構造にお
いては、締付ボルトの張力による曲げ作用と、略
等分布荷重と考えられるガスケツト面圧による曲
げ作用が釣り合わず、結果として、上壁部の両端
が持ち上がる変形が起きようとし、両端の気筒
２，３のシリンダボア１６，１９が中央側の気筒
６，７のシリンダボア１７，１８よりも大きく変
形して、長軸がシリンダブロツク１１の長手方向
と直交する長円になろうとする。しかしながら、
両端の気筒２，３の上壁部３２，３５の肉厚Ｘが
中央側の気筒６，７の上壁部３３，３４の肉厚Ｙ
よりも厚くおつていて、上記両端の気筒２，３の
上壁部３２，３５の剛性が高いため、両端の気筒
２，３におけるシリンダボア１６，１７の変形は
抑制される。すなわち、最も変形が大きくなろう
とする両端の気筒２，３のみの上壁部３２，３５
の肉厚を厚くして、また、シリンダ列と直交し、
かつシリンダボア中心を通る線に対してそのシリ
ンダボアの直径の範囲内において略対称にその剛
性を高めているから、シリンダボア１６，１９の
変形は効果的に抑制されるのである。したがつ
て、ピストンリング等の偏摩耗は防止され、シリ
ンダライナとピストンとの間からのガス漏れは防
止される。
第６，７図に示す変形例は、両端の気筒２，３
の上壁部３２，３５を中央側の気筒６，７の上壁
部３３，３４よりも、シリンダボア１６，１９の
中心線と直交する方向に張り出させ、端に位置す
るシリンダボア外周の上壁部３２，３５の断面積
を、中央に位置するシリンダボア外周の上壁部３
３，３４の断面積よりも多くして、両端の気筒
２，３の上壁部３２，３５の剛性を高くして、シ
リンダブロツクの変形を効果的に抑制し、上記シ
リンダボア１６，１９の変形を効果的に抑制する
ようにしたものである。
の上壁部３２，３５を中央側の気筒６，７の上壁
部３３，３４よりも、シリンダボア１６，１９の
中心線と直交する方向に張り出させ、端に位置す
るシリンダボア外周の上壁部３２，３５の断面積
を、中央に位置するシリンダボア外周の上壁部３
３，３４の断面積よりも多くして、両端の気筒
２，３の上壁部３２，３５の剛性を高くして、シ
リンダブロツクの変形を効果的に抑制し、上記シ
リンダボア１６，１９の変形を効果的に抑制する
ようにしたものである。
なお、シリンダヘツドボルトは植込み式のスタ
ツドボルトであつてもよい。
ツドボルトであつてもよい。
以上の説明で明らかなように、この考案によれ
ば、両端の気筒の上壁部の剛性を中央側の気筒の
上壁部の剛性よりも高くし、かつこの剛性の高い
部分がシリンダ列と直交し、かつシリンダボアの
中心を通る線に対してシリンダボアの直径の範囲
内において対称にしているので、シリンダブロツ
クの変形を効果的に防止することができ、したが
つて、ピストンリングやシリンダライナ等の偏摩
耗を防止でき、ガス漏れを防止できる。
ば、両端の気筒の上壁部の剛性を中央側の気筒の
上壁部の剛性よりも高くし、かつこの剛性の高い
部分がシリンダ列と直交し、かつシリンダボアの
中心を通る線に対してシリンダボアの直径の範囲
内において対称にしているので、シリンダブロツ
クの変形を効果的に防止することができ、したが
つて、ピストンリングやシリンダライナ等の偏摩
耗を防止でき、ガス漏れを防止できる。
第１図は従来のエンジンのシリンダブロツクの
正面図、第２図は上記シリンダブロツクの平面
図、第３図はこの考案の１実施例の平面図、第４
図は第３図のＡ−Ａ線断面図、第５図は第３図の
Ｂ−Ｂ線断面図、第６図は変形例の平面図、第７
図は第６図のＡ−Ａ線断面図である。 １２，１３，１４，１５……シリンダ部、２１
……ブロツク外壁、２２……ウオータジヤケツ
ト、２５，３２，３３，３４，３５……上壁部。
正面図、第２図は上記シリンダブロツクの平面
図、第３図はこの考案の１実施例の平面図、第４
図は第３図のＡ−Ａ線断面図、第５図は第３図の
Ｂ−Ｂ線断面図、第６図は変形例の平面図、第７
図は第６図のＡ−Ａ線断面図である。 １２，１３，１４，１５……シリンダ部、２１
……ブロツク外壁、２２……ウオータジヤケツ
ト、２５，３２，３３，３４，３５……上壁部。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 内部をピストンが往復運動するシリンダ部と、
ブロツク外壁と、上下部においてシリンダ部とブ
ロツク外壁とを接続する上壁部および下壁部を有
して、これらの間にウオータジヤケツトを形成す
る一方、端に位置するシリンダボアのシリンダ列
方向外端部およびシリンダボア間のみの上記上壁
部に、各シリンダボア中心を結ぶ中心線を挾んで
対称的に一対のシリンダヘツドボルト螺合部を形
成し、上壁部にシリンダヘツドボルトによりシリ
ンダヘツドが固着される多気筒エンジンのシリン
ダブロツクにおいて、 上記中心線に対して直角方向のシリンダボア中
心部を通る断面であつて、端に位置するシリンダ
ボア外周の上壁部の断面積を、中央に位置するシ
リンダボア外周の上壁部の断面積よりも多くする
と共に、上記端に位置するシリンダボアの上記中
心線に対して直角方向の上記シリンダボア中心を
通る断面に対して、シリンダ列方向におけるシリ
ンダボア直径の範囲内において、上記上壁部は略
対称に形成されていることを特徴とするエンジン
のシリンダブロツク。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7320682U JPS58175153U (ja) | 1982-05-18 | 1982-05-18 | エンジンのシリンダブロツク |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7320682U JPS58175153U (ja) | 1982-05-18 | 1982-05-18 | エンジンのシリンダブロツク |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58175153U JPS58175153U (ja) | 1983-11-22 |
| JPH0128288Y2 true JPH0128288Y2 (ja) | 1989-08-29 |
Family
ID=30082725
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7320682U Granted JPS58175153U (ja) | 1982-05-18 | 1982-05-18 | エンジンのシリンダブロツク |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58175153U (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55119335U (ja) * | 1979-02-14 | 1980-08-23 |
-
1982
- 1982-05-18 JP JP7320682U patent/JPS58175153U/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58175153U (ja) | 1983-11-22 |
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