JPH01284498A - 耐食性に優れるロウ付け用シートの製法 - Google Patents

耐食性に優れるロウ付け用シートの製法

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JPH01284498A
JPH01284498A JP1020653A JP2065389A JPH01284498A JP H01284498 A JPH01284498 A JP H01284498A JP 1020653 A JP1020653 A JP 1020653A JP 2065389 A JP2065389 A JP 2065389A JP H01284498 A JPH01284498 A JP H01284498A
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明はロウ付けアルミニウム、特にロウ付けアルミニ
ウム製品の耐食性を改善する方法およびかかるロウ付け
製品を製造する複合シート材料に関するものである。
（従来の技術） アルミニウムは長い間、その耐食性を理由に建築材料と
して所望されている。アルミニウム部材を結合のために
非腐食性フラックスおよび真空ロウ付け技術の発展とと
もに、アルミニウムはいま熱交換器製造、特に空調ユニ
ットの自動ラジェターおよびエバポレータの形態に広く
使用されている。非腐食性フラックスおよび真空ロウ付
け技術は伝統的なフラックスロウ付けに比してフラック
スロウ付けに通常伴う高価なりリーニング作業の必要を
排除するという点において有利である。
耐食性は総てのロウ付け法において製造される部材にと
って共通の関連問題である。例えば、道路塩および湿分
はしばしば自動車ラジェータを穿孔する原因となるほど
腐食性があり、多くの場合、腐食の問題はロウ付け技術
自身に起因するもので、例えば、ロウ付け合金元素（特
にケイ素）のコア合金への侵入を通して引き起こされる
。これはロウ付けヒートサイクル中にコア合金の粒界に
沿って起こり、コアを活性化して粒界腐食の原因となる
。
ロウ付けに於ける腐食の問題は構造部材部分またはコア
とロウ付け層の間に介在層を設けることにより幾分緩和
することができることは長年知られている。かかる介在
層については例えば、ミラーの米国特許第２８２１０１
４号に記載されている。真空ロウ付げにおける腐食の問
題は特に、シングルトン等の米国特許第３７８８８２４
号において、鉄がコア合金またはクラッド合金のいずれ
かに加わり、耐食性および垂れ下がり抵抗を与えるもの
と考えられている。種々の特許、例えば米国特許第４０
３９２９８号、第４０９３７８２号、第３９９４６９５
号、第４３３９５１０号および第４６４９０８７号には
特にコア合金に種々の合金成分を組み合わせることによ
り粒界腐食耐性に利点を与えることが請求されている。
ナカムラの米国特に第４１７２５４８号には、ブレージ
ング（ロウ付け）シートの粒子サイズを少なくとも６０
ミクロンに調整することにより真空ロウ付けに続く腐食
の制御について記載されており、これは完全焼なましに
続き制御された冷却作業により達成される。
フィネガン等の米国特許第４５８６９６４号でも、真空
ロウ付け製品における腐食の問題は考えられており、制
御された冷却作業前に内部焼なましを与える技術が提案
されている。この制御された冷却作業は一定の還元領域
内に維持される。
ロウ付け製品に対する上記総ての努力によっても、腐食
は依然として問題として残っている。
（発明の概要） 本発明は、フラックスをもってまたはそれなしでのロウ
付けされてきた複合品における粒界腐食のような腐食は
特定のコア材料組成およびプレージングシート調製にお
ける技術の組み合わせにより最善に制御できることを見
いだし、完成されたもので、 本発明に係る複合シート製品に使用するコア材料は鉄０
４％以下、ケイ素０．１５％以下、銅約０．１〜約０．
６％、マンガン約０．７〜約１．５％を含有し、好まし
くは０．８％までのマグネシウムおよび／または約０．
０５〜約０．２５％のジルコンを含んでいてもよいアル
ミニウムベース合金であることを特徴としている。
上記コア合金はアルミニウムベースノロウ付ケ合金とク
ラッドされる。かかるシート製品はその後、中即焼なま
しを行うことなく、最終寸法に冷間圧延される。冷間圧
延後、この複合シートは通常部分的にまたは完全に焼な
ましされる。
本発明に係る複合シートはロウ付けヒートサイクルに付
されると、ロウ付け合金クラッド部近傍におけるコア合
金内において、上記プレージングシートの耐食性を向上
させるに主要な役割を果たすと思われる濃沈澱バンドが
形成される。この濃沈澱バンドはコアに優先して腐食し
、コア合金が腐食する前に実質的に腐食し終わることに
なろう。
このようにして、穿孔からロウ付け部が保護されること
になる。総てのロウ付け方法、例えば、真空ロウ付け、
Ｎ０ＣＯＩ、ＯＫ（登録商標）　、Ｎｅ１ｔ２または浸
漬ロウ付け等が使用できる。
鋳造したままのコアインゴットにおいては、過飽和の固
溶体中にほとんどのマンガンが存在することが知られて
いる。ロウ付け前には、本発明に係るコア合金はＭｒｉ
含有粒子の微細な、均一分配された濃沈澱を示すことが
観測された。ロウ付けのためには、金属が約６００°Ｃ
に至るため、ロウ付け合金クラッド部下方にあるバンド
域を除き、コアの殆どにおいて、最小の沈澱粒子は不安
定になり、固溶体に転換されることになる。Ｘ線による
分析では、高ケイ素濃度の層を形成するロウ付けサイク
ル期間においてはクラッド部からコア中へのケイ素の拡
散によりマンガンの可溶性が著しく減少し、これにより
マンガン含有粒子の再溶解を最小にするだけでなく、固
溶体中に依然としてマンガンの沈澱をさらに促進するこ
とになる。このバンド域における粒子自体はケイ素を含
むが、このバンド域から離れた粒子はほとんどまたは全
（ケイ素を含まない。
ロウ付け前には、しばしばディスパーツイドと言われる
上記粒子は０．０３〜０．１μｍオーダのサイズを有し
、微細でかつ多数である。ロウ付け中は、上記バンド域
外のコア中にはより小さな粒子が溶解し、幾分マンガン
が生き残る比較的粗粒子上に沈澱してそれらのサイズを
０．１〜０．４μｍに増加させる。クラッド部下方のバ
ンド域中では、しかしながら、ケイ素濃度のため、微細
粒子はロウ付け温度を生き残り、固溶体中のいくらかの
マンガンが現存粒子上に沈澱する。濃沈澱バンドは通常
、約２０〜５０μ誦の厚みを有するが、約２５〜４０μ
ｍの厚みが好ましい。鋳造したままのコア材料は熱間圧
延前に４２５〜５２５°Ｃの温度に加熱するのが好まし
く、温度均一を保証するに必要な最小時間この温度に維
持する。通常、クラツド化は熱間圧延の初期段階におい
て適応される。焼なましをしないのが好ましいが、所望
の機械的性質を得るために焼なましすることが必要なら
、完全焼なましでは４５０℃を越えない温度、部分焼な
ましでは３５０℃を越えない温度に焼なまし温度をする
べきであり、焼なましは材料を最終寸法に圧延した後行
うべきである。
上記コア合金はアルミニウム協会指定合金３ＸＸＸ種の
タイプであるが、上記組成範囲内にする必要があり、こ
れら合金は鉄０．２％以下、ケイ素０゜１％以下、銅約
０．２〜約０．４％、マグネシウム約０．２〜約０．４
％、マンガン約０．９〜約１．１％および選択的に０．
１〜０．１５％のジルコンを含むのが好ましい。したが
って、鉄約０．６％、ケイ素約０．３％を含有するレギ
コラ−３００３または３００５タイプのコア合金はロウ
付けされたシートにわずかなバンドが形成されるにすぎ
ず、所望の腐食保護を与えるには不十分であることが判
明した。他方、本発明の範囲内で比較的純度の高いベー
スを使用すると、ロウ付けされたシートには濃沈澱の明
確で効果的なバンドが形成された。
特に、鉄を０．２％以下に維持するとともにケイ素を０
．１％以下に維持すると良好な結果が得られる。ケイ素
を０．０５％以下に維持すると一層良好な結果が得られ
る。ケイ素はマンガンの固体溶解度に最も影響を与える
から、コア合金中の濃度が高いと、強く効果的なバンド
が得られない。
銅が添加されると、コア合金の強度および耐食性を増強
させる。クラツド材は銅を含まないから、焼なましおよ
びロウ付け期間中にコア材のバンド域からクラツド材に
銅の拡散があり、濃度の高いバンド域ではコアの残部に
対して銅が欠乏することになり、それによって濃沈澱バ
ンドの有効性が示されることになる。
マンガンは上記バンド域形成の根本的な役割を果たし、
高マンガン含有量が必須である。
マンガンは合金を強化し、真空ロウ付けを容易するため
に添加される。チタンは粒子微細化剤として添加されて
よく、上記バンド域形成には寄与しない。ジルコンはロ
ウ付け温度における垂れ下がり抵抗を向上させるために
添加されてよい。
コア合金がその両側においてロウ付け合金とクラッドさ
れるときは、いずれか各々の面に濃度バンド域が形成さ
れ、いずれか一方が腐食保護される。チューブストック
およびヘッダストックのような幾つかの適用のためには
、−面だけをロウ付け合金でクラッドする。この場合、
特にコア合金が高い銅含有量を有するなら、内部腐食を
向上させるために、ＡＡ１０５０−１０７０純金属を内
側にクラッドする。
クラッド即ちロウ付け合金は頑強な結合と形成噛るに充
分な組立体の接合点において膜面を形成させるため、典
型的なロウ付け条件下において流動可能なすべてのアル
ミニウム合金であってよい。
このような合金は主要合金元素として一般にケイ素を、
好ましくは約５〜１５重量％の範囲の濃度を含むであろ
う。かかる合金の具体例としてＡＡ４ＸＸＸ種のもので
ある。
伝統的な加工工程においては、入Ａ３ＸＸＸ種の合金は
高温で典型的には均質化される。これは通常、５５０〜
６２５℃に加熱し、数時間浸漬させることにより行う。
この処理に続き、比較的低温度で第２浸漬を行うかある
いは同様の温度まで除冷する。さらにまた、上記シート
の組立時における数段階において中間焼なましくインタ
ーアニール）を通常行う。本発明に係るコアの合金組成
および加工方法においては、均質化および内部焼なまし
の双方ともロウ付け製品の耐食性にとって有害であるこ
とが見い出されている。
また、本発明に係る組成を有し、本発明方法により加工
されたするロウ付けシートは従来方法で製造された材料
に比し、ロウ付けされたままで優れた耐食性を示すだけ
でなく、優れた垂れ下がり抵抗を示す。本発明により得
られる優れた垂れ下がり抵抗は部分的にロウ付けサイク
ル中におけるまたは焼なましを行うときは焼なましサイ
クル中におけるコア中の大きなパンケーキ状粒子の生成
に起因すると考えられる。ここで、パンケーキとはシー
ト厚みよりもシート平面において非常に大きな寸法の粒
子として定義される。この分野において、このタイプの
粒子を有するプレージングシートは従来方法によって得
られるような微細な等釉粒子を有する材料に比して優れ
たロウ付け性と垂れ下がり抵抗を有する。
さらにまた、本発明により得られるプレージングシート
のパンケーキ様粒子は部分的に熱間圧延および焼なまし
中において沈澱するＭｎ支持粒子の状態に依存すると考
えられる。このように、本発明によれば、伝統的な方法
において得られるよりもより多くの微細なＭｎ支持粒子
がロウ付け前の微細構造中に生成することが見い出され
ていることがいる。これらの微細な粒子は所望のパンケ
ーキ粒子構造を生成するために焼なましまたはロウ付け
中に重要な役目を果たすと考えられている。
沈澱が微細になればなるほど、ロウ付け中に沈澱が溶解
する傾向が大きくなる。これによりコアの腐食電位は伝
統的な方法のシートの場合よりも幾分責にすることにな
る。
組立方法 コアは適当な商業鋳造方法により鋳造されるが、ダイレ
クトチル法によるのが好ましい。その後、形成されたイ
ンゴットは表層を皮はぎし、このコア合金を所望のロウ
付け合金とともに４２５〜５２５°Ｃの範囲に予熱し、
熱間圧延してプレートをコアに結合するとともに次ぎの
冷間圧延で許容される厚みに減少させる。熱間圧延と本
発明における要望を最善に折衷させるために、４７５〜
５００°Ｃの範囲の温度が好ましく、長い浸漬期間を避
けることができる。この考えは、後に６００℃のオーダ
のロウ付け温度にさらされた時に充分に不安定になる極
めて微細な沈澱粒子中または固溶体中におけるよりもコ
ア合金中においてできるだけ多（のマンガンを保持する
ことにある。
熱間圧延されたストックはいかなる中間焼なましを行う
ことなく、最終寸法まで冷間圧延を行うのが好ましい。
したがって、上述したように、冷間圧延工程において幾
分焼なましを行うと、一般に腐食が減少する結果が得ら
れることが見い出されている。冷間における減少量は過
剰なエツジクラッキングに堪えることができるだけ高（
することができ、約５０〜９０％のオーダの冷間減少は
充分うまく行くものであった。
ロウ付け前には、複合シートを使用して所望部材を形成
する。冷間圧延シートは二次成形性に乏しいので、しば
しば焼なましまたは部分焼なましを行って部材を形成す
るに充分な二次成形性を増大させる必要がある。ここで
再び同一の原理を適用する。焼なまし温度および回数は
粗大Ｍｎ沈澱粒子の形成を避けるため、最小にすべきで
ある。
約３５０〜４２５°Ｃで完全焼なましを行う一方、部分
焼なましは約２５０〜３５０℃で行われる。
焼なまし中はクラツド材からコア材へのケイ素拡散から
始まるが、拡散速度は４２５℃以下で非常に緩慢である
。多くの場合、ロウ付けヒートサイクル中では、特に５
５０〜６００’Ｃの温度範囲においては迅速なケイ素拡
散が起こり、固溶体中の殆どのマンガンが沈澱し、濃密
バンドを形成する。さらなる沈澱はロウ付け作業後のロ
ウ付け温度からの除冷において起こる。沈澱の成長を避
けるために充分に高い加熱冷却速度を使用するならば、
焼なましと高温処理（ロウ付け工程）を結合させること
ができる。例えば、３０℃／分の速度が適当である。こ
れにより熱交換器において使用する管のような他の製品
に対して耐食性を与えるために本発明方法を使用するこ
とができる、次ぎの実施例は例示の目的に対するもので
あるが、本発明を規定し、制限するものでない。
顕微鏡写真は本発明の好ましい具体例を示すものである
。第１図はロウ付けされたままのサンプルの顕微鏡写真
で、第２図は濃密沈澱バンドを露出させたサンプルの顕
微鏡写真で、第３図は主要コア合金を露出させた顕微鏡
写真である。
（実施例） １１の異なる合金を試験のために調製した。その組成を
第１表に示す。
第１表 ＩＲＤ　Ｏ，３１０，１９Ｑ、２７１．１１０．ｆ）５
０．００８ＪＢＮ　　Ｏ，３１０，６００，３１１，１
１０，０８Ｇ、０１４ＪＢＯＱＪＯＯ，１７０，３１１
，１０Ｇ、１３０．０１４ＪＢＰ　Ｏ，３００，１７１
１，３１＋　１．０９０．２１０．０１４ＪＢＱ　Ｏ，
３００，１？　０．２８１．０９０．３３０．０１４Ｊ
ＢＴ　　１３１　　０．２（ｌ　　　Ｌ３Ｑ　　　Ｏ，
５８Ｑ、０６　０．０１３ＪＢＵ　Ｏ，１５０，５１０
，５１０，５９Ｇ、２００．０１４ＪＢＶ　（０，０１
，０，１９０，３Ｇ　０．９９０．０６０．０１３ＪＢ
Ｗ　　Ｏ，３０Ｇ、１８　　＜０．０１　　０．８８　
　０，０６　０，０１３合金ＩＲＤは工業用インゴット
を使用して調製したが、他のサンプルは実験室において
調製した。
これらの合金は３３／４’Ｘ９’　ＤＣシートインゴッ
トに鋳造し、表層を剥離して０．２％ＭｇのＡＡ４０４
７とクラッドし、５００°Ｃに予熱して０゜２′まで熱
間圧延した。０．０１５’に冷間圧延した後、シートサ
ンプルを３００℃で部分的に焼なましし、その後同様の
ロウ付けサイクルに付した。
得られたサンプルを５ＷＡＴ腐食試験（ＡＳＴＭ　　Ｇ
４３）に付し、金属組織的に試験してＡｌ−３ｉクラツ
ド下方のコア合金中の濃密沈澱バンドの形成における組
成の影響を調べた。結果を第２表に示す。
第２表 緻密バンドに対する組成効果 ＪＢＱ−，３２Ｓｉ　　はとんど存在仕ず　　ｔｏ　　
　　　　　　５ＪＢＮ−，６０Ｆｅ　　濃く経い　　　
　　　　２５．１２５ｉ ＪＢＴ−，５８Ｔｈ　　薄くてかすか　　　　　９５Ｊ
ＢＶ−１１ｏ　Ｃｕ　　　中間でかすか　　　　　７４
ＪＢＷ−Ｎｏ　Ｍｇ　　　中間で軽い　　　　　　４３
０腐蝕率は５ＷＡＴにおいて２．３週問および４週間の
２つのテストの結果に基づく。
上記結果によると、ケイ素は特にバンド形成に重要であ
り、ケイ素０．３％ではバンドは形成されない。これは
低ケイ素濃度であることが本発明の結果を得るに必須で
あることがわかる。鉄濃度もまた重要で、低鉄濃度は有
利であり、鉄０．４％以下で最善の結果が得られる。マ
ンガンを低下させると、有害であることができる。なぜ
なら、濃密バンドにおける沈澱は多くの場合、マンガン
により形成される。マグネシウムは重要でなく、銅の存
在は強くかつ効果的なバンドを形成するに重要である。
実施例２ 次の実験は本発明方法がどのようにコア合金の均質化お
よび中間焼なましに影響するかを示している。
合金は銅０．３２％、鉄０．１７％、マグネシウム０．
４４％、マンガン１．０６％、ケイ素０．０５％および
チタン０．０１３％を含むように調製した。すべての％
は重量であり、残部はアルミニウムおよび不随的不純物
である。上記合金は５５０°Ｃで４時間均質化するかあ
るいは単純に５００°Ｃに予熱し、実施例１に記載のよ
うに熱間圧延する。上記合金は０．２％マグネシウムを
含むＡＡ４０４５とクラッドし、０．０５０’まで冷間
圧延する。得られるいくつかのサンプルは中間焼なまし
をし、他は行わず、総てを最終寸法０．０１３″に冷間
圧延する。最終的に部分焼なまし後、サンプルからのク
ーポン切断片を真空ロウ付けサイクルに付し、５ＷＡＴ
腐食試験にさらす。結果を下記第３表に示す。
第３表 均質化および中間焼なましの影響 予熱中間焼なまし最終焼なまし　　Ｓ　Ｗ　Ａ　′ｒに
おける穿孔”ｃ−ｈ　　　’ｃ−ｈ　　　　’ｃ−ｈ　
　　ｔａ間後２ｉｉＩ間後３週間後４週間後５５Ｇ−４
Ｎｏ　　　　　３０Ｇ−２０Ｐ　　　　Ｐ　　　　Ｐ２
Ｏ３−Ｉ　　　Ｎｏ　　　　　３００−２　　　０　　
　０　　　０　　　０５００−１３５０−１　　　　２
８０−２　　　０　　　０　　　　Ｐ　　　　Ｐ上記結
果から均質化が有害であることが明解に示されている。
実施例３ この実施例は濃密沈澱のバンドの耐食性における役割を
示す。
合金は銅０．３１％、鉄０，１９％、マグネシウム０．
２７％、マンガン１．１１％、ケイ素０．０５％および
チタン０．００８％、亜鉛ｏ、ｏｉ％、残部アルミニウ
ムを含むように調製した。これを鋳造して実施例１と同
様にしてシートを形成した。
この−面にＡＡ４０４５を、他面にＡＡ１０７０をクラ
ッドする。最終シートは０．０１２５’の厚ミ、２’Ｘ
６’のサンプルを垂直位置で真空ロウ付けサイクルに付
した。３つのクーポンは上記シートからパンチアウトし
、ＡＡ１０７０側はペイクライト装着部に接着する。１
つのサンプルはロウ付けのまま残す一方、池の２つは４
００グ１ルノトシリコンカーバイトベバーにに接地して
一方は濃密沈澱バンドを現出させ、他方は主要コア合金
を現出させた。
この３つの装着ぶりを５ＷＡＴキヤビネツトに位置させ
、４８時間腐食雰囲気に付した。その後、３つのシート
をペイクライト装着部から分離し、２部分を金属組織試
験のために調製した。結果を第１図〜第３図に示す。ク
ラッド部分はＡで示し、濃密沈澱バンドはＢで示し、主
要コア合金はＣで示し、ＡＡ１０７０はＤで示す。これ
らの試験により濃密沈澱バンドはコア材料Ｃの腐食を遅
らせるのに有効である。また、クラッドＡおよびバンド
層Ｂは除去または腐食しさると、４８時間以内に裸のコ
アＣの主要部は穿孔されることが示されている。この性
質はＡＡ３００５のような標準コア合金と同様である。
実施例４ 次の実験は濃密沈澱バンドの性質を確かめるために行わ
れた。
実施例１に記載と同一の方法で実施例３と同様に同一組
成を有するコア合金を調製する。合金サンプルはロウ付
け前後において試験した。失権の一つはマトリックス、
成分組成、濃密沈澱バンド内外におけるＴＥＭ試験であ
る。ロウ付け前はＭｎ含有沈澱粒子（しばしばデスパー
ツイドと言われる）は０．０３〜０．１μｍのオーダの
サイズを有する小さくて多数である。ロウ付けサイクル
中はバンドの外側ではより小さいデスパーツイドが溶解
し、い（らかの比較的大きなものは約０．１〜０゜４μ
ｍに粗大化する。濃密沈澱バンド内では、しかしながら
、小さな成分粒子が依然として多数見られ、幾分粗大化
しているが、多くの小さな粒子はロウ付け温度を生き残
り、サイズは０．０３〜０．２μｍの範囲である。
マトリックスおよび粒子のＥＤＡＸ　（Ｘ線によるエネ
ルギー分散分析）ではロウ付け前後において、かなりの
変化をしめした。平均結果を第４表に示す。
第４表 上記表はコアの充分内部のマトリックスはロウ付け作業
によりマンガン濃度が僅かにふえるが、濃密沈澱バンド
は著しく減少した。同時に、バンドから離れた非常に低
いケイ素濃度はバンドにおける１、２レベルである。バ
ンド内のこのケイ素はＡｌ−３ｉクラッド層から拡散し
てきたものである。
沈澱粒子はａつ付け前はＡ１、Ｍｎ、Ｓｉを含むが、ロ
ウ付け後はバンドから離れた粒子がさらにマンガンの沈
澱により粗大化して殆どのＡ１、Ｍｎを含む。バンド内
はロウ付け後、粒子は元の粒子より高い平均ケイ素濃度
を有している。
ロウ付けサイクル中はＡｌ−３ｉクラ・ラドの直下にＳ
ｉリッチ層を形成する。高いケイソ濃度はコア合金中の
マンガン固体溶解度を著しく減少させ、コアの充分内部
ではケイ素濃度は低く、マンガンはかなり溶解している
ので、微細な、不安定なディスパーツイドが溶解し、粗
大側の幾分マンガン沈澱は残って粒子となる。このよう
にしてロウ付け前のコア中のマンガンは実質的に固溶体
であるかおよび／または上記微細粒子の形態で、少なく
とも０．６％のマンガンが該形態で有るのが好ましい。
ロウ付けされた製品中では、バンド外側のコア中よりも
バンド中ん固溶体はかなり少なく、バンド外側は固溶体
で少なくとも０．３％のマンガンを含むのが好ましい。
上記記載は本発明を単に例示するもので、当業者によれ
ば、本発明の範囲を逸脱することなく、変形および修正
可能である。
【図面の簡単な説明】
第１図はロウ付けした状態のサンプルの金属組ｉｎ微鏡
写真、第２図はバンドを露出させたサンプルの金属組織
を示す顕微鏡写真、第３図は主要コア合金を露出させた
金属組織の顕微鏡写真である。 特許出願人　アルキャン・インターナショナル・リミテ
ッド

Claims (14)

    【特許請求の範囲】
  1. １．　ロウ付け用耐食性アルミニウム複合シート製品を
    製造するにあたり、 （ａ）　鉄０．４％以下、ケイ素０．１５％以下、銅約
    ０．１〜約０．６％、マンガン約０．７〜約１．５％を
    含有するアルミニウムベースのコア材料を鋳造し、 （ｂ）　該鋳造したままのコア材料とアルミニウムベー
    スロウ付け合金とを熱間圧延によりクラッドしてシート
    製品を形成し、 （ｃ）　該シート製品を最終寸法まで冷間圧延し、該製
    品をロウ付けヒートサイクルに付したクラッド部近傍の
    コア合金に濃密沈澱による耐食性バンドを形成するよう
    にしたことを特徴とする耐食性アルミニウム複合シート
    製品の製造方法。
  2. ２．　上記コア合金が０．８％までのマグネシウムを含
    む請求項１記載の方法。
  3. ３．　上記コア合金が約０．０５〜約０．２５％のジル
    コンを含む請求項１記載の方法。
  4. ４．　上記コア合金が鉄０．２％以下、ケイ素０．１％
    以下、銅約０．２〜約０．４％、マグネシウム約０．２
    〜約０．４％、マンガン約０．９〜約１．１％を含有す
    る請求項１記載の方法。
  5. ５．　上記コア合金が約０．１〜０．１５％のジルコン
    を含む請求項４記載の方法。
  6. ６．　コア材料を熱間圧延前に４２５〜５２５℃間の温
    度に加熱する請求項１〜５のいずれかに記載の方法。
  7. ７．　コア材料を熱間圧延前に４７５〜５００℃間の温
    度に加熱する請求項１〜５のいずれかに記載の方法。
  8. ８．　最終寸法に圧延した製品をその後焼なましする請
    求項１〜７のいずれかに記載の方法。
  9. ９．　最終寸法に圧延した製品を約２５０〜３５０℃で
    部分的に焼なましするか又は約３５０〜４５０℃で完全
    に焼なましする請求項８に記載の方法。
  10. １０．　得られた製品をロウ付けヒートサイクルに付し
    、濃密沈澱バンドをクラッド部近傍のコア合金内に形成
    する請求項１記載の方法。
  11. １１．　（ａ）　鋳造アルミニウムベースコアが鉄０．
    ４％以下、ケイ素０．１５％以下、銅約０．１〜約０．
    ６％、マンガン約０．７〜約１．５％を含有し、（ｂ）
    　該コアの少なくとも一側にアルミニウムベースロウ付
    け合金をクラッドし、 上記コア中のマンガンが固溶体および／または０．０３
    〜０．１μｍの範囲にあるサイズを有するマンガン含有
    粒子の微細均一分散沈澱の形態にあることを特徴とする
    組み立ててロウ付けする部材を形成するに適するアルミ
    ニウム合金シート材料。
  12. １２．　上記コアが０．８％までのマンガンを固溶体お
    よび／または微細沈澱形態で含む請求項１１記載の方法
    。
  13. １３．（ａ）　鋳造アルミニウムベースコアが鉄０．４
    ％以下、ケイ素０．１５％以下、銅約０．１〜約０．６
    ％、マンガン約０．７〜約１．５％を含有し、（ｂ）　
    該コアの少なくとも一側にアルミニウムベースロウ付け
    合金をクラッドし、 上記ロウ付け用合金クラッド部材に近接してコア中に形
    成される濃密沈澱のシリコンリッチバンドを特徴とし、
    該バンドが約２０〜５０μｍの厚みを有し、該バンド外
    側のコア中よりも該バンド中において固溶体マンガン濃
    度が実質的に少ないことを特徴とするロウ付け可能な複
    合体から製造されたロウ付けアルミニウム組立体。
  14. １４．　上記バンド外側のコアが固溶体として少なくと
    も０．３％のマンガンを含有する請求項１３記載のロウ
    付けアルミニウム組立体。
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