JPH01285406A - 空気入りタイヤ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の技術分野〕 本発明は、複数の異なるピッチ長を有するトレッドデザ
インエレメントをトレッド表面に配列したタイヤであっ
て、転勤に伴ってトレッドデザインエレメントが発生す
る騒音（パターンノイズ）を低減せしめた空気入りタイ
ヤに関する。

〔従来技術〕

従来、パターンノイズを低減させるために、ピッチ周波
数のまわりの広い周波数（タイヤの回転数×トレッドデ
ザインエレメント数によってきまる周波数）帯域にパタ
ーンノイズを分散させて騒音を目立たなくさせる工夫が
なされてきた。これは、バリアプルピッチ配列法と呼ば
れるもので、何種類かのピッチ長さの異なるトレッドデ
ザインエレメント（すなわち、ピンチ）をタイヤ周方向
に適当に配列し、各トレッドデザインエレメントが接地
面と接触する際に発生するパルス的騒音あるいは振動の
時間間隔を変化させ、特定周波数に騒音が集中しないよ
うにする方法であり、無線工学等で用いられる周波数変
調理論に基づくものである。しかしながら、パターンノ
イズを十分に低減させるまでには至っていない。

そこで、本発明者は、パターンノイズの低減をはかるべ
く研究した結果、タイヤ騒音のフィーリングを悪くして
いる要因として音圧レベルの脈動性を見逃せないことが
判明した。

すなわち、従来の騒音計測法のように成る一定の時間で
平均化された音圧レベルでは同等であるにもかかわらず
、人間の聴感室上のフィーリングではその音圧感に優劣
が生じることがあり、この原因を探究したところ、約１
０Ｈｚ以下の低い周波数帯域において大きく脈動する音
圧レベルと脈動しない音圧レベルとの違いであることが
判明した。この音圧レベルの脈動性、すなわち騒音の要
因の１つである脈動性を定量的に観察するには、高速度
で収録された騒音を低速度で再生して音圧レベルの時間
的変化を出力することによって可能である６例えば、Ｊ
ＡＳＯＣ６０６−７３タイヤ騒音試験方法に準する方法
、すなわち直径３０００ｍｍのスチールドラム上でタイ
ヤを５０　ｋｍ／ｈで転勤させ（空気圧、リムサイズ、
荷重はＪＡＴＭＡ標準条件）、脈動性の評価をＯＡ値（
１００〜２０００　Ｈｚのバンドパスフィルターを通過
した騒音のオーバーオール値）のタイヤ１回転内の変動
幅で評価することができる。

一方、音圧レベルについての従来のトレッドデザインエ
レメント配列に関する理論では、１つのトレッドデザイ
ンエレメントから１つのサイン波が発生するものと仮定
して、タイヤ１周にトレッドデザインエレメントの並び
順と同じ時間的間隔で発生するサイン波列をフーリエ級
数展開して周波数軸上の分散をシュミレートするのが一
般である。とりわけ、周方向長さ、すなわちピッチ長が
短いトレッドデザインエレメントから長いトレッドデザ
インエレメントへと、そしてまた、短いトレッドデザイ
ンエレメントへと規則的にサイン波的な配列をする場合
の理論解析については多くの研究や工夫がなされている
（例えば、自動車技術Ｖｏ１．２８　、　Ｎｌｌ　、　
１９７４　　ｒタイヤノイズについて」、特開昭５４−
１１５８０１号公報参照）。しかし、これらの考察にお
いて、前述した音圧レベルの脈動性について論ぜられて
いないのは、各トレッドデザインエレメントから発生す
る振動の大きさを一定に仮定したためである。

本発明者は、トレッドデザインエレメントの周方向長さ
が大きいとそのエレメントから発生する振動レベルが大
きくなることに着目して、次のような仮定のもとて理論
計算を試みた。すなわち、各トレッドデザインエレメン
トから発生する振動は、トレッドデザインエレメントの
周方向長さに比例して大きな振幅を有するサイン波であ
ると仮定してフーリエ級数展開するのである。この結果
、第８図（ａ）、（ｂ）および第９図（ａ）、（ｂ）に
示すように、従来の計算法により各トレッドデザインエ
レメントから均等な大きさのサイン波が生じると仮定す
ると第８図（ｂ）の如く低い周波数帯域で何らの振動も
表われないが、トレッドデザインエレメントのピッチ長
に見合った振幅を有するサイン波が生じると仮定した場
合には、第９図（ｂ）の如くトレッドデザインエレメン
ト配列が持つ特別の周期数に相当する低い周波数帯域で
振幅のピークが見られる。特に、トレッドデザインエレ
メント配列が規則的な配列であると、この低い周波数帯
域でのピークが顕著となり、これにより音圧レベルの脈
動性を高め、騒音のフィーリングを悪くしてしまう。

第８図（ａ）および第９図（ａ）は、それぞれ、ピッチ
配列（トレッドデザインエレメント配列）を示す説明図
である。２は振動波形を示す。第８図（ｂ）および第９
図＜ｂ）は、それぞれ、フーリエ解析を実施したときの
次数とその次数に対応する振幅との関係図である。第８
図（ａ）および第９図（ａ）において、ピッチＡのピッ
チ長＝３１．７　ｍｍ　、ピッチＢのピッチ長＝２７．
５　＋ａｍ　、ピッチＣのピッチ長＝２４．５　ｍｍ　
、ピッチ群Ｅ＋　＝ＣＣＣＣＣＣ，ピッチ群Ｅｚ　＝Ｂ
ＢＢＢＢＢＢＢ、ピッチ群Ｅ３冨ＡＡＡＡＡＡＡ、ピン
チ群Ｅ。

＝ＢＢＢＢ、ピッチ群Ｅｓ　””　ＣＣＣＣＣＣ。

ピッチ群Ｅ、＝ＢＢＢ、ピッチ群Ｅフ＝ＡＡＡＡＡＡ、
ピッチ群Ｅ＠　＝ＢＢＢＢＢＢＢ。

ピッチ群Ｅ　９　＝　ＣＣＣＣＣＣＣＣＣ、ピ・フチ群
Ｅ、。＝ＢＢＢＢ、ピッチ群Ｅ　ｒ　＋　＝　Ａ　Ａ　
Ａ　ＡＡ１ピッ千群Ｅ、ｔ＝　Ｂ　Ｂ　Ｂ　Ｂである。

第８図（ａ）のピッチ配列と第９図（ａ）のピッチ配列
とは同じである。ここで、「ピッチ」とは、一般にタイ
ヤトレッドデザインはその周方向に連続する繰り返し模
様として構成されるが、その繰り返し模様の最小単位を
意味する。また、「ピッチ群」とは、ピッチのうち同一
ピッチが連続して配置されている部分を意味する。

〔発明の目的〕

本発明は、ピッチの構成・配列を改善して音圧レベルの
脈動性を低減すべくなされたもので、各ピッチの長さと
そのピッチがタイヤ同上に現れる個数との積を特定の組
み合わせにすることによりパターンノイズを低減させて
自動車の居住性・快適性を向上せしめた空気入りタイヤ
を提供することを目的とする。

〔発明の構成〕

このため、本発明は、異なる長さをもつ３〜８種類のピ
ッチでトレッド表面の１周を構成し・これらピッチの種
類のうちｉ番目の種類のピッチの長さをＰ、とすると共
に該ピンチがタイヤ１周に出現する総個数をＮｉとし、
各ピッチ種類の構成割合αｉをαム＝（ＰｔＸＮｉ）／
タイヤ全周とし、ＮＰをピッチ長さの種類数とした場合
において、（１）横軸をピッチ長さとしかつ縦軸をα五
として、最長ピッチの長さのαを（１／ＮＰ）　×０．
２〜（１／ＮＰ）の間に定めると共に最短ピッチの長さ
のαを（１／ＮＰ）〜（１／ＮＰ）　　×１．８の間に
定め、これらのα間を連結してＬＬ’線を形成し、この
ＬＬ”線に対してαを±１０％増減して得られる範囲内
にαｉが存在すること、又は（２）横軸をピッチ長さと
しかつ縦軸をα五として、上記（１）で定めたＬＬ’線
に対して最長ピッチと最短ピッチのαがＬＬ’線によっ
て決まるものよりも４〜３０％小さく、また、最長ピッ
チの次に短いピッチと最短ピッチの次に長いピッチのα
がＬＬ’線によって決まるものよりも４〜３０％大きく
して決まるα間を連結して折れ線１１’を形成し、この
折れ線１１’に対してαを±ｌＯ％増減して得られる範
囲内にαｉが存在することを特徴とする空気入りタイヤ
を要旨とする。

以下、本発明の構成につき詳しく説明する。

本発明者は、前述した騒音の脈動性、すなわち規則的に
ピッチの大きさが変化するような配列における低い周波
数の成分に関して種々計算を試みた。その結果、各ピッ
チの周上に現れるピッチ総数が１つの重要な要因である
ことが判明した。第１図（ａ）、　　（ｂ）、第２図（
ａ）、　　（ｂ）、第３図（ａ）、　　（ｂ）、および
第４図（ａ）、　　（ｂ）に示すように、ピッチ長４８
　ｍｍ　、　４４　ｍｍ　、　４０　ａｍ　、　３６　
ｎｕ＋＋　。

３２ＩｌｌＩＩ＋の５種類のピッチを用いて、各ピンチ
が同上に現れる総個数Ｎｉを下記表１の如く変化させて
計算した。

（本頁以下余白） 紅 この結果、配列の規則性がタイヤ１周について２周期で
あることから、フーリエ級数展開すると２次にピークが
現れ、このピークは中間ピッチを多（すればするほど小
さくなる。

一方、ピンチ周波数付近（トータルピッチ数の次数付近
）に現れるピークのようすを見ると最短・最長ピッチを
多くするとピッチ周波数の中心付近の成分が少なく、そ
の両わきにピークが出現する。しかし、中間ピッチを多
くするとピンチ周波数の中心付近でピークが発生する。

以上のことから、ピッチノイズを極小とする各ピッチの
個数配分に適値が存在すると考えられる。しかも、フー
リエ級数展開の特徴から各ピッチの個数の配列ではなく
、各ピッチの占める時間割合、すなわちピッチ長×ピン
千個数の割合が重要であると考えられる。

以上の理論的背景から、本発明者は、各ピッチの全周長
に占める長さの割合が小さいピッチはどその割合が大き
く、かつ最短・最長ピッチの占める割合が他よりも小さ
ければ低次の脈動に関する成分も、ピッチ周波数に関す
る成分もバランスよく改善されるという結論を得た。本
発明は、このような知見に基づいてなされたものである
。

（１１本発明では、異なる長さをもつ３〜８種類のピッ
チでトレッド表面の１周を構成したこと。

ピッチの種類数は多いほど騒音の低減には有利であるが
、多いほど金型制作費用がかさむため、この兼ね合いを
考慮して３〜８種類としたのである。

（２）　　また、本発明では、これらピッチの種類のう
ちｉ番目の種類のピッチの長さをＰ。

とすると共に該ピッチがタイヤ１周に出現する総個数を
Ｎ□とし、各ピッチ種類の構成割合αｉをα＝　＝　（
Ｐ　ｉ　×Ｎ正）／タイヤ全周とし、ＮＰをピッチ長さ
の種類数とした場合において、下記の■又は■のいずれ
かとしたのである。

■　横軸をピッチ長さとしかつ縦軸をα。

とじて、最長ピッチの長さのαを（１／ＮＰ）×０．２
〜（１／ＮＰ）の間に定めると共に最短ピッチの長さの
αを（１／ＮＰ）〜（１／ＮＰ）×１．８の間に定め、
これらのα間を連結してＬＬ’　線を形成し、このＬＬ
’線に対してαを±１０％増減して得られる範囲内にα
ｉが存在すること。

第５図にピッチ長さとαｉとの関係を示す。

第５図中、ｍは上側の線（Ｌ　Ｌ’　よりも１０％αが
大）、ｎは下側の線（Ｌ　Ｌ’　よりも１０％αが小）
、Ｐ、は最長ピッチ長、Ｐ□は最短ピッチ長、αｉは最
長ピッチの長さのα値、αｉ、、はは最短ピッチの長さ
のα値である。第５図において、αｉは斜線部分１に存
在する。

各ピッチから発せられる振動は、大きいピッチはど大き
い。したがって、騒音の周波数分散においても大きいピ
ッチから発せられる成分が強くなる。すなわち、α五を
均等にしたのでは大きいピッチに相当する低周波数側の
成分が強くなってしまうので周波数分散に偏りが生じ、
その結果として騒音のピークが大きくなってしまう。そ
こで、大きいピッチのαを小さくして小さいピッチのα
を大きくすることにより、はじめて周波数分散が均等に
なり、騒音のピークが極小値となる。このαの各ピッチ
の配分は最短ピッチ長Ｐ　ｎｐで均等配分（１／ＮＰ）
よりもθ〜８０％多クシ（（１／ＮＰ）〜（１／ＮＰ）
　ｘｌ、８の間）、最長ピッチ長Ｐ、で均等配分（１／
ＮＰ）よりもθ〜８０％少なくして（（１／ＮＰ）　　
×０．２〜（１／ＮＰ）の間）得ることができる。この
範囲外の場合には、逆に小さいピッチの成分が多くなり
すぎて均等な周波数分布が得られない。

■　横軸をピッチ長さとしかつ縦軸をαｉとして、上記
■で定めたＬＬ’線に対して最長ピッチと最短ピッチの
αがＬＬ’線によって決まるものよりも４〜３０％小さ
く、また、最長ピッチの次に短いピッチと最短ピッチの
次に長いピッチのαがＬＬ’線によって決まるものより
も４〜３０％大きくして決まるα間を連結して折れ線Ｅ
ｌ’　を形成し、この折れ線１１”　に対してαを±１
０％増減して得られる範囲内にαｉが存在すること。

第６図にピッチ長さとα五との関係を示す。

第６図中、Ｃは上側の折れ線（／Ｉｌ’　よりも１０％
αが大）、ｈは下側の折れ６％（ｉ！／’　よりもｌＯ
％αが小）、Ｐｉは最長ピッチ長、Ｐ７、は最短ピッチ
長であり、ＬＬ’　は第５図におけるＬＬ’線である。

第６図において、α３は斜線部分１に存在する。

第６図において、最長ピッチの次に短いピッチの長さＰ
２〜最短ピッチの次に長いピンチの長さＰ、％ｌ、−８
について、１７！゛　はＬＬ’　よりも４〜３０％大き
い。最長ピッチ長Ｐ８、最短ピッチ長Ｐ、について、１
１’　はＬＬ”よりも４〜３０％小さい。

低周波の脈動性を考慮すると最長ピッチ長ＰＩ、最短ピ
ッチ長Ｐ７．のαを小さくすれば各ピッチから発せられ
る振動のレベルの変化が相対的に少なくなり、脈動性が
改善される。

しかし、Ｐ、、Ｐ、、のαが小さすぎるとピッチの最大
／最小の比が実質的に小さくなり、かえってピンチノイ
ズが悪化してしまう。このために、Ｐ、　ＳＰ□につい
て、Ｉｌｌ’をＬＬ゛よりも４〜３０％小さくする。ま
た、Ｐ３、Ｐ１１１１以外のピッチについては、ＰＩＳ
ｐＨ１１を低減した分だけ逆に４〜３０％大きくするの
である。

（３）つぎに、本発明におけるピッチ配分の計算法の具
体例を下記に示す。

■　まず、従来のピッチ設計法と同じく最大ピッチ長／
最小ピッチ長の比βとトータルピッチ数Ｎとを決める。

タイヤ騒音を改良するにはＮｉβとも大きいほどよいが
、騒音の他の特性からβ＝１．３〜１．８　、Ｎ＝４０
〜９０の範囲で選ばれることが望ましい。仮に、Ｎ＝５
７、β＝　１．５４を選ぶ。

■　ついで、タイヤの外径とＮ１βから各ピッチの長さ
を決定する。ここで、外径りが６００１のタイヤについ
て計算すると、Ｄ×π十Ｎ＝３３．０７よりこれを整数
化して中間ピッチの長さを３３　ｍｍとする。

■　つぎに、ピッチの種類数を決める。種類数は、前述
したように３〜８種類である。

ここでは、５種類とする。

■　β＝　１．５４、中間ピッチ長＝３３ｍｍで５種類
のピッチ長さを設計する場合、最長〜中間および中間〜
最短ピッチの差をｋとして、（３３＋　ｋ）／（３３−
ｋ）　　＝β＝１°５４からに＝７を得て、最長４０、
最短２６を得る。残りの３種類のものは適当に間を埋め
るようにして結局、４０．３６．３３．２９．２６　ｍ
ｍのピッチ長を選ぶ。

■　ピンチ配分の基準となるものとして、各ピッチの配
分比率α五は、まず、５種類のピッチがあることから、
（１１５）＝０．２により基準の配分、すなわち第７図
に示すように各ピンチが等しく配分されるべきＭＭ’線
が決められる。

■　つぎに、第７図に示すように、最長ピッチ長と最短
ピッチ長との間の中点とＭＭ’線との交点Ｃ１と、Ａ１
もしくはＥｌとによって、短いピッチはど配分を多くす
るＬＬ’線を定める。Ａ１点は最短ピッチ長２６　ｍｍ
の縦線上にあり、等配分α＝０．２よりも１３．５％高
く、α−０，２２７によって与えられる。最長ピッチ長
４０　ｍｍの場合でＬＬ’線を定める場合には、最長ピ
ッチ長４０　ｍｍの縦線上にあり、等配分α＝０．２よ
りも１２．５％低く、α＝０．１７５によって与えられ
る８１点とＣ１点とを結んで得られる。

■　このように、ＬＬ’線は最短もしくは最長ピッチに
おけるαを等配分よりも０％〜８０％増・減して決めら
れるが、傾きが左下りであっては（最短ピッチで減、最
長ピッチで増）、より長いピッチの影響が大きすぎてピ
ッチ周波数のうち低周波数側で大きなピークを発生して
しまう。一方、８０％超の傾きをつけると、より短いピ
ッチの影響が強すぎてピッチ周波数のうち高周波数側で
大きなピークを発生してしまう。

■　このようにしてＬＬ’線が決められると、各ピッチ
長とＬＬ’線との交点から第２の基準配分を得る。第５
図に示されるように、長さの短いものから順にＡ、Ｂ、
Ｃ，Ｄ、Ｅとすれば、Ａｌ、Ｂ１．Ｃ１，ＤＩ、８１点
としてαの値は次のように定まる（α五は第２の基準配
分）。第２の基準配分に対して１０％超のずれがあると
騒音低減効果はない。

！Ｌ Ａ　１　０．２２７ ８１　０．２１８ Ｃ１０，２００ Ｄ　１　０．１９０ Ｅ　１　０．１７５ ■　つぎに、低い周波数に着目して最長・最短ピンチの
割合を減じ、中間ピッチの割合を増す。最長ピッチにお
いてＥ　１　＝０．１７５から１４．３％減じてＥ　２
　＝０．１５、最短ピッチにおいてＡ　１　＝０．２２
７から９．７％減じてＡ　２　＝Ｏ。

２０５、また、中間ピッチはＣ１＝０．２００から１２
．５％増してＣ２＝０．２２５とした。

［相］　このように最短・最長ピッチでは４％〜３０％
第２の基準配分よりも減じ、中間ピッチでは４％〜３０
％増すことによって低い周波数の脈動性を改善できる。

４％未満では脈動性の改善効果が実質的に得られず、３
０％超ではピッチ周波数における分散が不十分となる。

■　残りの２種のピッチについては、各々の両隣りの増
減値の中間をとるようにして設計する。すなわち、ピッ
チＢではピッチＡが９．７％減、ピッチＣが１２．５％
増であるので増減なし、また、ピッチＤではピッチＣが
１２．５％増、ピッチＥが１４．３％減であるので５．
３％増として、各ピッチ配分α正を下記の通りに決定し
た（α盈°はα直の調整値）。なお、α五の総合計が１
．０にならない場合には、各αｉを比例させて調整する
。

（木頁以下余白） ！Ｌ　　　　−シー゛ Ａ　２　　０．２０５　　　　０．２０５４８２　　０
．２１８　　　　０．２１８４Ｃ２０，２２５０，２２
５５ Ｄ　２　　０．２００　　　　０．２００４［相］　上
記■で決定されたα８′を用いて、各ピンチの個数は次
のように求めることができる。

Ｎｉ＝周長×αｉ／ピッチ長Ｐ１ したがって、ピッチ長、αｉ　、Ｎ４　、Ｎｕ　’（Ｎ
ｉの整数化）は下記のようになる。この結果、当初仮に
定めたトータルピッチ数５７よりも僅かに多いトータル
ピンチ数で各ピンチの個数配分が決定される。

（本頁以下余白） 旦ヱ±　互」ｊ」１加畦　−り一　　−犯一　ΣＬ゛Ａ
　　　　　　　２６　　　　０．２０５４　１４．９　
１５Ｂ　　　　　　　２９　　　　０．２１Ｂ４　１４
．２　１４Ｃ３３０，２２５５１２，９１３ Ｄ　　　　　　　３６　　　　０．２００４　１０．５
　１０Ｅ　　　　　　　４０　　　　０．１５０３　　
７．１　　７０　ここで、各ピッチの調整を行う。すな
わち、上記０で決められた各ピッチの個数配分ではΣ（
Ｐ、　ＸＮｉ　）　／π＝５９３．６であり、これはタ
イヤ周長（６００ｍｓ）に一致しないので（５９３，６
＜６００　）　、ピッチ長を比例して調整する。６００
÷５９３．６　＝１．０１０８であるので、これを当初
仮に決めた各ピッチ長に乗じて最終のピッチ長さを得る
。その値を下記に示す。

Ｐｉｏはピッチ長Ｐ、を調整したものである。

（本頁以下余白） ピッチ　−く１ｊ」Ｉ直轄　ヱＬ′　工ＬＡ　　　　　
２６　　　２６．３０．２０９２Ｂ　　　　　２９　　
　２９．３０．２１７５Ｃ３３３３，４０，２３０３ Ｄ　　　　　３６　　　３６．４０．１９３０Ｅ　　　
　　４０　　　４０．４０．１５００以下に実施例を示
す。

実施例 外径６００　ｍｍ、タイヤサイズ１６５ＳＲ１３のスチ
ールラジアルタイヤ（本発明タイヤ、比較タイヤ）につ
き、騒音の脈動幅（ｄＢ）および騒音のフィーリングに
つき評価した。この結果を表２に示す。

立の　重　のｉ　　法： ＪＡＳＯＣ６０６−７３タイヤ騒音試験方法に準する方
法、すなわち直径３０００ｍｍのスチールドラム上でタ
イヤを５０　ｋｍ／ｈで転勤させ（空気圧、リムサイズ
、荷重はＪＡＴＭＡ標準条件）、脈動性の評価をＯＡ値
（１００〜２０００　）１ｚのバンドパスフィルターを
通過した騒音のオーバーオール値）のタイヤ１回転内の
変動幅で評価した。

（本頁以下余白） 表２から判るように、比較タイヤ１は、最短・最長ピッ
チの配分が多いため、ピンチノイズの分散および低次の
脈動性が強く実用に耐えない。比較タイヤ２は、大きい
ピッチはど配分が多くなっているため、やはり同様に実
用に耐えない。比較タイヤ３は、各ピッチの配分がほぼ
等分であり、α−０，２±１０％の範囲にあるのでピン
チノイズの分散が比較的良好で低次の脈動も改善され、
実用に耐える。

本発明タイヤ１は、短いピッチはど配分が多く、Ａピッ
チでは等配分よりも２５％多く、Ｅピッチでは等配分よ
りも２５％少なく、Ａ−Ｅピッチまで徐々に少なく配分
されている。したがって、ピッチノイズの分散・脈動性
とも比較タイヤ３よりもさらに改善されている。

本発明タイヤ２は、Ａピッチで等配分よりも１３％多く
、Ｅピッチで等配分よりも１３％少なくした配分から、
さらにＣピッチの割合を１３％増し、Ａ、Ｅピッチの割
合を１０〜１４％減じて配分したものである。このため
ピッチノイズは比較的良好に保たれ、脈動性は最も大幅
に改善されている。

〔発明の効果〕

以上説明したように、ピッチの長さに従ってピッチの剛
性が大きくなり、各ピッチから発生するピッチ振動がピ
ッチの大きさと共に変動するようなタイヤ騒音において
、ピッチの配列法は各々のピッチの配分割合が重要な問
題であり、本発明では、各ピッチ配分を等分にするかも
しくは短いピッチはど多く配分するか又は最長・最短ピ
ッチの配分を減することによりピッチノイズの分散と脈
動性の改善とをはかることが可能となる。

【図面の簡単な説明】

第１図（ａ）、　　（ｂ）、第２図（ａ）、（ｂ）、第
３図（ａ）、（ｂ）、および第４図（ａ）、　　（ｂ）
はそれぞれピッチ配列と、フーリエ解析を実施したとき
の次数とその次数に対応する振幅との関係を示した説明
図である。 第５図、第６図、および第７図はそれぞれピッチ長さと
ピッチの構成割合αｉとの関係を示した説明図である。 第８図（ａ）および第９図（ａ）はそれぞれピッチ配列
を示す説明図、第８図（ｂ）および第９図（ｂ）はそれ
ぞれフーリエ解析を実施したときの次数とその次数に対
応する振幅との関係を示した説明図である。 １・・・斜線部分、２・・・振動波形。 代理人　弁理士　小　川　信　−

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 異なる長さをもつ３〜８種類のピッチでトレッド表面の
   １周を構成し、これらピッチの種類のうちｉ番目の種類
   のピッチの長さをＰ＿ｉとすると共に該ピッチがタイヤ
   １周に出現する総個数をＮ＿ｉとし、各ピッチ種類の構
   成割合α＿ｉをα＿ｉ＝（Ｐ＿ｉ×Ｎ＿ｉ）／タイヤ全
   周とし、ＮＰをピッチ長さの種類数とした場合において
   、（１）横軸をピッチ長さとしかつ縦軸をα＿ｉとして
   、最長ピッチの長さのαを（１／ＮＰ）×０．２〜（１
   ／ＮＰ）の間に定めると共に最短ピッチの長さのαを（
   １／ＮＰ）〜（１／ＮＰ）×１．８の間に定め、これら
   のα間を連結してＬＬ’線を形成し、このＬＬ’線に対
   してαを±１０％増減して得られる範囲内にα＿ｉが存
   在すること、又は（２）横軸をピッチ長さとしかつ縦軸
   をα＿ｉとして、上記（１）で定めたＬＬ’線に対して
   最長ピッチと最短ピッチのαがＬＬ’線によって決まる
   ものよりも４〜３０％小さく、また、最長ピッチの次に
   短いピッチと最短ピッチの次に長いピッチのαがＬＬ’
   線によって決まるものよりも４〜３０％大きくして決ま
   るα間を連結して折れ線１１’を形成し、この折れ線ｌ
   ｌ’に対してαを±１０％増減して得られる範囲内にα
   ＿ｉが存在することを特徴とする空気入りタイヤ。