JPH01293911A - 耐摩耗性に優れた圧延用ワークロール - Google Patents
耐摩耗性に優れた圧延用ワークロールInfo
- Publication number
- JPH01293911A JPH01293911A JP12145688A JP12145688A JPH01293911A JP H01293911 A JPH01293911 A JP H01293911A JP 12145688 A JP12145688 A JP 12145688A JP 12145688 A JP12145688 A JP 12145688A JP H01293911 A JPH01293911 A JP H01293911A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roughness
- rolling
- wear resistance
- work roll
- coating
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、鋼帯を圧延する冷間圧延機、調質圧延機等の
圧延用ワークロールに関するものである。
圧延用ワークロールに関するものである。
（従来の技術）
圧延用ワークロールの耐摩耗性向上を狙って、最近、ワ
ークロール表面への溶射技術が盛んに研究されている。
ークロール表面への溶射技術が盛んに研究されている。
従来、特公昭６０−８７９１０号公報記載の圧延用ロー
ル、特公昭６０−１０２２２号公報記載の冷間プロセス
用セラミック溶射ロール等が公知であるが、溶射材料の
名称があるのみで含有比率が不明確であり、ロール表面
粗度を平均粗さＲａのみで制限しているため、ロール表
面の異常ピーク原因による溶射膜剥離が発生していた。
ル、特公昭６０−１０２２２号公報記載の冷間プロセス
用セラミック溶射ロール等が公知であるが、溶射材料の
名称があるのみで含有比率が不明確であり、ロール表面
粗度を平均粗さＲａのみで制限しているため、ロール表
面の異常ピーク原因による溶射膜剥離が発生していた。
（発明が解決しようとする課題）
本発明は前述した圧延用ロールの溶射膜剥離の問題点を
有利に解決した圧延用ワークロールを提供するものであ
る。
有利に解決した圧延用ワークロールを提供するものであ
る。
（課題を解決するだめの手段）
本発明は、表面処理材料の含有比率およびロール表面プ
ロフィルをＲａ以外のパラメータで制限して、冷間圧延
機、調質圧延機への適用を可能にする圧延用ワークロー
ルに関するものである。
ロフィルをＲａ以外のパラメータで制限して、冷間圧延
機、調質圧延機への適用を可能にする圧延用ワークロー
ルに関するものである。
以下に、本発明を更に詳細に説明する。
現在、冷間圧延および調質圧延用ワークロールにおいて
、自動車用外板、家電用鋼板の塗装鮮映性向上のため、
ＣｒＭｏ鍛鋼焼入れロール表面に放電ダル加工処理やシ
ョツトブラスト加工処理を行なったロールが使用されて
いる。ＣｒＭｏ鍛鋼焼入れロールでは、粗度保持性およ
び疵発生の問題があり、一部にはＣｒメツキ表面処理ロ
ールが使用されている。しかし、その適用範囲は限られ
ており、疵発生の問題を抱えている。
、自動車用外板、家電用鋼板の塗装鮮映性向上のため、
ＣｒＭｏ鍛鋼焼入れロール表面に放電ダル加工処理やシ
ョツトブラスト加工処理を行なったロールが使用されて
いる。ＣｒＭｏ鍛鋼焼入れロールでは、粗度保持性およ
び疵発生の問題があり、一部にはＣｒメツキ表面処理ロ
ールが使用されている。しかし、その適用範囲は限られ
ており、疵発生の問題を抱えている。
本発明者等は、粗度保持性改善および疵発生の問題を解
決する目的で、種々の材質および表面処理方法を開発し
、粗度保持性改善および疵発生の問題を解決するに至っ
た。
決する目的で、種々の材質および表面処理方法を開発し
、粗度保持性改善および疵発生の問題を解決するに至っ
た。
すなわち、本発明の要旨とするところは、ＷＣ３Ｃｒ３
Ｃｔ＋ Ｔｉｃの一種又は二種以上を重量％で６０〜９
５％含有し、残部がＧｏ＋ Ｎｉ＋ Ｃｒの一種又は二
種以上からなるサーメット材料を用いて表面被覆したこ
とを特徴とする耐摩耗性に優れた圧延用ワークロールに
ある。
Ｃｔ＋ Ｔｉｃの一種又は二種以上を重量％で６０〜９
５％含有し、残部がＧｏ＋ Ｎｉ＋ Ｃｒの一種又は二
種以上からなるサーメット材料を用いて表面被覆したこ
とを特徴とする耐摩耗性に優れた圧延用ワークロールに
ある。
本発明の圧延用ワークロールは、有利には表面粗さをＲ
ｍａｘ、 ／ Ｒａ ＝ ６．０〜８．０、皮膜厚みを
３．５〜２０．０四とする。
ｍａｘ、 ／ Ｒａ ＝ ６．０〜８．０、皮膜厚みを
３．５〜２０．０四とする。
本発明においてサーメット材料の成分を限定した理由を
以下に述べる。
以下に述べる。
ＷＣ，Ｃｒ３Ｃ２，Ｔｉｃ ：耐摩耗性に優れたサーメ
ット皮膜を構成する重要な成分であり、６０％未満では
適切な皮膜硬さが得られず粗度保持性が不充分であり、
これに対し９５％を越えると粒子間結合が得られず耐摩
耗性が低下し粗度保持性が得られないため、６０〜９５
％の範囲とした。
ット皮膜を構成する重要な成分であり、６０％未満では
適切な皮膜硬さが得られず粗度保持性が不充分であり、
これに対し９５％を越えると粒子間結合が得られず耐摩
耗性が低下し粗度保持性が得られないため、６０〜９５
％の範囲とした。
Ｃｏ＋ Ｎｉ、 Ｃｒ ：バインダーとして皮膜に靭性
を持たせる役割をし、５％未満では粒子間結合力が得ら
れず耐摩耗性が低下する。これに対し４０％を越えると
皮膜硬さが低下し粗度保持性が得られないため、５〜４
０％の範囲とした。
を持たせる役割をし、５％未満では粒子間結合力が得ら
れず耐摩耗性が低下する。これに対し４０％を越えると
皮膜硬さが低下し粗度保持性が得られないため、５〜４
０％の範囲とした。
次に、本発明において表面粗さをＲｍａｘ、／Ｒａ＝６
．０〜８．０とし、皮膜厚みを３．５〜２０．０ ｐｍ
とするのが有利であるとした理由をのべる。本発明材料
およびＣｒメツキを素材硬度Ｈｓ９２〜９６の５ＵＪ−
２素材表面に表面処理し、第１図に示す転勤疲労試験を
行ない、粗度保持性と耐剥離性を評価した結果を表−１
に示す。
．０〜８．０とし、皮膜厚みを３．５〜２０．０ ｐｍ
とするのが有利であるとした理由をのべる。本発明材料
およびＣｒメツキを素材硬度Ｈｓ９２〜９６の５ＵＪ−
２素材表面に表面処理し、第１図に示す転勤疲労試験を
行ない、粗度保持性と耐剥離性を評価した結果を表−１
に示す。
表−１から明らかなように、皮膜厚みが２０．０μｍを
越えると剥離を生しやすく、これに対して３、５１ｍ未
満では、試料Ｎｏ、 ９にみられるように初期粗度低下
による初期摩耗と転勤中の摩耗によると考えられる表面
処理皮膜消失を生じているため、皮膜厚みを３．５〜２
００μｍの範囲とした。表面粗さとしてＲｍａｘ、／Ｒ
ａを小さくすることは、断面曲線中の異常ピークを少な
くする効果があり、第２図に示す試料Ｎｏ、 ４のテス
ト前断面曲線のように、異常ピークが少なく接触面積が
大きくなり粗度保持性が向上する。しかし、Ｒｍａｘ、
／Ｒａが６．０未満になると後述する実施例１に示すよ
うに、ストリップへの粗度転写率が低下し圧延荷重を増
加する必要を生じ、これに対し８．０を越えると表−１
から明らかなように粗度保持率が低下するため、表面粗
さをＲｍａｘ、 ／ Ｒａ ＝ ６．０〜８．０の範囲
とした。
越えると剥離を生しやすく、これに対して３、５１ｍ未
満では、試料Ｎｏ、 ９にみられるように初期粗度低下
による初期摩耗と転勤中の摩耗によると考えられる表面
処理皮膜消失を生じているため、皮膜厚みを３．５〜２
００μｍの範囲とした。表面粗さとしてＲｍａｘ、／Ｒ
ａを小さくすることは、断面曲線中の異常ピークを少な
くする効果があり、第２図に示す試料Ｎｏ、 ４のテス
ト前断面曲線のように、異常ピークが少なく接触面積が
大きくなり粗度保持性が向上する。しかし、Ｒｍａｘ、
／Ｒａが６．０未満になると後述する実施例１に示すよ
うに、ストリップへの粗度転写率が低下し圧延荷重を増
加する必要を生じ、これに対し８．０を越えると表−１
から明らかなように粗度保持率が低下するため、表面粗
さをＲｍａｘ、 ／ Ｒａ ＝ ６．０〜８．０の範囲
とした。
以下に、実施例に基づいて、この発明を説明する。
実施例ｌ
ＣｒＭｏ鍛鋼焼入れロール表面に放電ダル加工処理やジ
ョンドブラスト加工処理を行なった冷間圧延用ワークロ
ールでは、初期粗度低下にょる粗度保持性低下と異物か
み込みによるストリンプ表面およびロール表面の凹み疵
発生の問題を抱えている。
ョンドブラスト加工処理を行なった冷間圧延用ワークロ
ールでは、初期粗度低下にょる粗度保持性低下と異物か
み込みによるストリンプ表面およびロール表面の凹み疵
発生の問題を抱えている。
表−２に示す方法で本発明を適用したワークロールによ
り実圧延を行ない、ショツトブラスト加工ロールと比較
した結果を表−３に示し、ロールＮ。
り実圧延を行ない、ショツトブラスト加工ロールと比較
した結果を表−３に示し、ロールＮ。
２の断面曲線を第３図に示す。
本発明者等は、表−２に示すように、プラズマ溶射法に
よる表面皮膜形成処理を行ない、下地処理方法および皮
膜表面への後処理により、断面曲線中の異常ピークを低
減し、表面粗さとしてＲｍａｘ、／Ｒａを小さくする方
法を見い出した。表−３から明らかなように、Ｒｍａｘ
、／Ｒａが８．０を越えると表−１に示す結果と同様に
粗度保持率が低く、ストリップに疵が発生している。こ
れに対して、Ｒｍａｘ、 ／Ｒａが６．０未満であると
、粗度保持率は高いが転写率が低くなっている。ストリ
ップ表面に凹み疵が発生する要因は、ロール表面への異
物付着であり、圧延後のロール表面磁束密度をガウス・
メータにより測定した結果、表面皮膜が磁性体、非磁性
体にかかわらずショット・ブラスト加工ロールと同一レ
ベルであるため、表面粗さにより異物付着の有無を生じ
ていると考えられる。本発明者等が、付着異物を調査し
た結果、ストリップより持ち込まれた鉄粉である事が判
明し、Ｒｍａｘ、 ／Ｒａを６．０〜８．０の範囲とし
たことの効果として、耐摩耗性とス） ＩＪツブへの疵
入り防止の効果が得られた。
よる表面皮膜形成処理を行ない、下地処理方法および皮
膜表面への後処理により、断面曲線中の異常ピークを低
減し、表面粗さとしてＲｍａｘ、／Ｒａを小さくする方
法を見い出した。表−３から明らかなように、Ｒｍａｘ
、／Ｒａが８．０を越えると表−１に示す結果と同様に
粗度保持率が低く、ストリップに疵が発生している。こ
れに対して、Ｒｍａｘ、 ／Ｒａが６．０未満であると
、粗度保持率は高いが転写率が低くなっている。ストリ
ップ表面に凹み疵が発生する要因は、ロール表面への異
物付着であり、圧延後のロール表面磁束密度をガウス・
メータにより測定した結果、表面皮膜が磁性体、非磁性
体にかかわらずショット・ブラスト加工ロールと同一レ
ベルであるため、表面粗さにより異物付着の有無を生じ
ていると考えられる。本発明者等が、付着異物を調査し
た結果、ストリップより持ち込まれた鉄粉である事が判
明し、Ｒｍａｘ、 ／Ｒａを６．０〜８．０の範囲とし
たことの効果として、耐摩耗性とス） ＩＪツブへの疵
入り防止の効果が得られた。
実施例２
表−２に示すロールＮｏ、 ２を実施例１で圧延を行な
った後、ロールＮｏ、 ５とともに継続して圧延を行な
った結果を表−４に示す。
った後、ロールＮｏ、 ５とともに継続して圧延を行な
った結果を表−４に示す。
表−４および第４図に示す４０００ＴＯＮ圧延後のロー
ルＮｏ、 ２の断面曲線より明らかなように、本発明に
よる圧延用ワークロールは、転写率が高く粗度保持性に
優れている。
ルＮｏ、 ２の断面曲線より明らかなように、本発明に
よる圧延用ワークロールは、転写率が高く粗度保持性に
優れている。
（発明の効果）
以上のように、本発明によれば、耐摩耗性に優れた圧延
用ワークロールが得られ、寿命を延長出来る。
用ワークロールが得られ、寿命を延長出来る。
第１図は、転勤疲労試験に用いた試験機の概略図、第２
図は、表−１中のＮｏ、 ４のテスト前断面曲線を示す
図、第３図は、表−２中のＮｏ、 ２ワークロールの圧
延前の断面曲線を示す図、第４図は、表−２中のＮｏ、
２ワークロールの４０００ ＴＯＮ圧延後の断面曲線
を示す図である。 大が 派
図は、表−１中のＮｏ、 ４のテスト前断面曲線を示す
図、第３図は、表−２中のＮｏ、 ２ワークロールの圧
延前の断面曲線を示す図、第４図は、表−２中のＮｏ、
２ワークロールの４０００ ＴＯＮ圧延後の断面曲線
を示す図である。 大が 派
Claims (2)
- （１）ＷＣ，Ｃｒ＿３Ｃ＿２，ＴｉＣの一種又は二種以
上を重量％で６０〜９５％含有し、残部がＣｏ，Ｎｉ，
Ｃｒの一種又は二種以上からなるサーメット材料を用い
て表面被覆したことを特徴とする耐摩耗性に優れた圧延
用ワークロール。 - （２）表面粗さをＲｍａｘ．／Ｒａ＝６．０〜８．０、
皮膜厚みを３．５〜２０．０μｍとしたことを特徴とす
る請求項１記載の耐摩耗性に優れた圧延用ワークロール
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63121456A JP2719521B2 (ja) | 1988-05-18 | 1988-05-18 | 耐摩耗性に優れた圧延用ワークロール |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63121456A JP2719521B2 (ja) | 1988-05-18 | 1988-05-18 | 耐摩耗性に優れた圧延用ワークロール |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01293911A true JPH01293911A (ja) | 1989-11-27 |
| JP2719521B2 JP2719521B2 (ja) | 1998-02-25 |
Family
ID=14811580
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63121456A Expired - Fee Related JP2719521B2 (ja) | 1988-05-18 | 1988-05-18 | 耐摩耗性に優れた圧延用ワークロール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2719521B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0252110A (ja) * | 1988-08-12 | 1990-02-21 | Kawasaki Steel Corp | セラミックス被膜を有する金属ストリップ搬送用ロールの表面加工方法 |
| JPH0737412U (ja) * | 1993-12-22 | 1995-07-11 | 本田技研工業株式会社 | 薄板状コイル材の矯正装置 |
| US5588319A (en) * | 1993-12-21 | 1996-12-31 | Livernois Research & Development Company | Method and apparatus for making heat exchanger fins |
| JP2002266062A (ja) * | 2001-03-08 | 2002-09-18 | Kawasaki Steel Corp | プレス成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| WO2008101550A1 (de) * | 2007-02-20 | 2008-08-28 | Siemens Aktiengesellschaft | Walze und/oder rolle sowie ein verfahren zur herstellung einer walze und/oder rolle |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58110187A (ja) * | 1981-12-24 | 1983-06-30 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 複合条の製造方法 |
| JPS6333108A (ja) * | 1986-07-25 | 1988-02-12 | Kubota Ltd | 高温耐摩耗性にすぐれたロ−ル |
| JPS6366502U (ja) * | 1986-10-20 | 1988-05-02 | ||
| JPS6487006A (en) * | 1987-09-30 | 1989-03-31 | Tocalo Co Ltd | Roll for rolling process |
-
1988
- 1988-05-18 JP JP63121456A patent/JP2719521B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58110187A (ja) * | 1981-12-24 | 1983-06-30 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 複合条の製造方法 |
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|---|---|---|---|---|
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| US5588319A (en) * | 1993-12-21 | 1996-12-31 | Livernois Research & Development Company | Method and apparatus for making heat exchanger fins |
| JPH0737412U (ja) * | 1993-12-22 | 1995-07-11 | 本田技研工業株式会社 | 薄板状コイル材の矯正装置 |
| JP2002266062A (ja) * | 2001-03-08 | 2002-09-18 | Kawasaki Steel Corp | プレス成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| WO2008101550A1 (de) * | 2007-02-20 | 2008-08-28 | Siemens Aktiengesellschaft | Walze und/oder rolle sowie ein verfahren zur herstellung einer walze und/oder rolle |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2719521B2 (ja) | 1998-02-25 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |