JPH0252110A - セラミックス被膜を有する金属ストリップ搬送用ロールの表面加工方法 - Google Patents
セラミックス被膜を有する金属ストリップ搬送用ロールの表面加工方法Info
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- JPH0252110A JPH0252110A JP20149588A JP20149588A JPH0252110A JP H0252110 A JPH0252110 A JP H0252110A JP 20149588 A JP20149588 A JP 20149588A JP 20149588 A JP20149588 A JP 20149588A JP H0252110 A JPH0252110 A JP H0252110A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/005—Rolls with a roughened or textured surface; Methods for making same
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、ダル目が形成されたセラミックス被膜を有
するロールの表面加工方法に関する。
するロールの表面加工方法に関する。
金属ストリップの各種プロセスラインでは、ストリップ
搬送用として多数のロールが使用されている。この種ロ
ールでは金属ストリップとの摩擦係数を高くしてストリ
ップの蛇行を防止する必要があるが、このためにロール
表面にはダル目付は加工を施すのが一般的である。
搬送用として多数のロールが使用されている。この種ロ
ールでは金属ストリップとの摩擦係数を高くしてストリ
ップの蛇行を防止する必要があるが、このためにロール
表面にはダル目付は加工を施すのが一般的である。
このヨウにダル目を有するフ″ロセスロールでは、その
ダル目の粗度はμｍオーダーであるため、そのダル目の
僅かな摩耗がロールの寿命を律速するものとなっている
。これに関して、クロームメツキや鋳鉄、鋳鋼ロールに
比べて耐摩耗性に優れるセラミックス溶射ロールが、ダ
ル目が低下しにくいのでロールの寿命延長に有効である
ことは公知である。さらにロール母材にセラミックスを
溶射したままでは、第３図（ａ）に示すように、異常突
起や１つの突起の斜面にさらに細かい突起が多数形成さ
れるため製品（被搬送ストリップ）に押し疵が発生する
。
ダル目の粗度はμｍオーダーであるため、そのダル目の
僅かな摩耗がロールの寿命を律速するものとなっている
。これに関して、クロームメツキや鋳鉄、鋳鋼ロールに
比べて耐摩耗性に優れるセラミックス溶射ロールが、ダ
ル目が低下しにくいのでロールの寿命延長に有効である
ことは公知である。さらにロール母材にセラミックスを
溶射したままでは、第３図（ａ）に示すように、異常突
起や１つの突起の斜面にさらに細かい突起が多数形成さ
れるため製品（被搬送ストリップ）に押し疵が発生する
。
そこで、特開昭６０−１０２２２２号の発明では、セラ
ミックス溶射の後にバフ研磨加工で表面粗度Ｒａを３．
５ ａ ｍから１．０〜２．５ ｕ ｍに低下させるこ
とで押し疵を防止することが可能であるとしている。と
ころが、セラミックス溶射ロールは耐摩耗性に優れるた
めにバフ研磨加工で表面粗度を上記のように低下させる
ためには、ロールの一方の軸端から他方の軸端までの一
連のバフ研磨を１パスとして３０〜４０パスのバフ研磨
加工を必要とする。
ミックス溶射の後にバフ研磨加工で表面粗度Ｒａを３．
５ ａ ｍから１．０〜２．５ ｕ ｍに低下させるこ
とで押し疵を防止することが可能であるとしている。と
ころが、セラミックス溶射ロールは耐摩耗性に優れるた
めにバフ研磨加工で表面粗度を上記のように低下させる
ためには、ロールの一方の軸端から他方の軸端までの一
連のバフ研磨を１パスとして３０〜４０パスのバフ研磨
加工を必要とする。
ところで、冷間圧延プロセスにおいて使用するダルロー
ルに要求される機能は、大きく分けて、上記の耐押し疵
特性と、ダル目のグリップ力によって得られる耐スリッ
プ性である。特に、耐スリップ性がセラミックス溶射ロ
ールを冷間圧延プロセスに適用する最大の利点である。
ルに要求される機能は、大きく分けて、上記の耐押し疵
特性と、ダル目のグリップ力によって得られる耐スリッ
プ性である。特に、耐スリップ性がセラミックス溶射ロ
ールを冷間圧延プロセスに適用する最大の利点である。
そこで、前記特開昭６０−１０２２２２号公報に記載さ
れる粗度Ｒａ ３．５μｍからバフ研磨加工で粗度Ｒａ
２． Ｏ〜２．５μｍに低下させたセラミック溶射ロ
ール（最終粗度Ｒａ ２．０〜２．５μｍ）と、溶射し
たままのセラミックス溶射ロール（最終粗度Ｒａ ２．
０〜２．５μｍ）と、クロームメツキロール（最終粗度
Ｒａ ２． Ｏ〜２．５μｍ）についての摩擦係数を測
定して比較した。この測定方法は第４図に示す通りであ
って、同図におけるａは測定対象のロールであって回転
しないように固定しである。ｂは鋼帯であって被搬送ス
トリップたる製品に対応する。Ｃは錘、ｄは引っ張り力
の測定器である。ここで、測定器ｄを下方へ引っ張り、
鋼帯すが動く瞬間の力Ｆと、錘Ｃの重量Ｗと、鋼帯すが
ロールａに巻きつく中心角θと、ｆｔＪ擦係数μとの間
に成立する、Ｆ ／ Ｗ ＝ ６ ｕｓ によりｒ￥
！擦係数を算出した。その結果を第５図に示す。
れる粗度Ｒａ ３．５μｍからバフ研磨加工で粗度Ｒａ
２． Ｏ〜２．５μｍに低下させたセラミック溶射ロ
ール（最終粗度Ｒａ ２．０〜２．５μｍ）と、溶射し
たままのセラミックス溶射ロール（最終粗度Ｒａ ２．
０〜２．５μｍ）と、クロームメツキロール（最終粗度
Ｒａ ２． Ｏ〜２．５μｍ）についての摩擦係数を測
定して比較した。この測定方法は第４図に示す通りであ
って、同図におけるａは測定対象のロールであって回転
しないように固定しである。ｂは鋼帯であって被搬送ス
トリップたる製品に対応する。Ｃは錘、ｄは引っ張り力
の測定器である。ここで、測定器ｄを下方へ引っ張り、
鋼帯すが動く瞬間の力Ｆと、錘Ｃの重量Ｗと、鋼帯すが
ロールａに巻きつく中心角θと、ｆｔＪ擦係数μとの間
に成立する、Ｆ ／ Ｗ ＝ ６ ｕｓ によりｒ￥
！擦係数を算出した。その結果を第５図に示す。
第５図により、溶射したままのセラミックス溶射ロール
のＰ８！擦係数は、クロームメツキロールに比べて非常
に高い。またセラミックスは耐摩耗性に優れていること
から、セラミックス溶射ロールが耐スリップ性に優れて
いることは容易に推定することができる。ところが、前
記特開昭６０−１０２２２２号公報に示される、粗度Ｒ
ａ ３．５ ａ ｍからバフ研磨により最終粗度Ｒａ
２．０〜２４５μｍに加工されたセラミックス溶射ロー
ルのＷ！擦係数は、クロームメツキロールよりもさらに
低いことが分かった。このため、前記公報記載のロール
ではセラミックス溶射ロール本来の耐スリツプ特性を発
揮することは不可能である。
のＰ８！擦係数は、クロームメツキロールに比べて非常
に高い。またセラミックスは耐摩耗性に優れていること
から、セラミックス溶射ロールが耐スリップ性に優れて
いることは容易に推定することができる。ところが、前
記特開昭６０−１０２２２２号公報に示される、粗度Ｒ
ａ ３．５ ａ ｍからバフ研磨により最終粗度Ｒａ
２．０〜２４５μｍに加工されたセラミックス溶射ロー
ルのＷ！擦係数は、クロームメツキロールよりもさらに
低いことが分かった。このため、前記公報記載のロール
ではセラミックス溶射ロール本来の耐スリツプ特性を発
揮することは不可能である。
してみると、耐摩耗性に優れてダル目が低下しにくい性
質から寿命延長に有効なセラミックス溶射ロールを採用
する場合に、耐押し肌性を確保するために、前記公報記
載の通りに粗度Ｒａ３．５μｍからバフ研磨により最終
粗度Ｒａ ２． Ｏ〜２．５μｍに加工すると研磨作業
が長時間になる一方、摩擦係数が低下して製品のグリッ
プ力が低下し耐スリップ性が劣り、その結果、ダル目を
有したプロセスロールに求められる耐押し肌性と耐スリ
ップ性との両者を確保することができないという問題点
がある。
質から寿命延長に有効なセラミックス溶射ロールを採用
する場合に、耐押し肌性を確保するために、前記公報記
載の通りに粗度Ｒａ３．５μｍからバフ研磨により最終
粗度Ｒａ ２． Ｏ〜２．５μｍに加工すると研磨作業
が長時間になる一方、摩擦係数が低下して製品のグリッ
プ力が低下し耐スリップ性が劣り、その結果、ダル目を
有したプロセスロールに求められる耐押し肌性と耐スリ
ップ性との両者を確保することができないという問題点
がある。
この発明は、このような従来技術の問題点を解決して、
耐押し疵性と耐スリップ性という、ダル目を有したプロ
セスロールに求められる両特性を確保することを目的と
している。
耐押し疵性と耐スリップ性という、ダル目を有したプロ
セスロールに求められる両特性を確保することを目的と
している。
この発明は、ダル目が形成されたセラミックス被膜を有
するロールの表面加工方法において、前記セラミックス
被膜をバフ研磨により、中心線平均粗さＲａを３．５〜
４．０μｍ、最大粗さＲｍａｘと中心線平均粗さＲａの
比Ｒｍａｘ／Ｒａを、６．５〜５とするものである。
するロールの表面加工方法において、前記セラミックス
被膜をバフ研磨により、中心線平均粗さＲａを３．５〜
４．０μｍ、最大粗さＲｍａｘと中心線平均粗さＲａの
比Ｒｍａｘ／Ｒａを、６．５〜５とするものである。
バフ研磨により、中心線平均粗さＲａを３．５〜４．０
μｍ、最大粗さＲｍａｘと中心線平均粗さＲａの比Ｒｍ
ａｘ ／ Ｒａを６．５〜８．５としているため、耐押
し肌性と耐スリップ性との両性能を確保することができ
る。Ｒｍａｘ／Ｒａが８．５を超えるとダル目の突起研
磨が不充分であって耐押し肌性の点で難点があり製品に
押し疵が発生し、また６、５未満であるとロール表面の
摩擦係数が低下して耐スリップ性の点で不充分となる。
μｍ、最大粗さＲｍａｘと中心線平均粗さＲａの比Ｒｍ
ａｘ ／ Ｒａを６．５〜８．５としているため、耐押
し肌性と耐スリップ性との両性能を確保することができ
る。Ｒｍａｘ／Ｒａが８．５を超えるとダル目の突起研
磨が不充分であって耐押し肌性の点で難点があり製品に
押し疵が発生し、また６、５未満であるとロール表面の
摩擦係数が低下して耐スリップ性の点で不充分となる。
特に前述のようにしてバフによる研磨を行う被膜表面の
ダル目は、平均粗度Ｒａが３．５〜４．０μｍである場
合に、充分な摩擦係数が得られて耐スリップ性を確保で
きるものの、これより太き（するとダル目加工に必要な
エネルギが増加し、また突起研磨を行っても押し圧発生
の問題がある。
ダル目は、平均粗度Ｒａが３．５〜４．０μｍである場
合に、充分な摩擦係数が得られて耐スリップ性を確保で
きるものの、これより太き（するとダル目加工に必要な
エネルギが増加し、また突起研磨を行っても押し圧発生
の問題がある。
セラミック溶射ロールにダル目を付与し、且つバフ研磨
加工で仕上げる方法には、第１に、セラミック溶射前の
母材を粗面化した後に溶射して形成された被膜表面のダ
ル目についてバフ研磨加工をする方法と、第２に、母材
表面のダル目を研削して３Ｓ程度の平滑な面とした後に
、その面にセラミックを溶射して、その溶射被膜表面に
ダル目を施し、さらにこのダル目についてバフ研磨加工
をする方法とがある。この発明は前記いずれの方法も含
むものとし、そのバフ研磨加工は、ロールの一方の軸端
から他方の軸端までの一連のバフ研磨を１パスとしてい
る。
加工で仕上げる方法には、第１に、セラミック溶射前の
母材を粗面化した後に溶射して形成された被膜表面のダ
ル目についてバフ研磨加工をする方法と、第２に、母材
表面のダル目を研削して３Ｓ程度の平滑な面とした後に
、その面にセラミックを溶射して、その溶射被膜表面に
ダル目を施し、さらにこのダル目についてバフ研磨加工
をする方法とがある。この発明は前記いずれの方法も含
むものとし、そのバフ研磨加工は、ロールの一方の軸端
から他方の軸端までの一連のバフ研磨を１パスとしてい
る。
発明者らは、高炭素クロム軸受鋼（ＳＵＪ）からなるロ
ール母材に、タングステンカーバイドにコバルトを含有
する材料（以下ＷＣ−Ｃｏと表示する。）を溶射した後
、バフ研磨のパス回数を重ねるごとに粗度、ｌｌ！擦係
数及び感圧紙による押し疵の評価を試み、また比較のた
めクロームメツキにバフ研磨を施さない場合についても
同様に試みた。なお、粗度測定は２次元祖度計を用い、
摩擦係数測定は、前記従来の技術の項において説明した
第４図の方法において行い、押し疵評価は、第６図に示
すようにロール６表面に感圧紙ｒを置き、その上から円
筒状の錘ｇを１往復転がして、感圧紙ｒに表れた色の濃
淡を基礎として評価した。
ール母材に、タングステンカーバイドにコバルトを含有
する材料（以下ＷＣ−Ｃｏと表示する。）を溶射した後
、バフ研磨のパス回数を重ねるごとに粗度、ｌｌ！擦係
数及び感圧紙による押し疵の評価を試み、また比較のた
めクロームメツキにバフ研磨を施さない場合についても
同様に試みた。なお、粗度測定は２次元祖度計を用い、
摩擦係数測定は、前記従来の技術の項において説明した
第４図の方法において行い、押し疵評価は、第６図に示
すようにロール６表面に感圧紙ｒを置き、その上から円
筒状の錘ｇを１往復転がして、感圧紙ｒに表れた色の濃
淡を基礎として評価した。
この結果が第１図に示され、バフ研磨のパス回数を重ね
た場合の粗度の変化と、摩擦係数の９変化とが表される
。この結果、バフ研磨のパス回数が１．０パスまでは粗
度は殆ど変わらず、１０バスがら２０バス、３０パスと
回数が増加するにしたがって粗度は徐々に低下する。こ
れに対して、摩擦係数は２パスから３パスに増加すると
急激に低下することが理解できる。
た場合の粗度の変化と、摩擦係数の９変化とが表される
。この結果、バフ研磨のパス回数が１．０パスまでは粗
度は殆ど変わらず、１０バスがら２０バス、３０パスと
回数が増加するにしたがって粗度は徐々に低下する。こ
れに対して、摩擦係数は２パスから３パスに増加すると
急激に低下することが理解できる。
次に押し疵の評価を表１に示す。
表１では、クロームメツキにバフ研磨を施さない場合を
耐押し肌性は無しく×印）、ＷＣ−Ｃ。
耐押し肌性は無しく×印）、ＷＣ−Ｃ。
溶射の被膜にバフ研９３０バスの場合を耐押し疵性は有
り（○印）とし、これらの中間値をΔ印として評価した
。表１より、バフ研磨のパス回数３回以降については評
価は変わらない。また異常突起が押し疵の原因となり、
その指標として最大粗さＲ＋ｏａｘと表面平均粗度Ｒａ
との比Ｒｍａｘ／Ｒａについては第１図において示しで
ある。
り（○印）とし、これらの中間値をΔ印として評価した
。表１より、バフ研磨のパス回数３回以降については評
価は変わらない。また異常突起が押し疵の原因となり、
その指標として最大粗さＲ＋ｏａｘと表面平均粗度Ｒａ
との比Ｒｍａｘ／Ｒａについては第１図において示しで
ある。
前記比Ｒｍａｘ／Ｒａが大きいほど異常突起が大きくて
押し疵になる。ただし正弦波のように規則正しい粗さで
もＲｍａｘ／Ｒａは「４」より小さくならない。また第
１図により、バフ研磨のバス回数３回以降のＲｍａｘ／
Ｒａは殆ど変わらないことが理解できる。このために、
表１の押し疵評価の結果が表れたものと認められる。
押し疵になる。ただし正弦波のように規則正しい粗さで
もＲｍａｘ／Ｒａは「４」より小さくならない。また第
１図により、バフ研磨のバス回数３回以降のＲｍａｘ／
Ｒａは殆ど変わらないことが理解できる。このために、
表１の押し疵評価の結果が表れたものと認められる。
異常の結果をさらに理解し易く且つ綜合的に表したのが
表２である。
表２である。
（表 ２）
表２から、バフ研磨のパス回数を２バスにすることで、
即ち、Ｒｒａａｘ／Ｒａを６．５〜８．５とすることに
より耐押し肌性と耐スリップ性との両方を備えたセラミ
ックス溶射ロールを得ることができることが理解できる
。
即ち、Ｒｒａａｘ／Ｒａを６．５〜８．５とすることに
より耐押し肌性と耐スリップ性との両方を備えたセラミ
ックス溶射ロールを得ることができることが理解できる
。
なお、セラミックスを溶射後に研削し、再度ね面化して
ダル目を付した被膜についてバフ研磨加工を施した場合
も同様の結果を得ている。
ダル目を付した被膜についてバフ研磨加工を施した場合
も同様の結果を得ている。
発明者らは、この発明の効果を確認するために、冷間圧
延鋼板にＩｔ圧延を施すラインにおいて、圧延機出側の
プライドルロールに以下のＡ−Ｄのロールを組み込んで
操業した。
延鋼板にＩｔ圧延を施すラインにおいて、圧延機出側の
プライドルロールに以下のＡ−Ｄのロールを組み込んで
操業した。
Ａ−ＷＣ−Ｃｏ溶射の後にバフ研磨２パス仕上げにより
粗度Ｒａ ３．５〜４．０μｍのもの。
粗度Ｒａ ３．５〜４．０μｍのもの。
Ｂ−ＷＣ−Ｃｏ溶射の後にバフ研磨８バス仕上げにより
粗度Ｒａ ３．５〜４．０μｍのもの。
粗度Ｒａ ３．５〜４．０μｍのもの。
Ｃ−ＷＣ−Ｃｏ溶射のままバフ研磨なしで、粗度Ｒａ３
．５−４．０ａｍのもの。
．５−４．０ａｍのもの。
Ｄ−Ｃｒメツキ後にバフ研磨２バス仕上げにより粗度Ｒ
ａ ３．５〜４．０ ａ ｍのもの。
ａ ３．５〜４．０ ａ ｍのもの。
結果は第２図に示され、またこの発明により加工された
ロールである前記Ａのロールの被膜の粗度プロフィール
は第３図（ｂ）に示される。第２図に示されるように、
この発明により加工されたロールである前記へのロール
は６力月間使用可能であったが、Ｄのロールは１力月で
スリップが発生して使用不能になり、Ｂのロールは１週
間でスリップが発生して使用不能になり、さらにＣのロ
ールは稼動直後に押し疵が発生して最初から使用不能で
あった。
ロールである前記Ａのロールの被膜の粗度プロフィール
は第３図（ｂ）に示される。第２図に示されるように、
この発明により加工されたロールである前記へのロール
は６力月間使用可能であったが、Ｄのロールは１力月で
スリップが発生して使用不能になり、Ｂのロールは１週
間でスリップが発生して使用不能になり、さらにＣのロ
ールは稼動直後に押し疵が発生して最初から使用不能で
あった。
以上説明したように、この発明にあっては、耐押し肌性
と耐スリップ性との両性能を兼備したセラミックス被膜
ロールを得ることができた。
と耐スリップ性との両性能を兼備したセラミックス被膜
ロールを得ることができた。
第１図は、バフ研磨のパス回数とロール被膜の粗度々摩
擦係数との関係を示すグラフ、第２図は実機による試験
結果を示すグラフ、第３図はロール被膜の粗度プロフィ
ールを示す説明図であり、同図（ａ）がバフ研磨前、同
図（ａ）がバフ研磨２パス後のものである。第４図は摩
擦係数の測定方法を示す斜視図、第５図は摩擦係数の測
定結果を示すグラフ、第６図は押し疵の測定方法を示す
説明図である。 第２図 第 図 第３図（０） 第３図（ｂ） 第
擦係数との関係を示すグラフ、第２図は実機による試験
結果を示すグラフ、第３図はロール被膜の粗度プロフィ
ールを示す説明図であり、同図（ａ）がバフ研磨前、同
図（ａ）がバフ研磨２パス後のものである。第４図は摩
擦係数の測定方法を示す斜視図、第５図は摩擦係数の測
定結果を示すグラフ、第６図は押し疵の測定方法を示す
説明図である。 第２図 第 図 第３図（０） 第３図（ｂ） 第
Claims (1)
- （１）ダル目が形成されたセラミックス被膜を有するロ
ールの表面加工方法において、前記セラミックス被膜を
バフ研磨により、中心線平均粗さ（Ｒａ）を３．５〜４
．０μｍ、最大粗さ（Ｒｍａｘ）と中心線平均粗さ（Ｒ
ａ）の比（Ｒｍａｘ／Ｒａ）を６．５〜８．５とするこ
とを特徴とすることを特徴とするセラミックス被膜ロー
ルの表面加工方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63201495A JPH0722773B2 (ja) | 1988-08-12 | 1988-08-12 | セラミックス被膜を有する金属ストリップ搬送用ロールの表面加工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63201495A JPH0722773B2 (ja) | 1988-08-12 | 1988-08-12 | セラミックス被膜を有する金属ストリップ搬送用ロールの表面加工方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0252110A true JPH0252110A (ja) | 1990-02-21 |
| JPH0722773B2 JPH0722773B2 (ja) | 1995-03-15 |
Family
ID=16442005
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63201495A Expired - Lifetime JPH0722773B2 (ja) | 1988-08-12 | 1988-08-12 | セラミックス被膜を有する金属ストリップ搬送用ロールの表面加工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0722773B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000190013A (ja) * | 1998-12-24 | 2000-07-11 | Nippon Steel Corp | テンションブライドル装置 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60102222A (ja) * | 1983-11-10 | 1985-06-06 | Kawasaki Steel Corp | 冷延プロセス用セラミツク溶射ロ−ル |
| JPH01293911A (ja) * | 1988-05-18 | 1989-11-27 | Nittetsu Hard Kk | 耐摩耗性に優れた圧延用ワークロール |
-
1988
- 1988-08-12 JP JP63201495A patent/JPH0722773B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60102222A (ja) * | 1983-11-10 | 1985-06-06 | Kawasaki Steel Corp | 冷延プロセス用セラミツク溶射ロ−ル |
| JPH01293911A (ja) * | 1988-05-18 | 1989-11-27 | Nittetsu Hard Kk | 耐摩耗性に優れた圧延用ワークロール |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000190013A (ja) * | 1998-12-24 | 2000-07-11 | Nippon Steel Corp | テンションブライドル装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0722773B2 (ja) | 1995-03-15 |
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