JPH0129589B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0129589B2 JPH0129589B2 JP56191407A JP19140781A JPH0129589B2 JP H0129589 B2 JPH0129589 B2 JP H0129589B2 JP 56191407 A JP56191407 A JP 56191407A JP 19140781 A JP19140781 A JP 19140781A JP H0129589 B2 JPH0129589 B2 JP H0129589B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- dimensional
- crimp
- inverted
- fiber
- cotton
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Nonwoven Fabrics (AREA)
Description
本発明はふとん、詰物など寝装用途に適したス
テープル綿に関するものであり、従来一般に使用
されているポリエステル繊維綿に比べて、より優
れた用途性を有するポリエステル繊維綿を提供す
ることを目的とするものである。 ポリオレフイン繊維、ポリアクリロニトリル繊
維、ポリエステル繊維などの合成繊維綿はその優
れた嵩高性でもつてそれぞれの寝装用途に広く用
いられて来ており、特に近年その性能を更に高め
るべく複合紡糸、非対称冷却紡糸などを用いた立
体捲縮を有する合成繊維綿が開発され汎用化され
つゝある。しかしながら、こゝで一方向のみから
なる順方向型立体捲縮にによる合成繊維綿は捲縮
数を下げていくと製品の無荷重時の嵩高性は向上
するものの、単繊維間の絡合性が低下するあまり
製綿時の取扱い性が悪くなり、また荷重をかけた
時の嵩減少（いわゆるヘタリ）が大きくなる。逆
に捲縮数を上げて行くと製綿時の取扱い性と耐ヘ
タリ性は改良されるものの、無荷重時の嵩高性が
低下してしまう。結局のところいづれの条件をと
つても、無荷重時嵩高性と耐ヘタリ性・製綿時取
扱い性の双方を満足するステープル綿が得られて
いない。 これらの欠点を改良すべく、繊維の中空化、単
繊維繊度、繊維長、油剤の変更などの各種の試み
がなされているものの上述の矛盾点を解決するに
はいたつていない。 本発明はこれらの問題点を解決すべく種々検討
を重ねた結果完成されたものであり、立体捲縮性
能を有するポリエステル繊維であつて、順方向型
立体捲縮を有する捲縮繊維中に10％以上90％以下
の反転型立体捲縮を有する捲縮繊維を均質に混合
せしめることを特徴とする寝装用ステープル綿お
よびそのような寝装用ステープル綿の製造方法に
関するものである。 潜在的に立体捲縮性能を有する合成繊維の紡糸
原糸を延伸後機械捲縮することによつて立体性を
おびた波形捲縮（反転型立体捲縮）が得られるこ
とは、たとえば特公昭51−48091に述べられてい
る。しかしながらこのような反転型立体捲縮のみ
を有するステープル綿では、製品綿の無荷重時嵩
高性が低く、従つて実用化し難い。 本発明者はこうした技術的背景を充分解析し検
討を進めた結果反転型捲縮は必ずしも延伸後の機
械捲縮のみによつて得られるものではなく、立体
的な潜在捲縮性能を有する紡糸原糸を延伸後緊張
状態下に加圧ローラーにて加圧することによつて
得られること、しかも驚くべきことには捲縮機の
スタフインボツクスからの逆加圧をしない場合に
は該加圧ローラーの加圧力を変更することによつ
て順方向型立体捲縮と反転型立体捲縮との混合比
を任意に変更し得ること、しかも双方の立体捲縮
をきわめて均質に混合させ得ることを見出した。 なお前述の特公昭51−48091による方法で延伸
後捲縮機を用いると安定して捲縮機にフイードし
捲縮をかける状況下ではまづ殆んど全量が反転型
立体捲縮繊維となつてしまうために順方向型立体
捲縮と反転型立体捲縮との均質な混合物を得るこ
とが出来ないが、捲縮機のスタツフアーを開放に
さえしておけば、捲縮機のニツプローラーを金属
加圧ローラーの代用としてもよい。 例えば非対称冷却により潜在捲縮性能を付与さ
れた100万Drの紡糸原糸を2.5倍に延伸した後、圧
力可変の金属ローラーに通し、次いで160℃の弛
緩熱処理を実施して捲縮を発現させた場合の反転
型立体捲縮繊維の比率と金属ローラーの加圧力と
の関係は第１図（〇―〇）に示したようになる。 第１図から容易に理解できるように反転型立体
捲縮繊維の発生割合は金属ローラーの加圧長１cm
当り加圧力80KG／cm迄は殆んどなく、これから
加圧力増加とともに徐々に増加して、加圧力
180KG／cm以上ではほとんど90％以上となる。
このようにしてつくつたステープル綿は反転型立
体捲縮繊維の割合が高くなるにつれて製品綿の無
荷重時嵩に対する荷重時嵩の低下割合が小さく、
つまり耐ヘタリ性に強くなつており、しかも無荷
重時嵩の低下は若干あるものの順方向型立体捲縮
ステープル綿において捲縮数を増加させた場合に
比べるとはるかに優れた無荷重時嵩高性を示して
いる。 なお寝装用途のうちでも、たとえば掛ふとん
用、ぬいぐるみ、詰綿用途など無荷重もしくは小
荷重領域での嵩高性を要求される分野の反転型立
体捲縮繊維の混合比は10％以上50％以下が望まし
く、一方敷ふとん用、枕用、クツシヨン用など大
荷重領域での嵩高維持性を要求される分野の反転
型立体捲縮繊維の混合比は50％以上90％以下が望
ましい。 以上のように、反転型立体捲縮繊維の混合割合
を最適比に設定することによつて、それぞれの分
野にきわめて適したステープル綿を供給すること
ができる。 また第１図から分るように反転型立体捲縮繊維
の割合は紡糸原糸の有する潜在捲縮性能の強さの
程度と加圧ローラーの加圧力を固定することによ
つて任意の比で得られる。 また本文中に述べている順方向型立体捲縮とは
第２図に示すような螺旋様立体捲縮のことであ
り、反転型立体捲縮とは第３図に示すように各捲
縮形態がオメガ型（Ω）に反転している立体捲縮
のことであり、両者は繊維束単位でいづれかの捲
縮形態を示すので視覚により容易に計数可能であ
り、両者の混合比の算定ができる。 更に本文中で対象とする潜在捲縮性能を有する
繊維は複合紡糸によるもの、非対称冷却紡糸によ
るもの、その他何でもよく、繊維繊度、繊維断面
形状も特に問わない。 実施例 １ 固有粘度0.60のポリエチレンテレフタレートを
溶融し、中空型吐出孔を有する紡糸口金を通して
溶融紡出し非対称急冷却した。得られた未延伸糸
を集束して未延伸トウとなし、2.5倍延伸した。
しかる後１対の金属加圧ロールを通し、さらに
160℃の弛緩熱処理を実施した。更に57mmに切断
して中空ステープル綿を製造した。 更に該ステープル綿を製綿し初期荷重時（0.5
ｇ／cm2）と荷重時（10ｇ／cm2）の成形品比容積を
測定した結果を第１表に示す。なお比較例として
加圧金属ロールを通さないもの、加圧金属ロール
を通さず捲縮数を増加させたもの、および捲縮機
スタツフインボツクスを作動せしめて正規の機械
捲縮を付与せしめたものを加えた。
テープル綿に関するものであり、従来一般に使用
されているポリエステル繊維綿に比べて、より優
れた用途性を有するポリエステル繊維綿を提供す
ることを目的とするものである。 ポリオレフイン繊維、ポリアクリロニトリル繊
維、ポリエステル繊維などの合成繊維綿はその優
れた嵩高性でもつてそれぞれの寝装用途に広く用
いられて来ており、特に近年その性能を更に高め
るべく複合紡糸、非対称冷却紡糸などを用いた立
体捲縮を有する合成繊維綿が開発され汎用化され
つゝある。しかしながら、こゝで一方向のみから
なる順方向型立体捲縮にによる合成繊維綿は捲縮
数を下げていくと製品の無荷重時の嵩高性は向上
するものの、単繊維間の絡合性が低下するあまり
製綿時の取扱い性が悪くなり、また荷重をかけた
時の嵩減少（いわゆるヘタリ）が大きくなる。逆
に捲縮数を上げて行くと製綿時の取扱い性と耐ヘ
タリ性は改良されるものの、無荷重時の嵩高性が
低下してしまう。結局のところいづれの条件をと
つても、無荷重時嵩高性と耐ヘタリ性・製綿時取
扱い性の双方を満足するステープル綿が得られて
いない。 これらの欠点を改良すべく、繊維の中空化、単
繊維繊度、繊維長、油剤の変更などの各種の試み
がなされているものの上述の矛盾点を解決するに
はいたつていない。 本発明はこれらの問題点を解決すべく種々検討
を重ねた結果完成されたものであり、立体捲縮性
能を有するポリエステル繊維であつて、順方向型
立体捲縮を有する捲縮繊維中に10％以上90％以下
の反転型立体捲縮を有する捲縮繊維を均質に混合
せしめることを特徴とする寝装用ステープル綿お
よびそのような寝装用ステープル綿の製造方法に
関するものである。 潜在的に立体捲縮性能を有する合成繊維の紡糸
原糸を延伸後機械捲縮することによつて立体性を
おびた波形捲縮（反転型立体捲縮）が得られるこ
とは、たとえば特公昭51−48091に述べられてい
る。しかしながらこのような反転型立体捲縮のみ
を有するステープル綿では、製品綿の無荷重時嵩
高性が低く、従つて実用化し難い。 本発明者はこうした技術的背景を充分解析し検
討を進めた結果反転型捲縮は必ずしも延伸後の機
械捲縮のみによつて得られるものではなく、立体
的な潜在捲縮性能を有する紡糸原糸を延伸後緊張
状態下に加圧ローラーにて加圧することによつて
得られること、しかも驚くべきことには捲縮機の
スタフインボツクスからの逆加圧をしない場合に
は該加圧ローラーの加圧力を変更することによつ
て順方向型立体捲縮と反転型立体捲縮との混合比
を任意に変更し得ること、しかも双方の立体捲縮
をきわめて均質に混合させ得ることを見出した。 なお前述の特公昭51−48091による方法で延伸
後捲縮機を用いると安定して捲縮機にフイードし
捲縮をかける状況下ではまづ殆んど全量が反転型
立体捲縮繊維となつてしまうために順方向型立体
捲縮と反転型立体捲縮との均質な混合物を得るこ
とが出来ないが、捲縮機のスタツフアーを開放に
さえしておけば、捲縮機のニツプローラーを金属
加圧ローラーの代用としてもよい。 例えば非対称冷却により潜在捲縮性能を付与さ
れた100万Drの紡糸原糸を2.5倍に延伸した後、圧
力可変の金属ローラーに通し、次いで160℃の弛
緩熱処理を実施して捲縮を発現させた場合の反転
型立体捲縮繊維の比率と金属ローラーの加圧力と
の関係は第１図（〇―〇）に示したようになる。 第１図から容易に理解できるように反転型立体
捲縮繊維の発生割合は金属ローラーの加圧長１cm
当り加圧力80KG／cm迄は殆んどなく、これから
加圧力増加とともに徐々に増加して、加圧力
180KG／cm以上ではほとんど90％以上となる。
このようにしてつくつたステープル綿は反転型立
体捲縮繊維の割合が高くなるにつれて製品綿の無
荷重時嵩に対する荷重時嵩の低下割合が小さく、
つまり耐ヘタリ性に強くなつており、しかも無荷
重時嵩の低下は若干あるものの順方向型立体捲縮
ステープル綿において捲縮数を増加させた場合に
比べるとはるかに優れた無荷重時嵩高性を示して
いる。 なお寝装用途のうちでも、たとえば掛ふとん
用、ぬいぐるみ、詰綿用途など無荷重もしくは小
荷重領域での嵩高性を要求される分野の反転型立
体捲縮繊維の混合比は10％以上50％以下が望まし
く、一方敷ふとん用、枕用、クツシヨン用など大
荷重領域での嵩高維持性を要求される分野の反転
型立体捲縮繊維の混合比は50％以上90％以下が望
ましい。 以上のように、反転型立体捲縮繊維の混合割合
を最適比に設定することによつて、それぞれの分
野にきわめて適したステープル綿を供給すること
ができる。 また第１図から分るように反転型立体捲縮繊維
の割合は紡糸原糸の有する潜在捲縮性能の強さの
程度と加圧ローラーの加圧力を固定することによ
つて任意の比で得られる。 また本文中に述べている順方向型立体捲縮とは
第２図に示すような螺旋様立体捲縮のことであ
り、反転型立体捲縮とは第３図に示すように各捲
縮形態がオメガ型（Ω）に反転している立体捲縮
のことであり、両者は繊維束単位でいづれかの捲
縮形態を示すので視覚により容易に計数可能であ
り、両者の混合比の算定ができる。 更に本文中で対象とする潜在捲縮性能を有する
繊維は複合紡糸によるもの、非対称冷却紡糸によ
るもの、その他何でもよく、繊維繊度、繊維断面
形状も特に問わない。 実施例 １ 固有粘度0.60のポリエチレンテレフタレートを
溶融し、中空型吐出孔を有する紡糸口金を通して
溶融紡出し非対称急冷却した。得られた未延伸糸
を集束して未延伸トウとなし、2.5倍延伸した。
しかる後１対の金属加圧ロールを通し、さらに
160℃の弛緩熱処理を実施した。更に57mmに切断
して中空ステープル綿を製造した。 更に該ステープル綿を製綿し初期荷重時（0.5
ｇ／cm2）と荷重時（10ｇ／cm2）の成形品比容積を
測定した結果を第１表に示す。なお比較例として
加圧金属ロールを通さないもの、加圧金属ロール
を通さず捲縮数を増加させたもの、および捲縮機
スタツフインボツクスを作動せしめて正規の機械
捲縮を付与せしめたものを加えた。
【表】
第１表から次のことが分る。即ち
(1) No.１は初期嵩充分なるものの、荷重時嵩が低
くヘタリが大きすぎる。 (2) No.２、No.３は初期嵩が大で、成型品のまとま
りもあり荷重時嵩もかなり高い。特に掛ふとん
用途にきわめて適している。 (3) No.４、No.５は初期嵩が若干劣るものの荷重時
嵩が充分でありNo.２、No.３には劣るものの掛ふ
とん用途に使用可能である。 (4) No.６、No.８、No.９はいづれも荷重時嵩が充分
であるが、初期嵩が低すぎるために掛ふとん用
途への商品価値がない。 実施例 ２ 固有粘度0.60のポリエチレンテレフタレートを
溶融した後、紡糸口金を通して溶融紡出し非対称
冷却により潜在捲縮性能を有しかつ突起断面
（〓）を有する紡糸原糸をつくつた。これを集束
して未延伸糸トウとなしたる後に2.8倍延伸し、
直ちに金属加圧ロールに通した。しかる後に実施
例１と同じくステープル化し、製綿評価を実施し
た。ただし成型品評価時の荷重は初期荷重0.5
ｇ／cm2、負荷々重35ｇ／cm2とし耐ヘタリ性を中心
に性能評価した。結果を第２表に示す。
くヘタリが大きすぎる。 (2) No.２、No.３は初期嵩が大で、成型品のまとま
りもあり荷重時嵩もかなり高い。特に掛ふとん
用途にきわめて適している。 (3) No.４、No.５は初期嵩が若干劣るものの荷重時
嵩が充分でありNo.２、No.３には劣るものの掛ふ
とん用途に使用可能である。 (4) No.６、No.８、No.９はいづれも荷重時嵩が充分
であるが、初期嵩が低すぎるために掛ふとん用
途への商品価値がない。 実施例 ２ 固有粘度0.60のポリエチレンテレフタレートを
溶融した後、紡糸口金を通して溶融紡出し非対称
冷却により潜在捲縮性能を有しかつ突起断面
（〓）を有する紡糸原糸をつくつた。これを集束
して未延伸糸トウとなしたる後に2.8倍延伸し、
直ちに金属加圧ロールに通した。しかる後に実施
例１と同じくステープル化し、製綿評価を実施し
た。ただし成型品評価時の荷重は初期荷重0.5
ｇ／cm2、負荷々重35ｇ／cm2とし耐ヘタリ性を中心
に性能評価した。結果を第２表に示す。
【表】
【表】
第２表から次のことが分る。即ち敷ふとん用途
を対象として考えると (1) No.１、No.７、No.８は荷重時嵩が低すぎるため
商品価値がない。 (2) No.２、No.３は初期嵩、荷重時嵩ともに良好
で、商品価値が充分ある。 (3) No.４、No.５は初期嵩がまづまづで、特に荷重
時嵩がきわめて高いため特に敷ふとん用など、
高荷重時嵩高性を要求される分野に特に適して
いる。 (4) No.６、No.９は荷重時嵩は高いが、あまりにも
初期嵩高性に劣るため商品性に不足する。
を対象として考えると (1) No.１、No.７、No.８は荷重時嵩が低すぎるため
商品価値がない。 (2) No.２、No.３は初期嵩、荷重時嵩ともに良好
で、商品価値が充分ある。 (3) No.４、No.５は初期嵩がまづまづで、特に荷重
時嵩がきわめて高いため特に敷ふとん用など、
高荷重時嵩高性を要求される分野に特に適して
いる。 (4) No.６、No.９は荷重時嵩は高いが、あまりにも
初期嵩高性に劣るため商品性に不足する。
第１図は潜在捲縮性能を付与した合成繊維原糸
を延伸後緊張状態下で加圧ローラーにて加圧した
場合の加圧力と、その後の弛緩熱処理により発現
する立体捲縮繊維中に占める反転型立体捲縮繊維
の割合とを示す図である。また第２図および第３
図はそれぞれ立体捲縮のかかつた繊維あるいは反
転型立体捲縮のかかつた繊維を説明するための写
真である。
を延伸後緊張状態下で加圧ローラーにて加圧した
場合の加圧力と、その後の弛緩熱処理により発現
する立体捲縮繊維中に占める反転型立体捲縮繊維
の割合とを示す図である。また第２図および第３
図はそれぞれ立体捲縮のかかつた繊維あるいは反
転型立体捲縮のかかつた繊維を説明するための写
真である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 立体捲縮性能を有するポリエステル繊維であ
つて順方向型立体捲縮を有する捲縮繊維中に10％
以上90％以下の反転型立体捲縮を有する捲縮繊維
を混合せしめてなる寝装用ポリエステル繊維ステ
ープル綿。 ２ 立体捲縮性能を潜在的に付与されたポリエス
テル繊維の紡糸原糸を延伸後緊張状態下に加圧ロ
ーラーにて加圧せしめ、その後弛緩熱処理するこ
とにより順方向型立体捲縮繊維中に10％以上90％
以下の反転型立体捲縮繊維を混合する寝装用ポリ
エステル繊維ステープル綿を製造する方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19140781A JPS5891855A (ja) | 1981-11-27 | 1981-11-27 | 寝装用ポリエステル繊維ステープル綿およびその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19140781A JPS5891855A (ja) | 1981-11-27 | 1981-11-27 | 寝装用ポリエステル繊維ステープル綿およびその製造法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15782790A Division JPH0651076B2 (ja) | 1990-06-15 | 1990-06-15 | 掛ふとん用ポリエステル繊維ステープル綿 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5891855A JPS5891855A (ja) | 1983-05-31 |
| JPH0129589B2 true JPH0129589B2 (ja) | 1989-06-12 |
Family
ID=16274085
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19140781A Granted JPS5891855A (ja) | 1981-11-27 | 1981-11-27 | 寝装用ポリエステル繊維ステープル綿およびその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5891855A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2571745B2 (ja) * | 1993-03-12 | 1997-01-16 | 西川産業株式会社 | フィラメントによる布団わたの製法 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5838537B2 (ja) * | 1974-04-02 | 1983-08-23 | 東レ株式会社 | ツメモノソザイ ニ テキシタ ３ ジゲンケンシユクセンイ ノ セイゾウホウホウ |
| JPS5148091A (ja) * | 1974-10-23 | 1976-04-24 | Hitachi Ltd | |
| JPS521132A (en) * | 1975-06-20 | 1977-01-06 | Daiwa Spinning Co Ltd | Process for manufacturing polyester fibers for wadding iwa boseki k.k. |
| DE2645710C2 (de) * | 1976-10-09 | 1985-06-27 | Merck Patent Gmbh, 6100 Darmstadt | Phenoxy-amino-propanole, Verfahren zu ihrer Herstellung und pharmazeutische Zubereitung |
| JPS55103345A (en) * | 1979-01-30 | 1980-08-07 | Toray Industries | Elastic fiber molded product |
| JPS5676915A (en) * | 1979-11-28 | 1981-06-24 | Toyo Boseki | Bedding |
-
1981
- 1981-11-27 JP JP19140781A patent/JPS5891855A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5891855A (ja) | 1983-05-31 |
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