JPH0129880B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0129880B2 JPH0129880B2 JP21142684A JP21142684A JPH0129880B2 JP H0129880 B2 JPH0129880 B2 JP H0129880B2 JP 21142684 A JP21142684 A JP 21142684A JP 21142684 A JP21142684 A JP 21142684A JP H0129880 B2 JPH0129880 B2 JP H0129880B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- zinc
- tank
- plating
- plating liquid
- metal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は金属ストリツプの連続電気メツキにお
けるメツキ液濃度制御方法に関し、特にメツキ液
循環タンク内の金属イオン濃度が所定の濃度にな
るように、金属溶解槽内の金属イオン濃度をほぼ
一定とし、この金属イオン溶液を一定流量でメツ
キ液循環タンクに送給する時間を制御する方法に
関する。
けるメツキ液濃度制御方法に関し、特にメツキ液
循環タンク内の金属イオン濃度が所定の濃度にな
るように、金属溶解槽内の金属イオン濃度をほぼ
一定とし、この金属イオン溶液を一定流量でメツ
キ液循環タンクに送給する時間を制御する方法に
関する。
従来、金属ストリツプの連続電気メツキにおけ
るメツキ液濃度制御は、たとえば特公昭53−
24897号公報に見られるように、メツキ液循環タ
ンクと金属溶解槽の金属溶解槽の間にメツキ液を
循環させ、その循環流量を調節したり、オン―オ
フすることにより行われている。そして、この際
のメツキ液循環タンクへの金属イオンの供給量
は、メツキ電流と時間との積からメツキによる金
属イオンの消費量を算出し、またメツキ液循環タ
ンク内の金属イオン濃度の目標濃度との差から金
属ストリツプによるメツキ液の持出し量を算出
し、これら金属イオンの消費量に見合う量を金属
イオンの必要供給量として、流量調節弁を制御し
ていた。
るメツキ液濃度制御は、たとえば特公昭53−
24897号公報に見られるように、メツキ液循環タ
ンクと金属溶解槽の金属溶解槽の間にメツキ液を
循環させ、その循環流量を調節したり、オン―オ
フすることにより行われている。そして、この際
のメツキ液循環タンクへの金属イオンの供給量
は、メツキ電流と時間との積からメツキによる金
属イオンの消費量を算出し、またメツキ液循環タ
ンク内の金属イオン濃度の目標濃度との差から金
属ストリツプによるメツキ液の持出し量を算出
し、これら金属イオンの消費量に見合う量を金属
イオンの必要供給量として、流量調節弁を制御し
ていた。
ところで、この種のメツキ液濃度制御は、金属
イオン濃度測定のためのサンプリング測定などの
所要時間、流量調節の遅れ時間などがあるので、
当然一定の周期毎のサンプリング制御になるが、
上記のごとき従来の方法ではメツキ付着量目標値
の変更あるいはストリツプの寸法（板幅）や速度
の変更があつた場合に、サンプリング周期の間で
メツキ液濃度が大きく変化してしまい、目標濃度
の回りを上下するハンチングという現象を生じ、
目標濃度になかなか到達しなくなるという問題を
有していた。本発明はかかる従来の問題点を解決
し、所定のメツキ品質を確保しつつ所定のメツキ
液濃度となるように制御する方法を提供すること
を目的とする。
イオン濃度測定のためのサンプリング測定などの
所要時間、流量調節の遅れ時間などがあるので、
当然一定の周期毎のサンプリング制御になるが、
上記のごとき従来の方法ではメツキ付着量目標値
の変更あるいはストリツプの寸法（板幅）や速度
の変更があつた場合に、サンプリング周期の間で
メツキ液濃度が大きく変化してしまい、目標濃度
の回りを上下するハンチングという現象を生じ、
目標濃度になかなか到達しなくなるという問題を
有していた。本発明はかかる従来の問題点を解決
し、所定のメツキ品質を確保しつつ所定のメツキ
液濃度となるように制御する方法を提供すること
を目的とする。
この目的を達成するための本発明方法は、
メツキ槽とメツキ液循環タンクと金属溶解槽と
該金属溶解槽への金属投入装置を有し、前記メツ
キ液循環タンクと金属溶解槽の間のおよびメツキ
液循環タンクとメツキ槽の間にメツキ液を循環さ
せる構成の連続電気メツキ設備におけるストリツ
プの電気メツキにおいて、 金属溶解槽内の金属イオン濃度がほぼ一定とな
るように金属溶解槽への金属投入速度を制御する
とともに、 メツキ液循環タンク内のメツキ液の金属イオン
濃度の目標値と実測値およびメツキ付着量とスト
リツプ速度との積で定義されるメツキ速度ならび
に金属溶解槽内の金属溶解速度の各要因とメツキ
循環タンクへの金属イオン溶液の送給時間との関
係式を予め求めておき、該関係式を用いて、 一定時間後にメツキ液循環タンク内のメツキ液
の金属イオン濃度が目標金属イオン濃度になるに
必要な金属イオン溶液の送給時間を算出し、該算
出した送給時間にもとづいてメツキ液循環タンク
への金属イオン溶液の送給を制御することを特徴
とする連続電気メツキにおけるメツキ液濃度制御
方法である。
該金属溶解槽への金属投入装置を有し、前記メツ
キ液循環タンクと金属溶解槽の間のおよびメツキ
液循環タンクとメツキ槽の間にメツキ液を循環さ
せる構成の連続電気メツキ設備におけるストリツ
プの電気メツキにおいて、 金属溶解槽内の金属イオン濃度がほぼ一定とな
るように金属溶解槽への金属投入速度を制御する
とともに、 メツキ液循環タンク内のメツキ液の金属イオン
濃度の目標値と実測値およびメツキ付着量とスト
リツプ速度との積で定義されるメツキ速度ならび
に金属溶解槽内の金属溶解速度の各要因とメツキ
循環タンクへの金属イオン溶液の送給時間との関
係式を予め求めておき、該関係式を用いて、 一定時間後にメツキ液循環タンク内のメツキ液
の金属イオン濃度が目標金属イオン濃度になるに
必要な金属イオン溶液の送給時間を算出し、該算
出した送給時間にもとづいてメツキ液循環タンク
への金属イオン溶液の送給を制御することを特徴
とする連続電気メツキにおけるメツキ液濃度制御
方法である。
以下本発明を実施例に基づき詳細に説明する。
第１図は、本発明方法を鋼ストリツプの連続電気
亜鉛メツキに適用した実施例における装置要部構
成を示す図である。図において、１は亜鉛溶解
槽、２は沈殿槽、３は循環タンク、４はメツキ
槽、５は亜鉛投入装置、６はレベル計、７は亜鉛
投入制御装置、８は速度計、９は設定器（もしく
は上位計算機）、１０，１１は演算器、１２は濃
度計である。
第１図は、本発明方法を鋼ストリツプの連続電気
亜鉛メツキに適用した実施例における装置要部構
成を示す図である。図において、１は亜鉛溶解
槽、２は沈殿槽、３は循環タンク、４はメツキ
槽、５は亜鉛投入装置、６はレベル計、７は亜鉛
投入制御装置、８は速度計、９は設定器（もしく
は上位計算機）、１０，１１は演算器、１２は濃
度計である。
上記装置構成において、亜鉛投入装置５の切出
コンベアから切り出された亜鉛は亜鉛溶解槽１に
投入される。亜鉛溶解槽１には、循環タンク３内
のメツキ液がポンプP1により送入されていて、
亜鉛溶解槽１に投入された亜鉛はメツキ液と反応
して亜鉛イオンを生成する。
コンベアから切り出された亜鉛は亜鉛溶解槽１に
投入される。亜鉛溶解槽１には、循環タンク３内
のメツキ液がポンプP1により送入されていて、
亜鉛溶解槽１に投入された亜鉛はメツキ液と反応
して亜鉛イオンを生成する。
２の亜鉛イオン溶液は沈殿槽２に送給され、一
緒に運ばれた亜鉛粒を沈殿させた後、ポンプP2
により循環タンク３に送給される。循環タンク３
からメツキ槽４に亜鉛イオン溶液が供給され、メ
ツキ槽４内を通過する鋼ストリツプＳに亜鉛がメ
ツキされる。このメツキによりメツキ槽４中の亜
鉛イオン濃度は減少し、亜鉛イオン濃度の減少し
たメツキ槽４中のメツキ液は循環タンク３に送出
される。このようにして、亜鉛イオンの生成は亜
鉛溶解槽１で、メツキによる亜鉛イオンの消耗は
メツキ槽４で行われる。このような電気メツキ設
備におけるメツキ液濃度制御において、本発明に
おいては、亜鉛溶解槽内の溶解速度をほぼ一定と
するように、すなわち亜鉛溶解槽内の亜鉛量をほ
ぼ一定になるように亜鉛投入装置から亜鉛を切出
しておいて亜鉛溶解槽内の亜鉛イオン濃度をほぼ
一定に制御するとともに、循環タンク内の亜鉛イ
オン濃度とストリツプのメツキ速度と亜鉛溶解槽
内の亜鉛量から算出した亜鉛溶解速度とから、循
環タンク内の亜鉛イオン濃度が目標濃度範囲とな
るための亜鉛溶解槽から循環タンクへの亜鉛イオ
ン溶液の必要送給時間を算出し、該送給時間にも
とづいてポンプP1とP2の運転を制御するもので
ある。
緒に運ばれた亜鉛粒を沈殿させた後、ポンプP2
により循環タンク３に送給される。循環タンク３
からメツキ槽４に亜鉛イオン溶液が供給され、メ
ツキ槽４内を通過する鋼ストリツプＳに亜鉛がメ
ツキされる。このメツキによりメツキ槽４中の亜
鉛イオン濃度は減少し、亜鉛イオン濃度の減少し
たメツキ槽４中のメツキ液は循環タンク３に送出
される。このようにして、亜鉛イオンの生成は亜
鉛溶解槽１で、メツキによる亜鉛イオンの消耗は
メツキ槽４で行われる。このような電気メツキ設
備におけるメツキ液濃度制御において、本発明に
おいては、亜鉛溶解槽内の溶解速度をほぼ一定と
するように、すなわち亜鉛溶解槽内の亜鉛量をほ
ぼ一定になるように亜鉛投入装置から亜鉛を切出
しておいて亜鉛溶解槽内の亜鉛イオン濃度をほぼ
一定に制御するとともに、循環タンク内の亜鉛イ
オン濃度とストリツプのメツキ速度と亜鉛溶解槽
内の亜鉛量から算出した亜鉛溶解速度とから、循
環タンク内の亜鉛イオン濃度が目標濃度範囲とな
るための亜鉛溶解槽から循環タンクへの亜鉛イオ
ン溶液の必要送給時間を算出し、該送給時間にも
とづいてポンプP1とP2の運転を制御するもので
ある。
ここで循環タンクへの亜鉛イオン溶液の必要送
給時間はつぎのようにして算出する。いま、循環
タンク内の亜鉛イオン濃度をAc〔ｇ／〕とし、
亜鉛溶解槽における亜鉛溶解速度をWF〔ｇ／
min〕とし、ストリツプへのメツキ速度をMP
〔ｇ／min〕とすると、次式が成り立つ。
給時間はつぎのようにして算出する。いま、循環
タンク内の亜鉛イオン濃度をAc〔ｇ／〕とし、
亜鉛溶解槽における亜鉛溶解速度をWF〔ｇ／
min〕とし、ストリツプへのメツキ速度をMP
〔ｇ／min〕とすると、次式が成り立つ。
Ac＝Aco−Ｆ・（MP−MPo）＋Ｇ・（WF−
MP）・Ｔ −Ｈ・（WF−WFo−MP＋MPo）〔ｇ／
〕 … ここに、 Aco：前回制御時の亜鉛イオン濃度計算値（ま
たは実測値）〔ｇ／〕 WFo：前回制御時の亜鉛溶解速度〔ｇ／min〕 MPo：前回制御時のメツキ速度〔ｇ／min〕 Ｔ：制御時間〔min〕 Ｆ、Ｇ、Ｈ：係数。亜鉛溶解槽、沈殿槽、循環
タンク、メツキ槽の各液量および亜鉛溶解槽と循
環タンク間の液流量によつて定められる。
MP）・Ｔ −Ｈ・（WF−WFo−MP＋MPo）〔ｇ／
〕 … ここに、 Aco：前回制御時の亜鉛イオン濃度計算値（ま
たは実測値）〔ｇ／〕 WFo：前回制御時の亜鉛溶解速度〔ｇ／min〕 MPo：前回制御時のメツキ速度〔ｇ／min〕 Ｔ：制御時間〔min〕 Ｆ、Ｇ、Ｈ：係数。亜鉛溶解槽、沈殿槽、循環
タンク、メツキ槽の各液量および亜鉛溶解槽と循
環タンク間の液流量によつて定められる。
また、メツキ速度MPは、
MP＝Ｃ・Ｗ・Ｖ〔ｇ／min〕 …
ここに、
Ｃ：目標メツキ付着量〔ｇ／m2〕
Ｗ：ストリツプ幅〔ｍ〕
Ｖ：ストリツプ速度〔ｇ／min〕
で表わせる。
ところで、亜鉛溶解槽内における亜鉛の溶解速
度は、亜鉛溶解槽内の亜鉛の量に依存する。そこ
で本実施例では、現在の亜鉛量およびこの亜鉛量
のときの亜鉛溶解速度と亜鉛溶解槽への亜鉛投入
速度を用いて、一定周期毎に亜鉛溶解槽内の亜鉛
の量を、 Wp＝Wo−WFpo・DT＋WFs・DT … ここに、 Wp：DT分後の亜鉛の量〔ｇ〕 Wo：現在の亜鉛の量〔ｇ〕 WFpo：現在の亜鉛溶解速度〔ｇ／min〕 WFpo：ｆ（Wo） WFs：現在の亜鉛投入速度〔ｇ／min〕 として予測し、この予測亜鉛量Wpから予じめ定
めた関係式、 WFp＝ｆ（Wp） … を用いて予測亜鉛溶解速度WFpを一定周期DT分
（例：１分）毎に求める。亜鉛溶解槽内の目標亜
鉛量をWtとするとき、式によりWtに対応した
目標亜鉛溶解速度WFtが得られる。そして、
WFp≦WFtの場合には、目標亜鉛溶解速度WFt
に相当する亜鉛投入速度となるように切出しコン
ベアからの亜鉛切出量を制御する。
度は、亜鉛溶解槽内の亜鉛の量に依存する。そこ
で本実施例では、現在の亜鉛量およびこの亜鉛量
のときの亜鉛溶解速度と亜鉛溶解槽への亜鉛投入
速度を用いて、一定周期毎に亜鉛溶解槽内の亜鉛
の量を、 Wp＝Wo−WFpo・DT＋WFs・DT … ここに、 Wp：DT分後の亜鉛の量〔ｇ〕 Wo：現在の亜鉛の量〔ｇ〕 WFpo：現在の亜鉛溶解速度〔ｇ／min〕 WFpo：ｆ（Wo） WFs：現在の亜鉛投入速度〔ｇ／min〕 として予測し、この予測亜鉛量Wpから予じめ定
めた関係式、 WFp＝ｆ（Wp） … を用いて予測亜鉛溶解速度WFpを一定周期DT分
（例：１分）毎に求める。亜鉛溶解槽内の目標亜
鉛量をWtとするとき、式によりWtに対応した
目標亜鉛溶解速度WFtが得られる。そして、
WFp≦WFtの場合には、目標亜鉛溶解速度WFt
に相当する亜鉛投入速度となるように切出しコン
ベアからの亜鉛切出量を制御する。
前記予測亜鉛溶解速度の算出において、亜鉛溶
解槽内の亜鉛量がレベル計６で短かい周期で測定
できる場合には実測亜鉛量Waを用いてもよい
が、通常この種の測定器での測定周期は長い（１
時間以上）ので測定していない間は式で予測す
ることが必要である。
解槽内の亜鉛量がレベル計６で短かい周期で測定
できる場合には実測亜鉛量Waを用いてもよい
が、通常この種の測定器での測定周期は長い（１
時間以上）ので測定していない間は式で予測す
ることが必要である。
そして、前記予測亜鉛溶解速度WFpを用いて、
循環タンク内の亜鉛イオン濃度が目標濃度Actに
なるようにするための循環タンクへの亜鉛イオン
溶液の必要送給時間Tsを、前記式を変形した
次式から算出する。
循環タンク内の亜鉛イオン濃度が目標濃度Actに
なるようにするための循環タンクへの亜鉛イオン
溶液の必要送給時間Tsを、前記式を変形した
次式から算出する。
Ts＝Act−Aco＋Ｆ・（MP−MPo）＋Ｈ・（WFp−WFo−MP
−MPo）／Ｇ・（WFp−MP）〔ｇ／min〕… さて、実際の操業において、前記式で示すメ
ツキ速度が変化した場合、すなわち、目標メツキ
付着量、ストリツプ幅、ストリツプ速度のいづれ
か一つ以上が変更になつた場合、 前記式により必要な亜鉛イオン溶液送給時間
Tsわ算出する。また、一定周期に循環タンク内
の亜鉛イオン濃度Acを測定し、目標濃度Actか
ら大きくはづれている場合に、前記式右辺の
Acoを前記測定濃度Acと置換して必要な送給時
間Tsを算出する。
−MPo）／Ｇ・（WFp−MP）〔ｇ／min〕… さて、実際の操業において、前記式で示すメ
ツキ速度が変化した場合、すなわち、目標メツキ
付着量、ストリツプ幅、ストリツプ速度のいづれ
か一つ以上が変更になつた場合、 前記式により必要な亜鉛イオン溶液送給時間
Tsわ算出する。また、一定周期に循環タンク内
の亜鉛イオン濃度Acを測定し、目標濃度Actか
ら大きくはづれている場合に、前記式右辺の
Acoを前記測定濃度Acと置換して必要な送給時
間Tsを算出する。
第２図は第１図の演算器１０における演算フロ
ーを示すフローチヤートであり、第３図は第１図
の演算器１１における演算フローを示すフローチ
ヤートである。
ーを示すフローチヤートであり、第３図は第１図
の演算器１１における演算フローを示すフローチ
ヤートである。
DT分（例：１分）後の亜鉛溶解槽亜鉛量と亜
鉛溶解速度の演算にあたつては、第２図のフロー
チヤートに示すように、レベル計６によるレベル
測定完了の場合、亜鉛レベル測定値の上下限チエ
ツクを行い、しかる後、亜鉛量実測値Waを算出
し、この実測亜鉛量Waを予測亜鉛溶解速度WFp
の計算に用いる。レベル計６による測定未完了の
場合、予測亜鉛量Wpを式で算出する。この実
測亜鉛量Waまたは予測亜鉛量Wpにより、式
で予測亜鉛溶解速度WFpを算出する。そして次
のDT分後の計算のために亜鉛量と亜鉛溶解速度
をWoとWFpoとしてメモリに記憶する。
鉛溶解速度の演算にあたつては、第２図のフロー
チヤートに示すように、レベル計６によるレベル
測定完了の場合、亜鉛レベル測定値の上下限チエ
ツクを行い、しかる後、亜鉛量実測値Waを算出
し、この実測亜鉛量Waを予測亜鉛溶解速度WFp
の計算に用いる。レベル計６による測定未完了の
場合、予測亜鉛量Wpを式で算出する。この実
測亜鉛量Waまたは予測亜鉛量Wpにより、式
で予測亜鉛溶解速度WFpを算出する。そして次
のDT分後の計算のために亜鉛量と亜鉛溶解速度
をWoとWFpoとしてメモリに記憶する。
ポンプP1，P2の稼動時間すなわち
第３図のフローチヤートに示すように第１図の
速度計８から入力される速度実測値（Ｖ）と設定
器９から入力されるストリツプ幅（Ｗ）と目標メ
ツキ付着量(C)とから式によりメツキ速度
（MP）を算出する。そして、設定器９から入力
される亜鉛溶解槽内目標亜鉛量（Wt）から式
により目標亜鉛溶解速度（WFt）を算出する。
速度計８から入力される速度実測値（Ｖ）と設定
器９から入力されるストリツプ幅（Ｗ）と目標メ
ツキ付着量(C)とから式によりメツキ速度
（MP）を算出する。そして、設定器９から入力
される亜鉛溶解槽内目標亜鉛量（Wt）から式
により目標亜鉛溶解速度（WFt）を算出する。
そして、前記演算回路１０で算出した予測亜鉛
溶解速度（WFp）と目標亜鉛溶解速度（WFt）
を比較し、WFp≦WFtの場合には、設定亜鉛切
出速度（WFs）としてWFtに相当する亜鉛投入
速度となる切出速度を採用し、WFp＞WFtの場
合には、設定亜鉛切出速度（WFs）を０にする。
次に設定切出速度（WFs）を第１図の亜鉛投入
量制御装置７に設定出力する。
溶解速度（WFp）と目標亜鉛溶解速度（WFt）
を比較し、WFp≦WFtの場合には、設定亜鉛切
出速度（WFs）としてWFtに相当する亜鉛投入
速度となる切出速度を採用し、WFp＞WFtの場
合には、設定亜鉛切出速度（WFs）を０にする。
次に設定切出速度（WFs）を第１図の亜鉛投入
量制御装置７に設定出力する。
そして、前記演算回路１０で算出した予測亜鉛
溶解速度（WFp）、メツキ速度（MP）、設定器か
ら入力される目標濃度（Act）とから式により
目標濃度となるに必要な亜鉛イオン溶液の送給時
間（Ts）を算出する。
溶解速度（WFp）、メツキ速度（MP）、設定器か
ら入力される目標濃度（Act）とから式により
目標濃度となるに必要な亜鉛イオン溶液の送給時
間（Ts）を算出する。
この算出した送給時間（Ts）がポンプによつ
て定まつているポンプの最低運転時間（TL）以
上のときは、ポンプP1とP2を起動して亜鉛イオ
ン溶液を送給し、Ts（分）後に停止する。算出し
た送給時間（Ts）が最低運転時間（TL）より小
のときはポンプP1，P2は運転せず、送給停止す
る。そして、次の一定時間（例えば10分）後の計
算のためメツキ速度、亜鉛イオン濃度、予測溶解
速度をそれぞれAco、Mpo、WFo、としてメモ
リに記憶する。設定亜鉛切出速度の計算は一定時
間毎（例えば10分）あるいはメツキ付着量目標
値、ストリツプ幅、ストリツプ速度のいづれか一
つでも変わつた時点、あるいは亜鉛イオン濃度の
測定毎に実行される。
て定まつているポンプの最低運転時間（TL）以
上のときは、ポンプP1とP2を起動して亜鉛イオ
ン溶液を送給し、Ts（分）後に停止する。算出し
た送給時間（Ts）が最低運転時間（TL）より小
のときはポンプP1，P2は運転せず、送給停止す
る。そして、次の一定時間（例えば10分）後の計
算のためメツキ速度、亜鉛イオン濃度、予測溶解
速度をそれぞれAco、Mpo、WFo、としてメモ
リに記憶する。設定亜鉛切出速度の計算は一定時
間毎（例えば10分）あるいはメツキ付着量目標
値、ストリツプ幅、ストリツプ速度のいづれか一
つでも変わつた時点、あるいは亜鉛イオン濃度の
測定毎に実行される。
かくして、一定の周期で、亜鉛溶解槽への亜鉛
投入速度が設定され、また一定時間後に、メツキ
液循環タンク内の亜鉛イオン濃度を目標値にすべ
き循環タンクへの亜鉛イオン溶液の送給時間が算
出されて、送給ポンプの運転可能時間で送給ポン
プの運転が制御され、メツキ濃度の予測制御が極
めて効果的に行われる。
投入速度が設定され、また一定時間後に、メツキ
液循環タンク内の亜鉛イオン濃度を目標値にすべ
き循環タンクへの亜鉛イオン溶液の送給時間が算
出されて、送給ポンプの運転可能時間で送給ポン
プの運転が制御され、メツキ濃度の予測制御が極
めて効果的に行われる。
以上Znメツキに基づいて説明したが、Znメツ
キ以外のZn―Fe合金メツキ、Zn―Ni合金メツキ
その他の金属メツキにも本発明法を採用すること
が出来る。
キ以外のZn―Fe合金メツキ、Zn―Ni合金メツキ
その他の金属メツキにも本発明法を採用すること
が出来る。
以上述べたごとく、本発明方法はストリツプの
連続電気メツキにおいてメツキ液濃度を所定の濃
度範囲に保持し、しかも適切な金属切出速度を算
出し、設定制御を行うことができる。
連続電気メツキにおいてメツキ液濃度を所定の濃
度範囲に保持し、しかも適切な金属切出速度を算
出し、設定制御を行うことができる。
従つて、所定のメツキ品質を確保しながら、最
小限の金属切出量を切出すことによりメツキ金属
の原単位を向上させることができる。
小限の金属切出量を切出すことによりメツキ金属
の原単位を向上させることができる。
第１図は本発明の実施例における装置構成を示
す図、第２図、第３図は本発明における演算フロ
ーの一例を示すフローチヤートである。 １：亜鉛溶解槽、２：沈殿槽、３：循環タン
ク、４：メツキ槽、５：亜鉛投入装置、６：レベ
ル計、７：亜鉛投入量制御装置、８：速度計、
９：設定器（もしくは上位計算機）、１０：演算
器、１１：演算器、１２：濃度計。
す図、第２図、第３図は本発明における演算フロ
ーの一例を示すフローチヤートである。 １：亜鉛溶解槽、２：沈殿槽、３：循環タン
ク、４：メツキ槽、５：亜鉛投入装置、６：レベ
ル計、７：亜鉛投入量制御装置、８：速度計、
９：設定器（もしくは上位計算機）、１０：演算
器、１１：演算器、１２：濃度計。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ メツキ槽とメツキ液循環タンクと金属溶解槽
と該金属溶解槽への金属投入装置を有し、前記メ
ツキ液循環タンクと金属溶解槽の間およびメツキ
液循環タンクとメツキ槽の間にメツキ液を循環さ
せる構成の連続電気メツキ設備におけるストリツ
プの電気メツキにおいて、 金属溶解槽内の金属イオン濃度がほぼ一定とな
るように金属溶解槽への金属投入速度を制御する
とともに、 メツキ液循環タンク内のメツキ液の金属イオン
濃度の目標値と実測値およびメツキ付着量とスト
リツプ幅とストリツプ速度との積で定義されるメ
ツキ速度ならびに金属溶解槽内の金属溶解速度の
各要因とメツキ循環タンクへの金属イオン溶液の
送給時間との関係式を予め求めておき、該関係式
を用いて、 一定時間後にメツキ液循環タンク内のメツキ液
の金属イオン濃度が目標金属イオン濃度になるに
必要な金属イオン溶液の送給時間を算出し、該算
出した送給時間にもとづいてメツキ液循環タンク
への金属イオン溶液の送給を制御することを特徴
とする連続電気メツキにおけるメツキ液濃度制御
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21142684A JPS6191396A (ja) | 1984-10-11 | 1984-10-11 | 連続電気メツキにおけるメツキ液濃度制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21142684A JPS6191396A (ja) | 1984-10-11 | 1984-10-11 | 連続電気メツキにおけるメツキ液濃度制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6191396A JPS6191396A (ja) | 1986-05-09 |
| JPH0129880B2 true JPH0129880B2 (ja) | 1989-06-14 |
Family
ID=16605751
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21142684A Granted JPS6191396A (ja) | 1984-10-11 | 1984-10-11 | 連続電気メツキにおけるメツキ液濃度制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6191396A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5368715A (en) * | 1993-02-23 | 1994-11-29 | Enthone-Omi, Inc. | Method and system for controlling plating bath parameters |
| KR101307441B1 (ko) * | 2013-05-16 | 2013-09-11 | (주) 영동엔지니어링 | 회전 생물 접촉 공법을 위한 다단 드럼형태의 회전 생물 접촉기 |
-
1984
- 1984-10-11 JP JP21142684A patent/JPS6191396A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6191396A (ja) | 1986-05-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100290616B1 (ko) | 연속전기도금에있어서도금액성분의농도제어방법 | |
| US6396280B1 (en) | Method and apparatus for measurement and automatic control of acid concentration | |
| US5368715A (en) | Method and system for controlling plating bath parameters | |
| JP2003013268A (ja) | 連続酸洗方法および連続酸洗装置 | |
| US7378009B2 (en) | Method of controlling an aluminum cell with variable alumina dissolution rate | |
| RU2011101429A (ru) | Способ производства алюминия в электролизере | |
| EP0496877B1 (en) | Reactant concentration control method and apparatus for precipitation reactions | |
| US20070095672A1 (en) | Method of controlling aluminum reduction cell with prebaked anodes | |
| KR100931635B1 (ko) | 용융도금에서 도금욕 알루미늄 농도의 고정밀 제어방법 | |
| US6126809A (en) | Method for controlling the feed of alumina to electrolysis cells for production of aluminum | |
| JPS6191396A (ja) | 連続電気メツキにおけるメツキ液濃度制御方法 | |
| JPS6246640B2 (ja) | ||
| SU1724713A1 (ru) | Способ автоматического регулировани алюминиевого электролизера | |
| JP3262635B2 (ja) | めっき液への亜鉛イオンの供給方法 | |
| JP4262178B2 (ja) | 電気錫メッキ方法 | |
| KR100527332B1 (ko) | 금속 스트립의 코팅 방법 및 장치 | |
| JP3083968B2 (ja) | めっき液の濃度制御方法及び装置 | |
| JP2836670B2 (ja) | めっき液中への金属イオンの補給方法およびその装置 | |
| JPH0639720B2 (ja) | 亜鉛合金系電気めっき鋼板の製造方法 | |
| CN1993502B (zh) | 电镀锡方法 | |
| JP2888035B2 (ja) | 亜鉛系合金電気めっき液中の金属イオン濃度の制御方法 | |
| JP3487731B2 (ja) | 電気めっき液の濃度安定化方法 | |
| JP3551627B2 (ja) | めっき液成分濃度制御方法 | |
| JP3834701B2 (ja) | 金属イオン溶解量の測定方法、及び不溶性陽極を用いるめっき浴の濃度制御方法 | |
| JPH0776438B2 (ja) | Ｆｅ系合金電気メッキ装置のｐＨ制御装置 |