JPH01301814A - 高清浄度鋼の精練方法 - Google Patents
高清浄度鋼の精練方法Info
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- JPH01301814A JPH01301814A JP13008588A JP13008588A JPH01301814A JP H01301814 A JPH01301814 A JP H01301814A JP 13008588 A JP13008588 A JP 13008588A JP 13008588 A JP13008588 A JP 13008588A JP H01301814 A JPH01301814 A JP H01301814A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明はスラグ改質による高清浄度鋼の精錬方法に関す
るものである。
るものである。
〈従来の技術〉
転炉からの出鋼時に取鍋へ流出するスラグには１０〜２
０％の高濃度のＴｌ”ｅ（酸化鉄）が含まれており、何
も処理を施さない場合には、このスラグにより溶鋼中の
ＡＩが酸化され、溶鋼中の非金属介在物であるＭ、０．
が増大する。これを防止するために、特開昭５３−１０
６３１７号公報に開示されている技術では、取鍋自溶鋼
表面に低融点のＣａＯ−３ｉｆｔ−へ！、０．系合成ス
ラグを形成しＡｒ Ｑ拌を行うことにより酸化鉄の還元
を促進している。
０％の高濃度のＴｌ”ｅ（酸化鉄）が含まれており、何
も処理を施さない場合には、このスラグにより溶鋼中の
ＡＩが酸化され、溶鋼中の非金属介在物であるＭ、０．
が増大する。これを防止するために、特開昭５３−１０
６３１７号公報に開示されている技術では、取鍋自溶鋼
表面に低融点のＣａＯ−３ｉｆｔ−へ！、０．系合成ス
ラグを形成しＡｒ Ｑ拌を行うことにより酸化鉄の還元
を促進している。
〈発明が解決しようとする課題〉
しかるに上記の従来の技術では低融点のスラグが形成さ
れるため溶鋼との反応性が高く、スラグ改質後にも若干
残存する酸化鉄及びＳｉｎｇの影響により溶鋼中のＡＩ
酸化が進行するためＡｌｔｏｓの低減が十分達成されな
いという問題点があった。
れるため溶鋼との反応性が高く、スラグ改質後にも若干
残存する酸化鉄及びＳｉｎｇの影響により溶鋼中のＡＩ
酸化が進行するためＡｌｔｏｓの低減が十分達成されな
いという問題点があった。
本発明は上記従来の問題点を解消し、スラグ改質後にも
なお生じる溶鋼中のＮとスラグ中の酸化鉄や５ｉ０ｚと
の反応によるＡｌｔｏｓの生成を抑制することができる
高清浄度鋼の精錬方法を提供することを目的とするもの
である。
なお生じる溶鋼中のＮとスラグ中の酸化鉄や５ｉ０ｚと
の反応によるＡｌｔｏｓの生成を抑制することができる
高清浄度鋼の精錬方法を提供することを目的とするもの
である。
〈課題を解決するための手段〉
上記目的を達成するための本発明の高清浄度鋼の精錬方
法は、転炉で溶製した溶鋼の出鋼中に、取鍋内にＣａＯ
を添加し、さらに出鋼末期および／または出鋼後に取鍋
内のスラグ上にＡｔを添加する一方、溶鋼中に静ガスを
吹込んでバブリング攪拌することによって転炉から流出
したスラグの流動性をよくすると共に酸化鉄の還元反応
を促進して還元処理し、その後、取鍋内の溶鋼を真空脱
ガス処理する際に、真空脱ガス槽内にｎｇｏを添加し、
スラグと溶鋼との界面における反応性を抑制することを
特徴とするものである。
法は、転炉で溶製した溶鋼の出鋼中に、取鍋内にＣａＯ
を添加し、さらに出鋼末期および／または出鋼後に取鍋
内のスラグ上にＡｔを添加する一方、溶鋼中に静ガスを
吹込んでバブリング攪拌することによって転炉から流出
したスラグの流動性をよくすると共に酸化鉄の還元反応
を促進して還元処理し、その後、取鍋内の溶鋼を真空脱
ガス処理する際に、真空脱ガス槽内にｎｇｏを添加し、
スラグと溶鋼との界面における反応性を抑制することを
特徴とするものである。
〈作 用〉
転炉からの出鋼時に取消へ流出するスラグ中には１０〜
２０％のＴｉｅ（酸化鉄）が含まれており、流出したま
まの状態ではスラグ中の酸化鉄により溶鋼中のＭが酸化
され、非金属介在物であるＡｌｔ’：ｈが増大する。そ
れを防止するためにスラグ中に八ｔを添加し、溶鋼中に
Ａｒガスを吹込んでバブリング攪拌することによってス
ラグの酸化鉄を還元するのが有効である。＾ｒガス吹込
み手段としては溶鋼中に吹込ランスを浸漬して吹込むか
あるいは取鍋底に設けたポーラスプラグから吹込むなど
の常用手段を使用する。
２０％のＴｉｅ（酸化鉄）が含まれており、流出したま
まの状態ではスラグ中の酸化鉄により溶鋼中のＭが酸化
され、非金属介在物であるＡｌｔ’：ｈが増大する。そ
れを防止するためにスラグ中に八ｔを添加し、溶鋼中に
Ａｒガスを吹込んでバブリング攪拌することによってス
ラグの酸化鉄を還元するのが有効である。＾ｒガス吹込
み手段としては溶鋼中に吹込ランスを浸漬して吹込むか
あるいは取鍋底に設けたポーラスプラグから吹込むなど
の常用手段を使用する。
第１図に静ガスバブリング処理を１０分間行った後のス
ラグ液相線温度とスラグ中の酸化鉄還元率との関係を示
しているが、同第１図から明らかなようにスラグ液相線
温度が低いほどスラグ中のＴ・ＦｅＣＭ化鉄）は低くな
る。ところで液相線温度は周知のＣａＯ／ＶＶｔ０３−
５ｉｎ系状態図（図示略）から重量比でＣａＯ： ｆｉ
ＪｚＯｓ −１： １のときに液相線温度が最も低くな
る。
ラグ液相線温度とスラグ中の酸化鉄還元率との関係を示
しているが、同第１図から明らかなようにスラグ液相線
温度が低いほどスラグ中のＴ・ＦｅＣＭ化鉄）は低くな
る。ところで液相線温度は周知のＣａＯ／ＶＶｔ０３−
５ｉｎ系状態図（図示略）から重量比でＣａＯ： ｆｉ
ＪｚＯｓ −１： １のときに液相線温度が最も低くな
る。
そこで本発明では転炉の出鋼中に取鍋内にＣａＯを添加
し、転炉から流出するスラグを改質しスラグ組成をＣａ
Ｏ： ＮｚＯｓ −１ｉ １に近づけることによって低
融点のＣａ０−ｋｌｚＣｈ系スラグとすることによって
スラグの流動性をよくしてＭによる酸化鉄の還元反応を
速くするのである。そのためにはＭと酸化鉄との反応に
より生じるＭ２Ｏ３とほぼ同量のＣａＯを添加すること
が肝要となる。
し、転炉から流出するスラグを改質しスラグ組成をＣａ
Ｏ： ＮｚＯｓ −１ｉ １に近づけることによって低
融点のＣａ０−ｋｌｚＣｈ系スラグとすることによって
スラグの流動性をよくしてＭによる酸化鉄の還元反応を
速くするのである。そのためにはＭと酸化鉄との反応に
より生じるＭ２Ｏ３とほぼ同量のＣａＯを添加すること
が肝要となる。
このようにすることによって取鍋内スラグ中の酸化鉄濃
度を低くすることができるが酸化鉄を零にまで低くする
ことができず残留酸化鉄を若干含むスラグが溶鋼の表面
上に存在するので第２図の実線で示すように鋳造までの
間に低融点で反応性の高いスラグ中の残留酸化鉄と溶鋼
中のＭとの反応によりＭ、０．が生成し、溶鋼の清浄化
が妨げられる。
度を低くすることができるが酸化鉄を零にまで低くする
ことができず残留酸化鉄を若干含むスラグが溶鋼の表面
上に存在するので第２図の実線で示すように鋳造までの
間に低融点で反応性の高いスラグ中の残留酸化鉄と溶鋼
中のＭとの反応によりＭ、０．が生成し、溶鋼の清浄化
が妨げられる。
上記のようなスラグ改質後のＡＩよ０．生成を防止する
にはスラグの流動性を無（し溶鋼との反応速度を極力遅
くすることが有効である。
にはスラグの流動性を無（し溶鋼との反応速度を極力遅
くすることが有効である。
そこで本発明ではその後の取鍋内溶鋼の真空脱ガス処理
に際し、例えばＲＨ肌脱ガス時ＲＨ脱ガス槽内にＭｇＯ
を添加することによりスラグと溶鋼の界面での反応を抑
制するものである。
に際し、例えばＲＨ肌脱ガス時ＲＨ脱ガス槽内にＭｇＯ
を添加することによりスラグと溶鋼の界面での反応を抑
制するものである。
ＭｇＯをＲＨ脱ガス槽に添加するのは、添加した）１ｇ
ｏが下降管から環流する溶鋼と共に取鍋内に環流したの
ち浮上し、溶鋼との界面のスラグを改質して流動性の悪
い固化状のスラグを生成させ溶鋼とスラグの界面での反
応性を低下させることによって溶鋼中のＭの酸化を防止
し、溶鋼中のＭ、０゜系非金属介在物を低減するからで
ある。
ｏが下降管から環流する溶鋼と共に取鍋内に環流したの
ち浮上し、溶鋼との界面のスラグを改質して流動性の悪
い固化状のスラグを生成させ溶鋼とスラグの界面での反
応性を低下させることによって溶鋼中のＭの酸化を防止
し、溶鋼中のＭ、０゜系非金属介在物を低減するからで
ある。
第２図にＡｒバブリング処理後と鋳込直前の連鋳タンデ
イツシュ溶鋼間の鋼中Ｎ低下量とＲＨ処理後スラグ中の
Ｔｌ’ｅとの関係をＲＨ脱ガス槽にＭｇＯを添加した場
合と無添加の場合とを比較して示している。同第２図か
らＲＨ脱ガス槽にＭｇＯを添加する場合には無添加の場
合と比較して鋼中のＭ低下の抑制効果が顕著であること
が分かる。
イツシュ溶鋼間の鋼中Ｎ低下量とＲＨ処理後スラグ中の
Ｔｌ’ｅとの関係をＲＨ脱ガス槽にＭｇＯを添加した場
合と無添加の場合とを比較して示している。同第２図か
らＲＨ脱ガス槽にＭｇＯを添加する場合には無添加の場
合と比較して鋼中のＭ低下の抑制効果が顕著であること
が分かる。
〈実施例〉
以下、本発明の実施例を詳細に説明する。
２３０を転炉から溶鋼を出鋼中に取鍋内溶鋼にＣａＯを
５００ｋｇ、脱酸のためのＡｌを２５０ｋｇを添加し、
出鋼後に更にスラグ改質のための八ｌを１００ｋｇスラ
グ上に添加した。この状態で吹込ランスから溶鋼中に静
ガスを吹込んでバブリング攪拌し、スラグ中の酸化鉄を
還元した。さらに取鍋内の溶鋼をＲＨ脱ガス処理する際
に、その初期にＲＨ脱ガス槽内にＭｇＯを２００ｋｇ添
加し、ＲＨ脱ガス処理を２０分間施した。
５００ｋｇ、脱酸のためのＡｌを２５０ｋｇを添加し、
出鋼後に更にスラグ改質のための八ｌを１００ｋｇスラ
グ上に添加した。この状態で吹込ランスから溶鋼中に静
ガスを吹込んでバブリング攪拌し、スラグ中の酸化鉄を
還元した。さらに取鍋内の溶鋼をＲＨ脱ガス処理する際
に、その初期にＲＨ脱ガス槽内にＭｇＯを２００ｋｇ添
加し、ＲＨ脱ガス処理を２０分間施した。
出鋼時の炉内溶鋼成分、計バブリング処理後の溶鋼成分
、ＲＨ処理後の鋳込直前の溶鋼成分を第１表に、また出
鋼時の炉内スラグ成分と静バブリング処理後のスラグ成
分を第２表に示している。
、ＲＨ処理後の鋳込直前の溶鋼成分を第１表に、また出
鋼時の炉内スラグ成分と静バブリング処理後のスラグ成
分を第２表に示している。
ＣａＯおよびＡｌを添加した上でＡｒバブリングするこ
とによりスラグ中の酸化鉄を表す（Ｔ４ｅ）４度は１０
％から１．５％に低減している。ざらにＲＨ処理時にＭ
ｇＯを添加し、溶鋼とスラグ間の反応を抑制したため、
計バブリング後から鋳込直前の溶鋼成分中のＡＩ低下量
はわずか０．００３％にすぎず八ｌ、０．の生成が効果
的に抑制されたことを示している。
とによりスラグ中の酸化鉄を表す（Ｔ４ｅ）４度は１０
％から１．５％に低減している。ざらにＲＨ処理時にＭ
ｇＯを添加し、溶鋼とスラグ間の反応を抑制したため、
計バブリング後から鋳込直前の溶鋼成分中のＡＩ低下量
はわずか０．００３％にすぎず八ｌ、０．の生成が効果
的に抑制されたことを示している。
これに対してＣａＯおよびＭ添加によるスラグ改質は前
記実施例と同様に行ったがＲＨ脱ガス処理時にＭｇＯを
添加しなかった比較例では、スラグ中のＴ−Ｆｅは上記
実施例と同程度に低下しているが、静バブリング後から
鋳込直前までの間の鋼中のＡＩ低下量が０．０１０％と
大きく、この間のへｌχ０３生成量が多く、溶鋼の清浄
化を悪化させていることを示している。鋼中の酸素も実
施例の２２ｐｐｆｉに対して３２ｐｐ＋ｗと１０ｐｐ曽
高くなっている。
記実施例と同様に行ったがＲＨ脱ガス処理時にＭｇＯを
添加しなかった比較例では、スラグ中のＴ−Ｆｅは上記
実施例と同程度に低下しているが、静バブリング後から
鋳込直前までの間の鋼中のＡＩ低下量が０．０１０％と
大きく、この間のへｌχ０３生成量が多く、溶鋼の清浄
化を悪化させていることを示している。鋼中の酸素も実
施例の２２ｐｐｆｉに対して３２ｐｐ＋ｗと１０ｐｐ曽
高くなっている。
〈発明の効果〉
以上述べたように本発明ではまずＣａＯを添加して流動
性のよいスラグを形成して添加したＮによる酸化鉄の還
元を促進し、次いでＭｇＯによってスラグを固化して鋼
中のＭ酸化を防止するのでＮ８０．の少ない清浄鋼を容
易に得ることができる。
性のよいスラグを形成して添加したＮによる酸化鉄の還
元を促進し、次いでＭｇＯによってスラグを固化して鋼
中のＭ酸化を防止するのでＮ８０．の少ない清浄鋼を容
易に得ることができる。
第１図はスラグ液相線温度（°Ｃ）とスラグのＦｅＯ還
元率（％）との関係を示すグラフ、第２図はＡｒバブリ
ング後と鋳込直前間の鋼中のＭ低下Ｎ（％）とＲＨ処理
後のスラグＴ−Ｐｅ （％）との関係をｑｇｏを添加し
た場合と無添加の場合とを比較して示したグラフである
。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第 １ 図 ＲＨ処理後のスラグ中の（％Ｔ４ｅ）
元率（％）との関係を示すグラフ、第２図はＡｒバブリ
ング後と鋳込直前間の鋼中のＭ低下Ｎ（％）とＲＨ処理
後のスラグＴ−Ｐｅ （％）との関係をｑｇｏを添加し
た場合と無添加の場合とを比較して示したグラフである
。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第 １ 図 ＲＨ処理後のスラグ中の（％Ｔ４ｅ）
Claims (1)
- 転炉で溶製した溶鋼の出鋼中に、取鍋内にＣａＯを添加
し、さらに出鋼末期および／または出鋼後に取鍋内のス
ラグ上にＡｌを添加する一方、溶鋼中にＡｒガスを吹込
んでバブリング攪拌することによって転炉から流出した
スラグの流動性をよくすると共に酸化鉄の還元反応を促
進して還元処理し、その後、取鍋内の溶鋼を真空脱ガス
処理する際に、真空脱ガス槽内にＭｇＯを添加し、スラ
グと溶鋼との界面における反応性を抑制することを特徴
とする高清浄度鋼の精錬方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13008588A JPH01301814A (ja) | 1988-05-30 | 1988-05-30 | 高清浄度鋼の精練方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13008588A JPH01301814A (ja) | 1988-05-30 | 1988-05-30 | 高清浄度鋼の精練方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01301814A true JPH01301814A (ja) | 1989-12-06 |
Family
ID=15025616
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13008588A Pending JPH01301814A (ja) | 1988-05-30 | 1988-05-30 | 高清浄度鋼の精練方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01301814A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03183722A (ja) * | 1989-12-12 | 1991-08-09 | Nippon Steel Corp | 高清浄度鋼の製造方法 |
| JPH05222428A (ja) * | 1992-02-06 | 1993-08-31 | Nippon Steel Corp | スラグ改質法 |
| EP0548868A3 (en) * | 1991-12-24 | 1994-09-07 | Kawasaki Steel Co | Method of refining of high purity steel |
| JP2003041315A (ja) * | 2001-07-31 | 2003-02-13 | Nkk Corp | 高清浄鋼の製造方法 |
| JP2008063647A (ja) * | 2006-09-11 | 2008-03-21 | Jfe Steel Kk | 溶鋼の脱硫方法 |
| JP2008240136A (ja) * | 2007-03-29 | 2008-10-09 | Jfe Steel Kk | 高清浄度鋼の溶製方法 |
| JP2015183259A (ja) * | 2014-03-25 | 2015-10-22 | 新日鐵住金株式会社 | 高清浄鋼の溶製方法 |
| CN108823357A (zh) * | 2018-07-09 | 2018-11-16 | 上海宽量节能投资有限公司 | 一种基于柔性机械真空泵组的脱气系统及其脱气方法 |
-
1988
- 1988-05-30 JP JP13008588A patent/JPH01301814A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03183722A (ja) * | 1989-12-12 | 1991-08-09 | Nippon Steel Corp | 高清浄度鋼の製造方法 |
| EP0548868A3 (en) * | 1991-12-24 | 1994-09-07 | Kawasaki Steel Co | Method of refining of high purity steel |
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| JP2008240136A (ja) * | 2007-03-29 | 2008-10-09 | Jfe Steel Kk | 高清浄度鋼の溶製方法 |
| JP2015183259A (ja) * | 2014-03-25 | 2015-10-22 | 新日鐵住金株式会社 | 高清浄鋼の溶製方法 |
| CN108823357A (zh) * | 2018-07-09 | 2018-11-16 | 上海宽量节能投资有限公司 | 一种基于柔性机械真空泵组的脱气系统及其脱气方法 |
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