JPH01301842A - 加工性および耐食性の優れたオーステナイト系スーパーステンレスクラッド鋼板 - Google Patents
加工性および耐食性の優れたオーステナイト系スーパーステンレスクラッド鋼板Info
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- JPH01301842A JPH01301842A JP13393288A JP13393288A JPH01301842A JP H01301842 A JPH01301842 A JP H01301842A JP 13393288 A JP13393288 A JP 13393288A JP 13393288 A JP13393288 A JP 13393288A JP H01301842 A JPH01301842 A JP H01301842A
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- steel
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は優れた加工性と耐食性を有するスーパーステン
レスクラッド鋼板に関するものである。
レスクラッド鋼板に関するものである。
（従来の技術）
自動車、家庭電器製品に使用される鋼板に代表されるよ
うに、鋼板はプレス加工後、リン酸塩処理（化成処理）
をし、塗装を行って耐食性が付与される。従来、深絞り
性の優れた冷延鋼板として、低炭素Ａｌキルド鋼板が使
用されて来た。これらの鋼板では塗装によって耐食性が
付与されるが、耐食耐久性が十分でなかった。
うに、鋼板はプレス加工後、リン酸塩処理（化成処理）
をし、塗装を行って耐食性が付与される。従来、深絞り
性の優れた冷延鋼板として、低炭素Ａｌキルド鋼板が使
用されて来た。これらの鋼板では塗装によって耐食性が
付与されるが、耐食耐久性が十分でなかった。
一方、耐食性の点ではオーステナイト系ステンレス鋼板
が最も優れているが、コストが普通鋼に比べ著しく高い
。このため、コストが低く耐食性が優れている鋼板とし
て、従来からステンレスクランド鋼板が開発されて来た
。しかし従来のステンレス鋼では海水中や、海岸近くの
用途では耐食性が不十分であった。最近Ｃｒ、 Ｍｏを
多量に合金添加したスーパーステンレス鋼が開発されて
いるがＭｏ、 Ｎｉ等の高価な合金元素を使用している
ためステンレス単層で使用する場合は高価である。
が最も優れているが、コストが普通鋼に比べ著しく高い
。このため、コストが低く耐食性が優れている鋼板とし
て、従来からステンレスクランド鋼板が開発されて来た
。しかし従来のステンレス鋼では海水中や、海岸近くの
用途では耐食性が不十分であった。最近Ｃｒ、 Ｍｏを
多量に合金添加したスーパーステンレス鋼が開発されて
いるがＭｏ、 Ｎｉ等の高価な合金元素を使用している
ためステンレス単層で使用する場合は高価である。
普通鋼とステンレス鋼のクラッド鋼板では、ＣｒとＣの
親和性が高く、普通鋼層からステンレス鋼層へのＣの拡
散が起こり、耐食性が低下する問題があった。これを防
止するため普通鋼側に炭化物形成元素を添加して、Ｃの
拡散を防止する技術が開示されている（特公昭５８−１
５３１０号公報、特公昭５Ｂ−１９３８１号公報、米国
特許第３６９３２／１２号明細書）。
親和性が高く、普通鋼層からステンレス鋼層へのＣの拡
散が起こり、耐食性が低下する問題があった。これを防
止するため普通鋼側に炭化物形成元素を添加して、Ｃの
拡散を防止する技術が開示されている（特公昭５８−１
５３１０号公報、特公昭５Ｂ−１９３８１号公報、米国
特許第３６９３２／１２号明細書）。
しかし、これらの開示技術ではＣ，Ｎ量が多く、かつ、
Ｔｉ、 Ｎｂ量も多く使用するため十分な加工性が得ら
れず、コストも高い。また、Ｃの拡散を防止する別の方
法として、界面層に旧メツキしたり、Ｎｉ箔を挿入する
方法も提案されているが、コストが著しく高くなる問題
があり、かつまた、製造方法もサンドイッチ状に溶接組
立後熱間圧着する方法にのみ依存しているため、歩留が
低くコストが高かった。
Ｔｉ、 Ｎｂ量も多く使用するため十分な加工性が得ら
れず、コストも高い。また、Ｃの拡散を防止する別の方
法として、界面層に旧メツキしたり、Ｎｉ箔を挿入する
方法も提案されているが、コストが著しく高くなる問題
があり、かつまた、製造方法もサンドイッチ状に溶接組
立後熱間圧着する方法にのみ依存しているため、歩留が
低くコストが高かった。
本発明者らはすでに、少なくとも片側表層部に２．５〜
３０％のＪＩＳ Ｇ４３０３に記載されているオーステ
ナイトステンレス層を有するクラッド鋼板を発明した。
３０％のＪＩＳ Ｇ４３０３に記載されているオーステ
ナイトステンレス層を有するクラッド鋼板を発明した。
（発明が解決しようとする課題）
本発明は、耐食性、加工性、経済性に特に優れたオース
テナイト系スーパーステンレスクラッド鋼板を提供する
ものである。
テナイト系スーパーステンレスクラッド鋼板を提供する
ものである。
（課題を解決するための手段）
本発明は内層が極低炭素鋼、片側または画表層がオース
テナイト系スーパーステンレス鋼からなるステンレスク
ラッド鋼板の提供にあり、その要旨とするところは下記
のとおりである。
テナイト系スーパーステンレス鋼からなるステンレスク
ラッド鋼板の提供にあり、その要旨とするところは下記
のとおりである。
（＋）重量％でＣ≦０．０２００％、Ｍｎ≦１．０％、
Ｍ０．ＯＯ５〜０．０，８０％、Ｎ量０．００５０％お
よびＴｉ、 Ｎｂのうち１種または２種を含む極低炭素
鋼において（Ｔｉ十Ｎｂ）量が０．１５％以下で、かつ
下記（１）式を満足し、他は不可避的不純物からなる内
層部と （Ｃｒ＋ ３．３ ×Ｍｏ＋ １３ ×Ｎ）≧３７．０
のＣｒ、 Ｍｏ、 Ｎを含有するオーステナイト系ス
ーパーステンレス鋼からなる表層部を少なくとも片面に
持つことを特徴とする加工性および耐食性のイ憂れたオ
ーステナイト系スーパーステンレスクラッド鋼板Ｎｂ／
７．７４×Ｃ＋Ｔｉ／（ｄ×Ｃ＋３．４３×Ｎ）≧０．
８ ・・・（１）（２）表層部の厚みを片面で、ク
ラッド率（ステンレス層の厚みの全厚みに対する割合）
を２．５〜３０％としたことを特徴とする前項１記載の
加工性および耐食性の優れたオーステナイト系スーパー
ステンレスクラッド鋼板 （３）表層のスーパーステンレス層の成分を重量％でＣ
ｒ１８〜３０％、Ｎｉ１６〜３０％、Ｍ０４〜８％、Ｎ
０．１０〜０．４０％、Ｃ≦０．０３０％、Ｓｉ≦１．
０％、Ｍｎ≦１．０％、Ｐ≦０．０４％、Ｓ≦０．００
５ ％、（Ｃｒ＋ ３．３ ×Ｍｏ＋ １３ ×Ｎ）≧
３７．０とし、他は不可避的不純物からなることを特徴
とする前項１又は２記載の加工性および耐ｉ性の優れた
オーステナイト系スーパーステンレスクラッド鋼板以下
、本発明の詳細な説明する。
Ｍ０．ＯＯ５〜０．０，８０％、Ｎ量０．００５０％お
よびＴｉ、 Ｎｂのうち１種または２種を含む極低炭素
鋼において（Ｔｉ十Ｎｂ）量が０．１５％以下で、かつ
下記（１）式を満足し、他は不可避的不純物からなる内
層部と （Ｃｒ＋ ３．３ ×Ｍｏ＋ １３ ×Ｎ）≧３７．０
のＣｒ、 Ｍｏ、 Ｎを含有するオーステナイト系ス
ーパーステンレス鋼からなる表層部を少なくとも片面に
持つことを特徴とする加工性および耐食性のイ憂れたオ
ーステナイト系スーパーステンレスクラッド鋼板Ｎｂ／
７．７４×Ｃ＋Ｔｉ／（ｄ×Ｃ＋３．４３×Ｎ）≧０．
８ ・・・（１）（２）表層部の厚みを片面で、ク
ラッド率（ステンレス層の厚みの全厚みに対する割合）
を２．５〜３０％としたことを特徴とする前項１記載の
加工性および耐食性の優れたオーステナイト系スーパー
ステンレスクラッド鋼板 （３）表層のスーパーステンレス層の成分を重量％でＣ
ｒ１８〜３０％、Ｎｉ１６〜３０％、Ｍ０４〜８％、Ｎ
０．１０〜０．４０％、Ｃ≦０．０３０％、Ｓｉ≦１．
０％、Ｍｎ≦１．０％、Ｐ≦０．０４％、Ｓ≦０．００
５ ％、（Ｃｒ＋ ３．３ ×Ｍｏ＋ １３ ×Ｎ）≧
３７．０とし、他は不可避的不純物からなることを特徴
とする前項１又は２記載の加工性および耐ｉ性の優れた
オーステナイト系スーパーステンレスクラッド鋼板以下
、本発明の詳細な説明する。
まず本発明鋼板における内層のＣ，Ａ７． Ｎ、 Ｍ
ｎの限定理由について述べる。
ｎの限定理由について述べる。
Ｃは０．０２００％を超えると延性が低下するばかりで
なく、優れた加工性を確保するための（Ｔｉ＋Ｎｂ）
量を多くする必要がある。また、Ｃが０、０２００％を
超えると、内層と表層の境界面にクロム炭化物が析出し
やすくなり、耐食性の点から好ましくない。
なく、優れた加工性を確保するための（Ｔｉ＋Ｎｂ）
量を多くする必要がある。また、Ｃが０、０２００％を
超えると、内層と表層の境界面にクロム炭化物が析出し
やすくなり、耐食性の点から好ましくない。
Ｃ量は少ない方が良いが、製鋼での溶製コストの点から
、自ずと下限が決まるので特に限定しないが、コストの
点から１０ｐｐｍ未満にすることは得策でなく、好まし
い範囲は０．００１０〜０．０２００％である。
、自ずと下限が決まるので特に限定しないが、コストの
点から１０ｐｐｍ未満にすることは得策でなく、好まし
い範囲は０．００１０〜０．０２００％である。
Ｍは脱酸のためおよびＮｂ、 Ｔｉの添加による時効性
・加工性向上効果を最大限に発揮するために、０、０
Ｏ５％以上必要であるが、０．０８０％超では効果が飽
和しコストも上昇する。好ましい範囲は０．０１５〜０
．０６０％である。
・加工性向上効果を最大限に発揮するために、０、０
Ｏ５％以上必要であるが、０．０８０％超では効果が飽
和しコストも上昇する。好ましい範囲は０．０１５〜０
．０６０％である。
ＮはＮｂ、 Ｔｉの加工性向上効果を減するので５０ｐ
ｐｍ以下とするが、４０ｐ１）Ｉ１１以下可及的に少な
くすることが、加工性の点から好ましい。しかし現状の
製鋼技術から見て、５ ｐｐｍ未満とすることはコスト
の点から得策ではない。
ｐｍ以下とするが、４０ｐ１）Ｉ１１以下可及的に少な
くすることが、加工性の点から好ましい。しかし現状の
製鋼技術から見て、５ ｐｐｍ未満とすることはコスト
の点から得策ではない。
Ｍｎは１．０％を超えると強度が増加し、加工性が低下
するので、１．０％以下とする。高い強度を意図しない
場合は、優れた加工性を確保する点から、０．５０％以
下とすることが好ましく、０．３５％以下にすることに
よって、最高度の加工性が発揮される。また下限につい
ては、優れた熱間加工性を確保するため０．０５％以上
とすることが好ましい。
するので、１．０％以下とする。高い強度を意図しない
場合は、優れた加工性を確保する点から、０．５０％以
下とすることが好ましく、０．３５％以下にすることに
よって、最高度の加工性が発揮される。また下限につい
ては、優れた熱間加工性を確保するため０．０５％以上
とすることが好ましい。
次に、本発明では内層部にＴｉ、 Ｎｂを添加している
が、内層部のＴｉ、 Ｎｂ量は、優れた加工性と時効に
よる加工性劣化を防ぐため、および内層から表層のステ
ンレス部へのＣの拡散を抑えるため、Ｃ３Ｎｉの限定に
加えて、（１）式、すなわちＣ，Ｎとの化学当量比を０
．８以上とする必要がある。
が、内層部のＴｉ、 Ｎｂ量は、優れた加工性と時効に
よる加工性劣化を防ぐため、および内層から表層のステ
ンレス部へのＣの拡散を抑えるため、Ｃ３Ｎｉの限定に
加えて、（１）式、すなわちＣ，Ｎとの化学当量比を０
．８以上とする必要がある。
７．７４Ｃ４Ｃ＋３．４３Ｎ
（ここでＮｂ、 Ｔｉ、 Ｃ，Ｎは各元素の重量％）
この化学当量比を１．０以上にすることによって、本発
明の効果は最大限に発揮される。
この化学当量比を１．０以上にすることによって、本発
明の効果は最大限に発揮される。
表層にはオーステナイト系スーパーステンレス鋼を用い
るが、その成分はＣｒ１８％〜３０％、Ｎｉ１６〜３０
％、Ｍ０４〜８％、Ｎ０．１０〜０．４０％で、かつ（
Ｃｒ＋３．３Ｍｏ＋ １３ Ｎ）≧３７．０を満足する
耐孔食性の優れたステンレス鋼である。更にＣ量は０．
０３０％以下、Ｓ量は０．ＯＯ５％以下が必要である。
るが、その成分はＣｒ１８％〜３０％、Ｎｉ１６〜３０
％、Ｍ０４〜８％、Ｎ０．１０〜０．４０％で、かつ（
Ｃｒ＋３．３Ｍｏ＋ １３ Ｎ）≧３７．０を満足する
耐孔食性の優れたステンレス鋼である。更にＣ量は０．
０３０％以下、Ｓ量は０．ＯＯ５％以下が必要である。
Ｃｒは塩素イオンによる発錆に対する抵抗を増し１８％
以上で効果が大きく、多い程良好であるが３０％超では
効果が飽和する。
以上で効果が大きく、多い程良好であるが３０％超では
効果が飽和する。
Ｍｏも極めて有効で４％以上で効果が大きいが、８％超
では経済的に好ましくない。
では経済的に好ましくない。
Ｎも有効で０，１０％以上で効果が大きく、多い程良好
であるが、０．４０％を超えると気泡を生しやすい。
であるが、０．４０％を超えると気泡を生しやすい。
Ｎｉは組成の安定化に有効で１６％以上が望ましいが、
３０％を超えると高価となる。
３０％を超えると高価となる。
Ｓは発話抵抗の点で低い程良好で０．００５％以下とす
る。
る。
Ｃも低くして、熱処理時の析出を防止するため０、０３
０％以下とする。Ｓｉは組成の安定上１．０％以下で低
い方がよく、Ｍｎも３．０％以下が良い。
０％以下とする。Ｓｉは組成の安定上１．０％以下で低
い方がよく、Ｍｎも３．０％以下が良い。
なお（Ｃｒ＋ ３．３ ×Ｍｏ＋ １３ Ｘ Ｎ ）量
は母材のスーパーステンレス鋼の開発途上で各種の成分
系と耐孔食性指標（Ｃ，Ｐ、Ｔ、・・・限界孔食温度）
の関連で求まったもので、３７．０以上ではＣ，Ｐ、Ｔ
、が約５０°Ｃ以上を示す。もちろんこの指標が大きい
程Ｃ，Ｐ、Ｔ、は上昇するが、自然環境中特に海岸近（
や火山地帯の発錆性に対してはＣ，Ｐ、Ｔ、が３７．０
以上で十分である。
は母材のスーパーステンレス鋼の開発途上で各種の成分
系と耐孔食性指標（Ｃ，Ｐ、Ｔ、・・・限界孔食温度）
の関連で求まったもので、３７．０以上ではＣ，Ｐ、Ｔ
、が約５０°Ｃ以上を示す。もちろんこの指標が大きい
程Ｃ，Ｐ、Ｔ、は上昇するが、自然環境中特に海岸近（
や火山地帯の発錆性に対してはＣ，Ｐ、Ｔ、が３７．０
以上で十分である。
本発明のステンレスクラッド鋼板は、好ましくは表層部
の厚みを片面で、製品クラッド率とじて２．５〜３０％
にする。クラッド率が２．５％未満になると、表層のス
ーパーステンレス鋼層が破れて内層が露出しやすく、耐
食性が損なわれるので、表層のスーパーステンレス鋼層
の下限を片側２．５％以上、両側で５％以上とする。
の厚みを片面で、製品クラッド率とじて２．５〜３０％
にする。クラッド率が２．５％未満になると、表層のス
ーパーステンレス鋼層が破れて内層が露出しやすく、耐
食性が損なわれるので、表層のスーパーステンレス鋼層
の下限を片側２．５％以上、両側で５％以上とする。
また、クラッド率が片側３０％超、両側で６０％超にな
ると、クラッド化によるコストメリットが少なくなると
共に、スーパーステンレス鋼に比し熱間加工性の優れた
普通鋼芯材の特性が減少し、熱間圧延が困難になるので
、クラッド率の上限は片側３０％以下（両側６０％以下
）とする。
ると、クラッド化によるコストメリットが少なくなると
共に、スーパーステンレス鋼に比し熱間加工性の優れた
普通鋼芯材の特性が減少し、熱間圧延が困難になるので
、クラッド率の上限は片側３０％以下（両側６０％以下
）とする。
本発明のクラッド鋼板の製造方法は普通鋼へのスーパー
ステンレス鋼肉盛を鋳込法により行うことがコストの点
から望ましい。この１例を次に説明する。
ステンレス鋼肉盛を鋳込法により行うことがコストの点
から望ましい。この１例を次に説明する。
普通鋼スラブを芯材とし、これを垂直に直立させる。こ
のスラブ周囲にモールドを配し、モールド上部には耐火
枠を配置する。この耐火枠の外周には、高周波加熱コイ
ルを設置し、耐火枠中に流入せしめたスーパーステンレ
ス鋼溶湯を加熱し、スラブ外周にスーパーステンレス鋼
を肉盛する。
のスラブ周囲にモールドを配し、モールド上部には耐火
枠を配置する。この耐火枠の外周には、高周波加熱コイ
ルを設置し、耐火枠中に流入せしめたスーパーステンレ
ス鋼溶湯を加熱し、スラブ外周にスーパーステンレス鋼
を肉盛する。
このとき内層となる昔通洞のスラブ表面にはフラックス
を塗布し、酸化を防止しつつ７００〜１０００°Ｃに予
熱し、界面の溶着を完全にする。
を塗布し、酸化を防止しつつ７００〜１０００°Ｃに予
熱し、界面の溶着を完全にする。
この他、例えば圧延圧着でも、本発明方法ではＮｉ箔を
表層〜内層境界に挿入する必要がなく、低コスト化の優
れた効果を有している。
表層〜内層境界に挿入する必要がなく、低コスト化の優
れた効果を有している。
得られたスラブは通常行なわれるように熱間圧延される
。熱延鋼板として使用される場合は、９００°Ｃ以上の
焼鈍を施して、熱間圧延時の歪を解放することが加工性
の点から好ましい。冷延鋼板とする場合は、通常行なわ
れるように、かつ熱延コイルを焼鈍後、１０％以上（好
ましくは３０％以上）の冷間圧延をし、表層部の再結晶
温度以上かつ１２００°Ｃ以下の温度で短時間焼鈍する
。
。熱延鋼板として使用される場合は、９００°Ｃ以上の
焼鈍を施して、熱間圧延時の歪を解放することが加工性
の点から好ましい。冷延鋼板とする場合は、通常行なわ
れるように、かつ熱延コイルを焼鈍後、１０％以上（好
ましくは３０％以上）の冷間圧延をし、表層部の再結晶
温度以上かつ１２００°Ｃ以下の温度で短時間焼鈍する
。
なお表層部ステンレス鋼のＣｉを、０．０３０％以下（
好ましくは０．０２０％以下）に特定し、かつ内層成分
と組合わせ、熱延時巻き取り温度を６００ ”Ｃ以下の
場合は、熱延コイルの焼鈍を省略しても、酸洗時に粒界
腐食を生ずることもないので、熱延コイルの焼鈍省略が
可能となる。
好ましくは０．０２０％以下）に特定し、かつ内層成分
と組合わせ、熱延時巻き取り温度を６００ ”Ｃ以下の
場合は、熱延コイルの焼鈍を省略しても、酸洗時に粒界
腐食を生ずることもないので、熱延コイルの焼鈍省略が
可能となる。
さらに表層部ステンレス鋼のＣが０．０３０％以下（好
ましくは０．０２０％以下）の場合には、冷延後の焼鈍
温度を１１００°Ｃ以下に低減しても、優れた耐食性が
維持出来、優れた深絞り性も発揮できるので、表層部ス
テンレス鋼のＣ量を０．０３０％以下とする。
ましくは０．０２０％以下）の場合には、冷延後の焼鈍
温度を１１００°Ｃ以下に低減しても、優れた耐食性が
維持出来、優れた深絞り性も発揮できるので、表層部ス
テンレス鋼のＣ量を０．０３０％以下とする。
第１図はＣ０，０４％、Ｓｉ０．０２％、Ｍｎ０．３％
、Ｎ０．００２５％、八７０．０５０％の内層と、Ｃｒ
２Ｏ％、Ｎｉ １８％、Ｍｏ６％、Ｎ００２％のスーパ
ーステンレス鋼の表層からなる３層ステンレスクラッド
鋼（八）と、本発明成分（Ｃ０，０１００％、Ｓｉ０．
０２ ％、 Ｍｎ０．３ ％、 Ｎｏ、００３０
％、 八７０．０３６ ％、Ｎｂ０．０５％の内層と
、Ｃｒ２Ｏ％、Ｎｉ１８％、Ｍｏ６％、Ｎ ０．２％の
スーパーステンレス鋼の表層からなる本発明鋼（Ｂ）を
、仕上温度９１０″Ｃで４胴に熱延後、板厚０．５〜０
．８ ｍｍに冷延後、１１００°Ｃで焼鈍したクラッド
率Ｏ〜６０％の３Ｎステンレスクラッド鋼板の強度〜延
性バランスを示す。
、Ｎ０．００２５％、八７０．０５０％の内層と、Ｃｒ
２Ｏ％、Ｎｉ １８％、Ｍｏ６％、Ｎ００２％のスーパ
ーステンレス鋼の表層からなる３層ステンレスクラッド
鋼（八）と、本発明成分（Ｃ０，０１００％、Ｓｉ０．
０２ ％、 Ｍｎ０．３ ％、 Ｎｏ、００３０
％、 八７０．０３６ ％、Ｎｂ０．０５％の内層と
、Ｃｒ２Ｏ％、Ｎｉ１８％、Ｍｏ６％、Ｎ ０．２％の
スーパーステンレス鋼の表層からなる本発明鋼（Ｂ）を
、仕上温度９１０″Ｃで４胴に熱延後、板厚０．５〜０
．８ ｍｍに冷延後、１１００°Ｃで焼鈍したクラッド
率Ｏ〜６０％の３Ｎステンレスクラッド鋼板の強度〜延
性バランスを示す。
本発明鋼（Ｂ）は比較鋼（八）に比べ、同一引張強さで
比較して高い延性が得られる。
比較して高い延性が得られる。
（実施例）
第１表に本発明および比較のステンレスクラッド鋼板の
内層および表層の成分および各クラッド率を示す。
内層および表層の成分および各クラッド率を示す。
これらの鋼板は前記の鋳込法により、２５０ｍｍ厚クラ
ッドりラブを製造し、４．０ ｍｍに熱延し、６００°
Ｃで巻き取り、次いで焼鈍し、もしくは焼鈍せずして、
０．８閣に冷間圧延し、１１００°Ｃで焼鈍したもので
ある。
ッドりラブを製造し、４．０ ｍｍに熱延し、６００°
Ｃで巻き取り、次いで焼鈍し、もしくは焼鈍せずして、
０．８閣に冷間圧延し、１１００°Ｃで焼鈍したもので
ある。
熱延板焼鈍したものは、Ａ、Ｂ−１，Ｃ−１゜Ｄ−１で
あり、熱延後の焼鈍を行なわなかったものは、Ｂ−２，
Ｃ−２，Ｄ−２である。
あり、熱延後の焼鈍を行なわなかったものは、Ｂ−２，
Ｃ−２，Ｄ−２である。
これらの鋼板の引張試験値と耐食性を第２表に示す。本
発明鋼は比較クラッド鋼より高い耐食性を示す。
発明鋼は比較クラッド鋼より高い耐食性を示す。
（発明の効果）
本発明は以上詳述したように、加工性、耐食性の優れた
スーパーステンレスクラッド鋼を提供するもので、その
経済的効果は大きい。
スーパーステンレスクラッド鋼を提供するもので、その
経済的効果は大きい。
第１図は本発明鋼と比較鋼の引張強さと延性（全伸び）
の関係を示す図である。 第１図 ２０ ３０ ４０ ５０ ６
０ ７ＱＴδ（勺ｊ々駕り 手続補正書 （自発） 昭和６３年６月２５日 特許庁長官 吉 １）文 毅 殿 ■、・１′−件の表示 昭和６３年特許願第１３３９３２号 ２、発明の名称 加工性および耐食性の優れたオーステナイト系スーパー
ステンレスクラッド鋼板 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁目６番３号 （６６５）新日本製鐵株式会社 代表者 齋 藤 裕 ４、代理人〒１００ 東京都千代田区丸の内二丁目４番１号 丸ノ内ビルヂング３７４区 置 ２０１−４８１８−弁
理士（６４８０） 大 関 和 夫（′・；１
．艷５、補正命令の日付 昭和 年 月 日６．
７市正の太・Ｊ象 明細齋、の特許請求の範囲の欄及び発明の詳細な説明（
１） 特許請求の範囲を別紙のとおり改める。 （２）明細書５頁１３行 ｒ Ｎｂ／７．７４×Ｃ＋Ｔｉ／（４×Ｃ＋３．４３×
Ｎ）≧０．８ ・・・（１）」を、 ｒ Ｎｂ／（７，７４×Ｃ）＋Ｔｉ／（４×Ｃ＋３．４
３×Ｎ）≧０．８ ・・・（１）」に改める。 （３）同６頁４行「不純物から」を［不純物と残部鉄か
らｊに改める。 特許請求の範囲 （１）重量％でＣ≦０．０２Ｑ ０％、Ｍｎ≦１．０％
、Ａ１０．００５〜ｏ、 ｏ ｓ ｏ％、Ｎ≦０．００
５０％およびＴｉ、 Ｎｂのうち１種または２種を含む
極低炭素鋼において（Ｔｉ＋Ｎｂ） Ｉが０．１５％以
下で、かつ下記（１）式を満足し、他は不可避的不純物
からなる内層部と （Ｃｒ＋ ３．３ ×Ｍｏ＋１３ ×Ｎ）≧３７．０の
Ｃｒ、 Ｍｏ、 Ｎを含有するオーステナイト系スー
パーステンレス鋼からなる表層部を少なくとも片面に持
つことを特徴とする加工性および耐食性の優れたオース
テナイト系スーパーステンレスクラッド鋼板Ｎｂ／（７
，７４×Ｃ）＋Ｔｉ／（４×Ｃ＋３．４３×Ｎ）≧０．
８ ・・・（１）（２）表層部の厚みを片面で、クラ
ッド率（ステンレス層の厚みの全厚みに対する割合）を
２．５〜３０％としたことを特徴とする請求項ｌ記載の
加工性および耐食性の優れたオーステナイト系スーパー
ステンレスクラッド鋼板 （３）表層のスーパーステンレス層の成分を重量％でＣ
ｒ１８〜３０％、Ｎｉ１６〜３０％、Ｍ０４〜８％、Ｎ
０１１０〜０．４０％、Ｃ≦０．０３０％、Ｓｔ≦１．
０％、Ｍｎ≦３．０％、Ｐ≦０．０４％、Ｓ≦０．００
５ ％、（Ｃｒ＋ ３．３ ×Ｍｏ＋ １３ ×Ｎ）≧
３７．０とし、他は不可避的不純物−ζｍ夫からなるこ
とを特徴とする請求項１又は２記載の加工性および耐食
性の優れたオーステナイト系スーパーステンレスクラッ
ド鋼板
の関係を示す図である。 第１図 ２０ ３０ ４０ ５０ ６
０ ７ＱＴδ（勺ｊ々駕り 手続補正書 （自発） 昭和６３年６月２５日 特許庁長官 吉 １）文 毅 殿 ■、・１′−件の表示 昭和６３年特許願第１３３９３２号 ２、発明の名称 加工性および耐食性の優れたオーステナイト系スーパー
ステンレスクラッド鋼板 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁目６番３号 （６６５）新日本製鐵株式会社 代表者 齋 藤 裕 ４、代理人〒１００ 東京都千代田区丸の内二丁目４番１号 丸ノ内ビルヂング３７４区 置 ２０１−４８１８−弁
理士（６４８０） 大 関 和 夫（′・；１
．艷５、補正命令の日付 昭和 年 月 日６．
７市正の太・Ｊ象 明細齋、の特許請求の範囲の欄及び発明の詳細な説明（
１） 特許請求の範囲を別紙のとおり改める。 （２）明細書５頁１３行 ｒ Ｎｂ／７．７４×Ｃ＋Ｔｉ／（４×Ｃ＋３．４３×
Ｎ）≧０．８ ・・・（１）」を、 ｒ Ｎｂ／（７，７４×Ｃ）＋Ｔｉ／（４×Ｃ＋３．４
３×Ｎ）≧０．８ ・・・（１）」に改める。 （３）同６頁４行「不純物から」を［不純物と残部鉄か
らｊに改める。 特許請求の範囲 （１）重量％でＣ≦０．０２Ｑ ０％、Ｍｎ≦１．０％
、Ａ１０．００５〜ｏ、 ｏ ｓ ｏ％、Ｎ≦０．００
５０％およびＴｉ、 Ｎｂのうち１種または２種を含む
極低炭素鋼において（Ｔｉ＋Ｎｂ） Ｉが０．１５％以
下で、かつ下記（１）式を満足し、他は不可避的不純物
からなる内層部と （Ｃｒ＋ ３．３ ×Ｍｏ＋１３ ×Ｎ）≧３７．０の
Ｃｒ、 Ｍｏ、 Ｎを含有するオーステナイト系スー
パーステンレス鋼からなる表層部を少なくとも片面に持
つことを特徴とする加工性および耐食性の優れたオース
テナイト系スーパーステンレスクラッド鋼板Ｎｂ／（７
，７４×Ｃ）＋Ｔｉ／（４×Ｃ＋３．４３×Ｎ）≧０．
８ ・・・（１）（２）表層部の厚みを片面で、クラ
ッド率（ステンレス層の厚みの全厚みに対する割合）を
２．５〜３０％としたことを特徴とする請求項ｌ記載の
加工性および耐食性の優れたオーステナイト系スーパー
ステンレスクラッド鋼板 （３）表層のスーパーステンレス層の成分を重量％でＣ
ｒ１８〜３０％、Ｎｉ１６〜３０％、Ｍ０４〜８％、Ｎ
０１１０〜０．４０％、Ｃ≦０．０３０％、Ｓｔ≦１．
０％、Ｍｎ≦３．０％、Ｐ≦０．０４％、Ｓ≦０．００
５ ％、（Ｃｒ＋ ３．３ ×Ｍｏ＋ １３ ×Ｎ）≧
３７．０とし、他は不可避的不純物−ζｍ夫からなるこ
とを特徴とする請求項１又は２記載の加工性および耐食
性の優れたオーステナイト系スーパーステンレスクラッ
ド鋼板
Claims (3)
- （１）重量％でＣ≦０．０２００％、Ｍｎ≦１．０％、
Ａｌ０．００５〜０．０８０％、Ｎ≦０．００５０％お
よびＴｉ、Ｎｂのうち１種または２種を含む極低炭素鋼
において（Ｔｉ＋Ｎｂ）量が０．１５％以下で、かつ下
記（１）式を満足し、他は不可避的不純物からなる内層
部と （Ｃｒ＋３．３×Ｍｏ＋１３×Ｎ）≧３７．０のＣｒ、
Ｍｏ、Ｎを含有するオーステナイト系スーパーステンレ
ス鋼からなる表層部を少なくとも片面に持つことを特徴
とする加工性および耐食性の優れたオーステナイト系ス
ーパーステンレスクラッド鋼板 Ｎｂ／７．７４×Ｃ＋Ｔｉ／（４×Ｃ＋３．４３×Ｎ）
≧０．８・・・（１） - （２）表層部の厚みを片面で、クラッド率（ステンレス
層の厚みの全厚みに対する割合）を２．５〜３０％とし
たことを特徴とする請求項１記載の加工性および耐食性
の優れたオーステナイト系スーパーステンレスクラッド
鋼板 - （３）表層のスーパーステンレス層の成分を重量％でＣ
ｒ１８〜３０％、Ｎｉ１６〜３０％、Ｍｏ４〜８％、Ｎ
０．１０〜０．４０％、Ｃ≦０．０３０％、Ｓｉ≦１．
０％、Ｍｎ≦３．０％、Ｐ≦０．０４％、Ｓ≦０．００
５％、（Ｃｒ＋３．３×Ｍｏ＋１３×Ｎ）≧３７．０と
し、他は不可避的不純物からなることを特徴とする請求
項１又は２記載の加工性および耐食性の優れたオーステ
ナイト系スーパーステンレスクラッド鋼板
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13393288A JPH01301842A (ja) | 1988-05-31 | 1988-05-31 | 加工性および耐食性の優れたオーステナイト系スーパーステンレスクラッド鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13393288A JPH01301842A (ja) | 1988-05-31 | 1988-05-31 | 加工性および耐食性の優れたオーステナイト系スーパーステンレスクラッド鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01301842A true JPH01301842A (ja) | 1989-12-06 |
Family
ID=15116444
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13393288A Pending JPH01301842A (ja) | 1988-05-31 | 1988-05-31 | 加工性および耐食性の優れたオーステナイト系スーパーステンレスクラッド鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01301842A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012149309A (ja) * | 2011-01-20 | 2012-08-09 | Jfe Steel Corp | 耐薬品性に優れたステンレスクラッド鋼 |
| JP2012148502A (ja) * | 2011-01-20 | 2012-08-09 | Jfe Steel Corp | 耐海水孔食性に優れたステンレスクラッド鋼 |
| CN108116006A (zh) * | 2016-11-30 | 2018-06-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种超级奥氏体不锈钢轧制复合钢板及其制造方法 |
| CN109694986A (zh) * | 2017-10-20 | 2019-04-30 | 鞍钢股份有限公司 | 一种桥梁用不锈钢复合钢板及其生产方法 |
-
1988
- 1988-05-31 JP JP13393288A patent/JPH01301842A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012149309A (ja) * | 2011-01-20 | 2012-08-09 | Jfe Steel Corp | 耐薬品性に優れたステンレスクラッド鋼 |
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| CN108116006A (zh) * | 2016-11-30 | 2018-06-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种超级奥氏体不锈钢轧制复合钢板及其制造方法 |
| WO2018099326A1 (zh) * | 2016-11-30 | 2018-06-07 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种超级奥氏体不锈钢轧制复合钢板及其制造方法 |
| JP2020509159A (ja) * | 2016-11-30 | 2020-03-26 | バオシャン アイアン アンド スティール カンパニー リミテッド | スーパーオーステナイトステンレス鋼圧延複合鋼板及びその製造方法 |
| CN109694986A (zh) * | 2017-10-20 | 2019-04-30 | 鞍钢股份有限公司 | 一种桥梁用不锈钢复合钢板及其生产方法 |
| CN109694986B (zh) * | 2017-10-20 | 2020-09-29 | 鞍钢股份有限公司 | 一种桥梁用不锈钢复合钢板及其生产方法 |
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