JPH0358595B2 - - Google Patents
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- JPH0358595B2 JPH0358595B2 JP61000272A JP27286A JPH0358595B2 JP H0358595 B2 JPH0358595 B2 JP H0358595B2 JP 61000272 A JP61000272 A JP 61000272A JP 27286 A JP27286 A JP 27286A JP H0358595 B2 JPH0358595 B2 JP H0358595B2
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Description
（産業上の利用分野）
本発明は優れた加工性と耐食性を有するステン
レスクラツド鋼板に関するものである。 （従来の技術） 自動車、家庭電器製品に使用される鋼板に代表
されるように、鋼板はプレス加工後、リン酸塩処
理（化成処理）をし、塗装を行つて耐食性が付与
される。従来、深絞り性の優れた冷延鋼板とし
て、低脱Alキルド鋼板が使用されて来た。これ
らの鋼板では塗装によつて耐食性が付与される
が、耐食耐久性が十分でなかつた。 一方、耐食性の点ではオーステナイト系ステン
レス鋼板が最も優れているが、コストが普通鋼に
比べ著しく高い。このため、コストが低く耐食性
が優れている鋼板として、従来からステンレスク
ラツド鋼板が開発されて来た。 普通鋼とステンレスのクラツド鋼板では、Cr
とＣの親和性が高く、普通鋼層からステンレス鋼
層へのＣの拡散が起こり、耐食性が低下する問題
があつた。これを防止するため普通鋼側に炭化物
形成元素を添加して、Ｃの拡散を防止する技術が
開示されている（特公昭58−15310号公報、特公
昭58−19381号公報、米国特許第3693242号公報）。 しかし、これらの開示技術ではＣ，Ｎ量が多
く、かつ、Ti，Nb量も多く使用するため十分な
加工性が得られず、コストも高い。また、Ｃの拡
散を防止する別の方法として、界面層にNiメツ
キしたり、Ni箔を挿入する方法も提案されてい
るが、コストが著しく高くなる問題があつた。 かつまた、製造方法もサンドイツチ状に溶接組
立後熱間圧着する方法にのみ依存しているため、
歩留が低くコストが高かつた。 本発明者らはすでに、少なくとも片側表層部に
2.5〜15％のオーステナイトステンレス層を有す
るクラツド鋼板を発明した。 （発明が解決しようとする問題点） 本発明は、電磁加熱性、耐食性、加工性、経済
性に優れたオーステナイト系ステンレスクラツド
鋼板を提供するものである。 （問題点を解決するための手段） 本発明は内層が極低炭素鋼、両表層がオーステ
ナイト系ステンレス鋼からなる３層ステンレスク
ラツド鋼板の提供にあり、その要旨とするところ
は、Ｃ≦0.0045％，Al≦0.080％，Mn≦1.0％，Ｎ
≦0.0050％およびTi，Nbのうち１種又は２種を
含む極低炭素鋼板において、（Ti＋Nb）量が0.15
％以下で、かつ下記１式を満足する内層部と Nb／7.74C＋Ti／4C＋3.43N≧0.8 …１式 オーステナイト系ステンレス鋼からなる表層部
を少くとも片面に持つ加工性および耐食性の優れ
たステンレスクラツド鋼板である。 以下、本発明を詳細に説明する。 まず本発明鋼板における内層のＣ，Al，Ｎ，
Mnの限定理由について述べる。 Ｃは0.0045％を超えると延性が低下するばかり
でなく、優れた深絞り性を確保するための（Ti
＋Nb）量を多くする必要がある。また、Ｃが
0.0045％を超えると、内層と表層の境界面にクロ
ム炭化物が析出しやすくなり、耐食性の点から好
ましくない。 Ｃ量は少ない方が良いが、製鋼での溶製コスト
の点から、自ずと下限が決まるので特に限定しな
いが、コストの点から10ppm未満にすることは得
策でなく、好ましい範囲は0.0010〜0.0040％であ
る。 Alは脱酸のためおよびNb，Tiの添加による時
効性・加工性向上効果を最大限に発揮するため
に、0.005％以上必要であるが、0.08％超では効
果が飽和しコストも上昇する。好ましい範囲は
0.015〜0.060％である。 ＮはNb，Tiの加工性向上効果を減ずるので
50ppm以下とするが、40ppm以下可及的に少なく
することが、加工性の点から好ましい。しかし現
状の製鋼技術から見て、5ppm未満とすることは
コストの点から得策ではない。 Mnは1.0％を超えると強度が増加し、加工性が
低下するので1.0％以下とする。高い強度を意図
しない場合は、優れた加工性を確保する点から、
0.50％以下とすることが好ましく、0.35％以下に
することによつて、最高度の加工性が発揮され
る。また下限については、優れた熱間加工性を確
するため0.05％以上とすることが好ましい。 次に、本発明では内層部にTi，Nbを添加して
いるが、内層部のTi，Nb量は、優れた加工性と
時効による加工性劣化を防ぐため、および内層か
ら表層のステンレス部へのＣの拡散を抑えるた
め、Ｃ，Ｎ量の限定に加えて、１式、すなわち
Ｃ，Ｎとの化学当量比を0.8以上とする必要があ
る。 Nb／7.74C＋Ti／4C＋3.43N≧0.8 …１ （ここでNb，Ti，Ｃ，Ｎは各元素の重量％） この化学当量比を1.0以上にすることによつて、
本発明の効果は最大限に発揮される。表層にはオ
ーステナイト系ステンレスを用いるが、その成分
はJIS Ｇ 4303に規制される成分範囲であればよ
い。例えば、SUS 304では、Ｃ量は0.08％以下で
あるが、Ｃ量を0.05％以下にすることによつて、
ホツトコイル焼鈍を省略できる効果がある。 本発明のステンレスクラツド鋼板は、好ましく
は表層部の厚みを片面で、製品クラツド率として
2.5％〜30％にする。クラツド率が2.5％以下にな
ると、表層のSUS層が破れて内層が露出しやす
く、耐食性が損なわれるので、表層のSUS層の
下限を片側2.5％以上、両側で５％以上とする。 また、クラツド率が片側30％超、両側で60％超
になると、クラツド化によるコストメリツトが少
なくなるので、クラツド率の上限は片側30％以下
（両側60％以下）とする。 本発明のクラツド鋼板の製造方法は普通鋼への
SUS肉盛を鋳込法により行うことがコストの点
から望ましい。この１例を次に説明する。 普通鋼スラブを芯材とし、これを垂直に直立さ
せる。このスラブ周囲にモールドを配し、モール
ド上部には耐火枠を配置する。この耐火枠の外周
には、高周波加熱コイルを設置し、耐火枠中に流
入せしめたSUS溶湯を加熱し、スラブ外周に
SUSを肉盛する。 このとき内層となる普通鋼のスラブ表面にはフ
ラツクスを塗布し、酸化を防止しつつ700〜1000
℃に予熱し、界面の溶着を完全にする。この他、
例えば圧延圧着でも、本発明方法ではNi箔を表
層〜内層境界にもう入する必要がなく、低コスト
化の優れた効果を有している。 得られたスラブは通常行なわれるように熱間圧
延される。熱延鋼板として使用される場合は、
900℃以上の焼鈍を施して、熱間圧延時の歪を解
放することが加工性の点から好ましい。冷延鋼板
とする場合は、通常行なわれるように、かつ熱延
コイルを焼鈍後、10％以上（好ましくは30％以
上）の冷間圧延をし、表層部の再結晶温度以上か
つ1100℃以下の温度で焼鈍する。 なお表層ステンレスのＣ量を、0.05％以下（好
ましくは0.04％以下）に特定し、かつ本内層成分
と組合わせ、熱延時巻き取り温度を600℃以下の
場合は、熱延コイルの焼鈍を省略しても、酸洗時
に粒界腐色を生ずることもないので、熱延コイル
の焼鈍省略が可能となる。 さらに表層部のＣが0.05％以下（好ましくは
0.04％以下）の場合には、冷延後の焼鈍温度を
900〜950℃までに低減しても、優れた耐食性が維
持出来、優れた深絞り性も発揮できるので、表層
ステンレスのＣ≦0.05％とすることによつて、本
発明の効果は一層向上する。 第１図はC0.04％，Si0.02％，Mn0.3％，
N0.0025％，Al0.050％の内層と、SUS304の表層
からなる３層ステンレスクラツド鋼(A)と、本発明
成分（C0.0035％，Si0.02％，Mn0.3％，N0.0030
％，Al0.036％，Ti0.07％の内層と、SUS304の表
層からなる本発明鋼(B)を、仕上温度910℃で４mm
に熱延後、板厚0.5〜0.8mmに冷延後、1100℃で焼
鈍したクラツド率０〜60％の３層ステンレスクラ
ツド鋼板の強度〜延性バランスを示す。 本発明鋼(A)は比較鋼(B)に比べ、同一引張強さで
比較して高い延性が得られる。 （実施例） 第１表は本発明および比較のステンレスクラツ
ド鋼の内層および表層の成分および各クラツド率
を示す。 この鋼板は先述の鋳込法で、本発明の250mm厚
クラツドスラブを製造し、4.0mmに熱延し、600℃
で巻き取つた。この後1100℃で焼鈍し（Ａ，Ｂ−
１，Ｃ−１，Ｄ−１）た。本発明成分鋼（Ｂ，
Ｃ）の一部は、熱延後の焼鈍を行なわなかつた
（Ｂ−２，Ｃ−２，Ｄ−２）。その後0.8mmに冷延
し、1100℃で焼鈍した。 この鋼板の引張試験値と耐食性を第２表に示
す。本発明鋼は比較クラツド鋼より引張強さに比
し高い延性を示す。
レスクラツド鋼板に関するものである。 （従来の技術） 自動車、家庭電器製品に使用される鋼板に代表
されるように、鋼板はプレス加工後、リン酸塩処
理（化成処理）をし、塗装を行つて耐食性が付与
される。従来、深絞り性の優れた冷延鋼板とし
て、低脱Alキルド鋼板が使用されて来た。これ
らの鋼板では塗装によつて耐食性が付与される
が、耐食耐久性が十分でなかつた。 一方、耐食性の点ではオーステナイト系ステン
レス鋼板が最も優れているが、コストが普通鋼に
比べ著しく高い。このため、コストが低く耐食性
が優れている鋼板として、従来からステンレスク
ラツド鋼板が開発されて来た。 普通鋼とステンレスのクラツド鋼板では、Cr
とＣの親和性が高く、普通鋼層からステンレス鋼
層へのＣの拡散が起こり、耐食性が低下する問題
があつた。これを防止するため普通鋼側に炭化物
形成元素を添加して、Ｃの拡散を防止する技術が
開示されている（特公昭58−15310号公報、特公
昭58−19381号公報、米国特許第3693242号公報）。 しかし、これらの開示技術ではＣ，Ｎ量が多
く、かつ、Ti，Nb量も多く使用するため十分な
加工性が得られず、コストも高い。また、Ｃの拡
散を防止する別の方法として、界面層にNiメツ
キしたり、Ni箔を挿入する方法も提案されてい
るが、コストが著しく高くなる問題があつた。 かつまた、製造方法もサンドイツチ状に溶接組
立後熱間圧着する方法にのみ依存しているため、
歩留が低くコストが高かつた。 本発明者らはすでに、少なくとも片側表層部に
2.5〜15％のオーステナイトステンレス層を有す
るクラツド鋼板を発明した。 （発明が解決しようとする問題点） 本発明は、電磁加熱性、耐食性、加工性、経済
性に優れたオーステナイト系ステンレスクラツド
鋼板を提供するものである。 （問題点を解決するための手段） 本発明は内層が極低炭素鋼、両表層がオーステ
ナイト系ステンレス鋼からなる３層ステンレスク
ラツド鋼板の提供にあり、その要旨とするところ
は、Ｃ≦0.0045％，Al≦0.080％，Mn≦1.0％，Ｎ
≦0.0050％およびTi，Nbのうち１種又は２種を
含む極低炭素鋼板において、（Ti＋Nb）量が0.15
％以下で、かつ下記１式を満足する内層部と Nb／7.74C＋Ti／4C＋3.43N≧0.8 …１式 オーステナイト系ステンレス鋼からなる表層部
を少くとも片面に持つ加工性および耐食性の優れ
たステンレスクラツド鋼板である。 以下、本発明を詳細に説明する。 まず本発明鋼板における内層のＣ，Al，Ｎ，
Mnの限定理由について述べる。 Ｃは0.0045％を超えると延性が低下するばかり
でなく、優れた深絞り性を確保するための（Ti
＋Nb）量を多くする必要がある。また、Ｃが
0.0045％を超えると、内層と表層の境界面にクロ
ム炭化物が析出しやすくなり、耐食性の点から好
ましくない。 Ｃ量は少ない方が良いが、製鋼での溶製コスト
の点から、自ずと下限が決まるので特に限定しな
いが、コストの点から10ppm未満にすることは得
策でなく、好ましい範囲は0.0010〜0.0040％であ
る。 Alは脱酸のためおよびNb，Tiの添加による時
効性・加工性向上効果を最大限に発揮するため
に、0.005％以上必要であるが、0.08％超では効
果が飽和しコストも上昇する。好ましい範囲は
0.015〜0.060％である。 ＮはNb，Tiの加工性向上効果を減ずるので
50ppm以下とするが、40ppm以下可及的に少なく
することが、加工性の点から好ましい。しかし現
状の製鋼技術から見て、5ppm未満とすることは
コストの点から得策ではない。 Mnは1.0％を超えると強度が増加し、加工性が
低下するので1.0％以下とする。高い強度を意図
しない場合は、優れた加工性を確保する点から、
0.50％以下とすることが好ましく、0.35％以下に
することによつて、最高度の加工性が発揮され
る。また下限については、優れた熱間加工性を確
するため0.05％以上とすることが好ましい。 次に、本発明では内層部にTi，Nbを添加して
いるが、内層部のTi，Nb量は、優れた加工性と
時効による加工性劣化を防ぐため、および内層か
ら表層のステンレス部へのＣの拡散を抑えるた
め、Ｃ，Ｎ量の限定に加えて、１式、すなわち
Ｃ，Ｎとの化学当量比を0.8以上とする必要があ
る。 Nb／7.74C＋Ti／4C＋3.43N≧0.8 …１ （ここでNb，Ti，Ｃ，Ｎは各元素の重量％） この化学当量比を1.0以上にすることによつて、
本発明の効果は最大限に発揮される。表層にはオ
ーステナイト系ステンレスを用いるが、その成分
はJIS Ｇ 4303に規制される成分範囲であればよ
い。例えば、SUS 304では、Ｃ量は0.08％以下で
あるが、Ｃ量を0.05％以下にすることによつて、
ホツトコイル焼鈍を省略できる効果がある。 本発明のステンレスクラツド鋼板は、好ましく
は表層部の厚みを片面で、製品クラツド率として
2.5％〜30％にする。クラツド率が2.5％以下にな
ると、表層のSUS層が破れて内層が露出しやす
く、耐食性が損なわれるので、表層のSUS層の
下限を片側2.5％以上、両側で５％以上とする。 また、クラツド率が片側30％超、両側で60％超
になると、クラツド化によるコストメリツトが少
なくなるので、クラツド率の上限は片側30％以下
（両側60％以下）とする。 本発明のクラツド鋼板の製造方法は普通鋼への
SUS肉盛を鋳込法により行うことがコストの点
から望ましい。この１例を次に説明する。 普通鋼スラブを芯材とし、これを垂直に直立さ
せる。このスラブ周囲にモールドを配し、モール
ド上部には耐火枠を配置する。この耐火枠の外周
には、高周波加熱コイルを設置し、耐火枠中に流
入せしめたSUS溶湯を加熱し、スラブ外周に
SUSを肉盛する。 このとき内層となる普通鋼のスラブ表面にはフ
ラツクスを塗布し、酸化を防止しつつ700〜1000
℃に予熱し、界面の溶着を完全にする。この他、
例えば圧延圧着でも、本発明方法ではNi箔を表
層〜内層境界にもう入する必要がなく、低コスト
化の優れた効果を有している。 得られたスラブは通常行なわれるように熱間圧
延される。熱延鋼板として使用される場合は、
900℃以上の焼鈍を施して、熱間圧延時の歪を解
放することが加工性の点から好ましい。冷延鋼板
とする場合は、通常行なわれるように、かつ熱延
コイルを焼鈍後、10％以上（好ましくは30％以
上）の冷間圧延をし、表層部の再結晶温度以上か
つ1100℃以下の温度で焼鈍する。 なお表層ステンレスのＣ量を、0.05％以下（好
ましくは0.04％以下）に特定し、かつ本内層成分
と組合わせ、熱延時巻き取り温度を600℃以下の
場合は、熱延コイルの焼鈍を省略しても、酸洗時
に粒界腐色を生ずることもないので、熱延コイル
の焼鈍省略が可能となる。 さらに表層部のＣが0.05％以下（好ましくは
0.04％以下）の場合には、冷延後の焼鈍温度を
900〜950℃までに低減しても、優れた耐食性が維
持出来、優れた深絞り性も発揮できるので、表層
ステンレスのＣ≦0.05％とすることによつて、本
発明の効果は一層向上する。 第１図はC0.04％，Si0.02％，Mn0.3％，
N0.0025％，Al0.050％の内層と、SUS304の表層
からなる３層ステンレスクラツド鋼(A)と、本発明
成分（C0.0035％，Si0.02％，Mn0.3％，N0.0030
％，Al0.036％，Ti0.07％の内層と、SUS304の表
層からなる本発明鋼(B)を、仕上温度910℃で４mm
に熱延後、板厚0.5〜0.8mmに冷延後、1100℃で焼
鈍したクラツド率０〜60％の３層ステンレスクラ
ツド鋼板の強度〜延性バランスを示す。 本発明鋼(A)は比較鋼(B)に比べ、同一引張強さで
比較して高い延性が得られる。 （実施例） 第１表は本発明および比較のステンレスクラツ
ド鋼の内層および表層の成分および各クラツド率
を示す。 この鋼板は先述の鋳込法で、本発明の250mm厚
クラツドスラブを製造し、4.0mmに熱延し、600℃
で巻き取つた。この後1100℃で焼鈍し（Ａ，Ｂ−
１，Ｃ−１，Ｄ−１）た。本発明成分鋼（Ｂ，
Ｃ）の一部は、熱延後の焼鈍を行なわなかつた
（Ｂ−２，Ｃ−２，Ｄ−２）。その後0.8mmに冷延
し、1100℃で焼鈍した。 この鋼板の引張試験値と耐食性を第２表に示
す。本発明鋼は比較クラツド鋼より引張強さに比
し高い延性を示す。
【表】
【表】
（発明の効果）
本発明は以上詳述したように、加工性・耐食性
の優れたステンレスクラツド鋼を提供するもの
で、その経済的効果は大きい。
の優れたステンレスクラツド鋼を提供するもの
で、その経済的効果は大きい。
第１図は本発明鋼と比較鋼の引張強さと延性
（全伸び）の関係を示す図表である。
（全伸び）の関係を示す図表である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ≦0.0045％，Nn≦1.0％，Al≦0.080％，Ｎ
≦0.0050％およびTi，Nbのうち１種又は２種を
含む極低炭素鋼板において、（Ti＋Nb）量が0.15
％以下で、かつ下記１式を満足する内層部と Nb／7.74C＋Ti／4C＋3.43N≧0.8 …１式 オーステナイト系ステレンス鋼からなる表層部
を少くとも片面にもつことを特徴とする加工性お
よび耐食性の優れたステンレスクラツド鋼板。 ２ 表層部の厚みを片面で、クラツド率2.5％−
30％としたことを特徴とする特許請求の範囲第１
項記載の加工性および耐食性の優れたステンレス
クラツド鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/150,496 US4861682A (en) | 1985-05-29 | 1988-02-01 | Clad steel materials having excellent ductility and corrosion resistance |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60-114327 | 1985-05-29 | ||
| JP11432785 | 1985-05-29 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6259034A JPS6259034A (ja) | 1987-03-14 |
| JPH0358595B2 true JPH0358595B2 (ja) | 1991-09-05 |
Family
ID=14635046
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27286A Granted JPS6259034A (ja) | 1985-05-29 | 1986-01-07 | 加工性および耐食性の優れたステンレスクラッド鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6259034A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6369942A (ja) * | 1986-09-10 | 1988-03-30 | Nippon Steel Corp | 良加工・耐食性ステンレスクラツド鋼板 |
| US5370946A (en) * | 1993-03-31 | 1994-12-06 | Allegheny Ludlum Corporation | Stainless steel and carbon steel composite |
| KR100438918B1 (ko) * | 2001-12-08 | 2004-07-03 | 엘지전자 주식회사 | 플라즈마 디스플레이 패널의 구동방법 및 장치 |
| CN110499453B (zh) * | 2018-05-16 | 2021-09-17 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强双面不锈钢复合板及其制造方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6030294B2 (ja) * | 1978-09-26 | 1985-07-16 | 株式会社ミドリ十字 | 人顆粒球の分化増殖を促進する糖蛋白質を含有する分画の加熱処理方法 |
| JPS6043465A (ja) * | 1983-08-19 | 1985-03-08 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 低温靭性に優れた熱延クラツド鋼板およびその製造方法 |
-
1986
- 1986-01-07 JP JP27286A patent/JPS6259034A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6259034A (ja) | 1987-03-14 |
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