JPH01303314A - 軸受装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 り又上辺■皿金１ 本発明は、軸受層とこれを支持する裏金との積層体から
成る平軸受を有する軸受装置に関し、特に、ボルトを用
いて二つの半体を結合する形式の軸受ハウジングと、被
支持体である回転＋１１ｈどｌｌ’ｌ　１♀軸受ハウジ
ングとの間に所定の締め代をしって介挿される半割り型
よ／ｊは咎さブッシコ）すの平・ＩｉＩ受であって軸受
層とこれを支持する裏金との積層体から成るものとで構
成された軸受装置に関する。

ｍＩＪＬ語 内燃機関において、ピストンとクランク軸とをｉ’ｌ！
結する連１妄捧の両端部（小端部１＞よび大端部）はそ
れぞれピストンピンおよびクランク軸（クランクピン）
を支持する軸受装置の軸受ハウジングを形成している。

小端部は貫通孔を有りる一体型の軸受ハウジングを形成
し、該貫通孔に、ピスト・ンピンを支える平軸受が圧入
される。大端部はポル１〜を用いて二つの半体を結合す
る形式の軸受ハウジングを形成し、この軸受ハウジング
内に？１′刈り型の平軸受が所定の締め代（タラッシュ
ハイト串）をしつて嵌め込まれる。

ところで、機関の高出力化、高速化、軽量化をδするた
めに連接棒をアルミニウム合金で形成づる例が増えつつ
ある。しかるにアルミニウム合金製軸受ハウジング（ア
ルミニウム合金製連接棒の小幅部、大端部）にあつ−Ｃ
は、その熱膨張率（約２３ｘ＋ｏ−ｅ）が普通鋼製の軸
受の熱膨張率（約１２×１０−６　）のほぼ二倍である
！こめ、温度上背に伴う軸受ハウジングと軸受の熱膨張
差を補う必要があり、種々の対策が講じられている。

実開昭５６−４０２１号公報に示されたらのはその一例
であり、アルミニウム合金ｆＦＪ連接棒の小端部にアル
ミニウム合金と同一もしくは近い熱膨張率の鉄系金Ｒ製
ブツシュ（例えばオーステナイト系ステンレス鋼製ブツ
シュ）が圧入されている。この例では、Ａ−ステナイト
系ステンレス鋼製ブツシュの熱膨張率（約１８Ｘ　１０
’　）が普通鋼に比して相当大きく、アルミニウム合金
の熱膨張率に近い値であるので、軸受ハウジングである
小端部によるブツシュの締め代を普通鋼製ブツシュに対
する締め代より小さくしても（すなわち、軸受ハウジン
グの締付は応力を小さくしても）、小端部の熱膨張変形
に対するブツシュの追従性を確保できる。

しかしながら、アルミニウム合金製小端部ＪｉよびＡ−
ステノーイト系スデンレスｆＡ製ブツシュが膨張変形し
た時、ブシュと門通鋼軸との間のクリアランスが増大す
る可能性があり、またオーステノｆト系ステンレス鋼は
普通鋼に比して熱伝導１１が悪いため、軸と小端部間の
熱伝達が円滑に行われ矧いという欠点がある。

上記実開昭５６−４０２１号公報に開示された考え方を
、連接棒の大端部のように普通鋼製ボルトを用いて二つ
のアルミニウム合金製半体を結合して成る軸受ハウジン
グに適用し、言通鋼製軸と軸受ハウジングの間にオース
テナイト系ステンレス鋼製円筒形ブツシュを介挿した場
合を想定する。温度が上昇したＯＮ、軸受ハウジングの
各半体の熱膨張は、ボルトの軸線方向には該ボルトによ
って押えられ、ボルトの軸線に対しＣ直角り向にはｎさ
れるので、結果として軸受ハウジングは横長に変形する
。このとき、ブツシュは円筒形であるが故に、横長状に
変形する軸受ハウジングに対する追従性が悪く、ボルト
に近い位置において軸受ハウジングとブツシュとの間に
増大したクリアランスが生じる可能性がある。

このようにボルトを用いて二つの半体を６’ｉ合して成
る軸受ハウジングの場合には、面述のように、軸受ハウ
ジング内に半割りＪＸｌｌの平軸受を所定の締め代を６
って嵌め込めば、この車軸受が軸受ハウジングの横長状
の変形に良く追従変形する。しかし該平軸受は温度変化
によって直円形状と横長形状との間で変形を繰り返すの
で、該平軸受には良好な疲労特性が要求される。

例えば特開昭５Ｇ−１３４０７号公報に示されているよ
うに、ｍ製裏金にホワイトメタル、ケルメツトメタル、
アルミニウム合金等の軸受合金層を設りて成る積層金属
製のものが知られているが、このような平軸受であって
も、特にその鋼製裏金について、上記のような諸問題が
ある。

し　−とする９ 従って本発明は、軸受層とこれを支持する裏金との積層
体から成る車軸受を右する軸受層ｒにおいて、軸受ハウ
ジングの熱膨張変形に対する車軸受の追従変形性を向上
させるとともに、疲労特性を向上させることを主たる目
的とする。

また本発明ｔよ、上記軸受装置において、熱膨張変形時
における回転軸と平惰受間のクリアランス増大を防ぐこ
とを目的とする。

さらに本発明は上記軸受装置において、回転軸と軸受ハ
ウジング間の熱伝達性を向−］ニさＵることを目的とす
る。

９　を　′１するための−１および　を上記目的を達成
するため、本発明の軸受′１Ａ清におい−（は、平軸受
の裏金が冷間加工ににり弾性率が低下する材料から成り
、かつ軸受層に冷間圧延によって接合されている。

裏金と軸受層とを重ね合わけて冷間圧延する峙の裏金の
加１率は、軸受層に接する内側で小さく、外側Ｃ人込゛
いので、前記材料から成る裏金の弾性率は内側と外側と
で相’＞ｆｉ　Ｌ／　、外側における弾性率が内側にお
ける弾性率より小さくなっている。従って本発明による
平軸受は、熱膨張率の大きな軸受ハウジングの熱膨張変
形によく追従変形し、その上、熱膨張変形によって裏金
の外側層に生じる応力変動ハ１および応力の絶対値が従
来のらのに比して小さいが故に、疲労性ｆ１の向上を企
図し得る。

以」二のような特性を有する水元］！ｌ」の平軸受を１
！？るには、裏金としてオーステナイ１−系スデンレス
鋼を用いるのが最）のである。すなわら、Ａ−ステブイ
１−系ステンレス鋼以外の鋼種では、冷間加［率が大き
くなると硬度、弾性率共に増大するが、イーステプイト
系ステンレス鋼では、冷間加工率が大きくなると該加工
率に応じて硬度が増大するものの弾性率が低下づる傾向
がある。従ってオース１ナイト系スデンレス鋼Ｗｆｉ金
においては、外側層の硬度は大きくなり、軸受ハウジン
グとの間の耐フレッティング〈焼イ」き摩耗）特性方向
［づる。

裏金としてオースブナイト系ステンレスｗｌを用いる平
軸受において（よ、軸受層をＡ−スデノイｔ−系ステン
レス鋼に比して熱膨張率の大きい合金相れで形成するの
がよい。かかる平軸受によれば熱膨張変形時にお（］る
回転軸と平軸受間のクリアランス増大を防ぐことができ
る。

また裏金を冷間圧延によって実ｖ１的に薄肉化覆ること
により、回転軸と軸受ハウジング間の熱伝達性を向トさ
せることができる。なお裏金を゛実質的にλヤ肉化する
″という表現は、通゛常のものＪ：す３０−５０％薄肉
化されることを意味し、餠気ｍ２０００ｃｃクラスの乗
用車用エンジンにおけるクランクメインジャーノル用語
通用製裏金のＶさが１．６ｍｍ程度であるのに対し、例
えば板厚１．１〜１．２ｍｍ程度になされている。

友−ｌ−■ 第１図は内燃機ｌで使用される連接棒を分解図として示
している。連接棒１はビス［−ンとクランク軸を連結す
る部材であって、ピストンピン２が嵌装される部分を小
端部３、クランク軸（クランクピン）に結合される部分
を大端部４と称している。この大端部４はクランクピン
中心軸を含む而に治って上、下に分割された軸受ハウジ
ングであって、大端半部５と軸受キャップ６とを鋼製ポ
ル１−７．７で結合することによって該軸受ハウジング
が形成される。軸受ハウジング内には半割り型の平軸受
８が所定の締め代（クラッシュハイドｆｉｌ　）をもっ
て嵌め込まれる。

上記連接棒１は、改関の高出力化、高速化、軟量化を５
１６ためにアルミニウム合金て゛作られている。平軸受
８は、第２図に示すＪ、うに、Ａ−−ステ少イト系ステ
ンレス鋼製の裏金９と、アルミニウム合金等から成る軸
受台金Ｆ１１０との積層体によって形成されている。大
端部４は温度が１品すると第３図図示のように横段に変
形する（図は変形を強調して描いている）。このように
変形するのは、熱膨張率の大きなアルミニウム合金製大
端部４の熱膨張が、Ｘ方向において、熱膨張率の小さな
鋼製ポルドア、７で押えられ、主としてＸ方向に／ｌじ
るからである、大端部４が第３図図示のＪ：うに変形す
ると、所定の締め代をもって鋼製クランク＠１１と大端
部４との間に介挿されている平軸受８ｂ追従変形Ｊ−る
がその際平軸受８には良りｒイ（追従変形性が要求され
る。

平軸受８が適当な締め代をもって軸受ハウジング４に組
込まれたとき、裏金９には円周方向の圧縮応力が生じる
。この圧縮応力は外周側に比して内周側で大きく、内周
にお【）る成人応力は次式で示される。

δｍａＸ　＝＝−δ・Ｋ　（１／Ｅ＋ｋ＞　　＝１１）
（ただし、ｋは軸受ハウジングにより定まる係数、には
定数、Ｆは！７！金の弾性係数、δは締め代である） 今、平軸受の裏金が西通鋼製であると仮定し、この平軸
受を所定の締め代をもってフルミニラム合金製の軸受ハ
ウジングに組込んだ詩の該Ｉｉｌ！金の内周１１３Ｊ：
び外周におＧＪる初期応力（σ）、歪（ε）を、それぞ
れσ１　（内）、ε１　（内）およびσ１（外）、ε１
　（外）とし、温度が上背して軸受ハウジングおよび平
軸受が第３図図示のように熱膨張変形した時の内周およ
び外周にＪ３　ＧＪる応力、歪を、それぞれσ２　（内
）、ε２　（内）およびσ２（外）、ε２　（外）とす
る。これ等を裏金形成材料（普通鋼）の応力−歪線図（
弾性域）で示すと、第６図のようになる（図では、内、
外周の応力、歪の差を強調して大きく示している）。初
期状態におりる応力σＩ　（内）、σ１　（外）および
歪ε１、（内）およびε１　（外）【、１大きいが、湿
度上背してアルミニウム合金：累軸受ハウジングが大ぎ
く熱Ｖｌ、張変形すると、裏金に対する締めイ；ＨＪ力
が低■して歪の一部釈放が行われ、応力および歪が初期
状態よりし小さくなって、それぞれσ２（内）、σ２　
（外）　Ｊ３よびε２　（内）、ε２　（外）になる。

このとき内、外周にＪハノる歪の変化量には次の関係が
ある。

ε１　（内）−ε２（内）くε１　（外）−ε２　（外
）・・・（２） すなわち、内周に比して外周の歪の釈放吊が人ぎい。こ
れは次のような理由による。第４図は、初期状態におけ
るアルミニウム合金製ハウジングに組込まれた半割り型
平軸受８の突き合Ｉ！端部Ａを示しているａ軸受ハウジ
ングが前述のように横長状に熱膨張変形すると、平軸受
８．８が追従変形する。その際突き合せ端部Ａにおいて
裏金９の内側層Ｂが押し潰されるかのように変形（弾ｆ
Ｌ変形）して、第６図図示の如く平軸受８．８の突ぎ合
ぜ端部Ａが外方へ突出した形状になる。従って、上記第
２式で表わされるように、裏金９の外側層にＪ３ける歪
釈放Ｒが内側層における歪釈放１、すｂ大きくなる３、
ぞして外側層に４３ける歪釈放帛が大きいことは軸受ハ
ウジングに対する裏金９の追従性がよいことを意味する
。歪と応力とは一定の関係を有しているので、上記第２
式は、湿度１背によって裏金の内、外側の応力差が下記
第３式のようにＩム人することを意味しＵＪ３す、換８
ケれば、弾性域内において湿度上背によって応力差が拡
大４−ることは軸受ハウジングに対するカ倉９の追従性
がよいことを意味している。

σ、（内）−σ１　（外）〈σ２　（内）−σ２　（外
）・・・（３） 以上は普通鋼製の裏金についての話である、しかるに、
本発明の平軸受８にあっては、裏金９はＡ−ステナイト
系ステンレス鋼である。第１０図から分るように、ｆｇ
通鋼では、冷開加工率が大きくなると（ゆ度、弾性ｌｆ
１敢バに増大するが、オースデプイト系ステンレス鋼で
は冷間加工率が大きくなると該加工率に応じて硬度が増
入り゛るものの弾性係数が低下する傾向がある。従って
、Ａ−ステノイド系ステンレス鋼鋼板と、該鋼板に比し
て硬匹の小さな軸受合金板とを川ね合ｕ′ＣＩＴ延する
と、オーステノ゛イ１〜系スデンレス鋼板の接合面側で
加工率が小さく、非接合面側で加工率が大きくなること
から、接合面側で弾性係数人、硬度小どなり、非接合面
側で弾性係数小、硬度大（大小関係はいずれし相対的で
ある）となる。第７図はこのような裏金の応力−歪特性
（弾性域）を示す。直線■は裏金内側層の特性を丞し、
直線■は裏金外側層の特性を示す。ここで、裏金の内、
外周にお１ノる応力、Ｊ〉を、前記σ、εに記号＊を付
してぞれぞれ＊σＩ　（内）、＊ε１　（内）、＊σ１
　（外）、フ１：ε１　（外）、＊σ２（内）、＊ε２
（内）、：にσ２　（外）、＊ε２　（外）で表わすと
、初期状態（添字１）および温度上背時（添字２）にお
いて各σ、εは図示のようになる。

今、このオーステティ１〜系ステンレス鋼％　実＆の内
周部の弾性係数が、第６図に示した普通ｍ製裏金の弾性
係数に等しく、かつアルミニウム合金製軸受ハウジング
および平軸受の寸法関係、おＪ：び初期状態の温度、温
度上界後の温度が第４図について説明した普通鋼製裏金
の場合と一致していると仮定すると、 式　　＊ε１　（内）−ε１　（内） ＊ε２　（内）−ε２　（内） ＊ε１　（外）−εＩ　（外） ＊ε２　（外）−ε２　（外） ニドσ１　（内）−σ１　（内） ＊σ２　（内）−σ２　（内） が成立する。従って前記第２式と同様４１式が成立し、
良好な追従性が得られる。

一方、外側層の応力につ゛いでは、 ＊σ１　（外）＜ａ、（外） ＊σ２　（外）くσ２　（外） ニドσ１　（外）−：？σ２　（外） 〈σＩ　（外）−σ２　（外） どなり、オーステプイト系ステンレス鋼１１１Ｊ裏金に
Ｊ３いては外側層の絶対応力値おＪ：び応力変動量が酋
通鋼製臭金の場合に比して小さく、温度変化にＪ、る疲
労特性の向上を企図し１ｑることが理解される。

このように内層側と外層側とで弾性係数の異なる平軸受
を得るには下記の製造方法によるのが適当である。

製造Ｔ稈を第８図に示寸。［ｌ−延された二種類の素材
帯板、１なわ’３　’ｆｄｌ受合金（例、アルミニウム
合金）製帯板２１どＡ−スデナイト系ステンレス鋼帯板
２２とに清浄化処理、粗面化処理（帯板２２の表面の粗
面化）を施し、相互に重ね合せた状態でロール２３によ
って両者を冷間圧延し、帯板２２の入面に帯板２１を一
体に几着せしめる。この冷間圧延加工によって帯板２２
が加工硬化するが、鋼に比して軟かい軸受台金製帯板２
１と接Ｊる側て・はロール２３ど直接接触する側に比し
て加工程度が低く、所望の硬度差および弾性係数差を（
９ることができる。

両帯板２１．２２の圧るによって得られた積層帯板２４
は、切断によって小片２５になされた後、曲げ加工、＋
ｉ＋仕上げ而取り加工、袖穴加工、爪出し曲１１１−加
工、油溜加工、高さ仕上げ加工、肉ｊワｆＬ　、１−　
ｔｙ加■、メツキ処理等の工程を経で半割り型平ｌ１Ｉ
ｈ受・Ｅ〕になされる。

また、第９図図示の如く切ｌ１７ｉ後の小片２５を円筒
状に曲げ加工し、巾仕［げ面取り加工、整形加］−、メ
ツキ処理、肉厚仕上げ加１９の工程を経て巻きブツシュ
型平軸受２６を得ることもできる。２７１よこの巻ぎブ
ツシュ型平軸受２６の付き合せ位置を示（。

第１０図はこの巻きブツシュ型平軸受を有する連接棒大
端部を示す第２図と同様な概略図で、第２図と同様な部
分には同じ参照符号を付しである。

得られた平軸受８．２６におけるオーステティ１−系ス
テンレス鋼製裏金の外層側は硬度人、弾ｖ１係数小であ
るのに対し、内層側（軸受合金層と接する側）は硬度小
、弾性係数人である。ぞの即山は、凹通鋼の弾性係数（
Ｅ）は圧延加工率ととしに人さくなるのに対し、オース
ｊｆイト系ステンレス鋼のそれは圧延加工率ととしに小
さくなることによる（第１１図参照、硬は、引張り強度
Ｉｉ菖通鋼、ステンレス鋼共に圧延加［率とともに人き
く　＜Ｔる）それ故、鋼製ボルトで組立−（られるアル
ミニウム合金￥Ｊ＠受ハウジングに所定の締め代をもっ
て平軸受８またはψ軸受２６を組込んで鋼製軸を支持し
た状態で温度上界によって軸受ハウジングが熱膨張変形
すると、前述のようにψ軸受８，２６４軸受ハウジング
に容易に追従変形し、また熱膨張変形によって裏金外層
側に生じる応力変動量おＪ、び絶対応力値が従来のもの
に比して小ざいが故に、疲労特性の向上を企図し得る。

平軸受８．２６における裏金の材質としてオースミナイ
ト系ステンレス鋼を用いることによる他の利点は、オー
ス−１ナイト系ステンレス鋼の熱膨張係数（約１８Ｘ　
１０’　）が鰹通鋼の熱膨張係数（約１２ｘｌＯ’）に
比して可成り人きく、アルミニウム合金の如き熱膨張係
数の大きな材料で形成された軸受ハウジングに、平軸受
８．２６を組込むに当り、軸受ハウジングの大きな熱膨
張を児込んで平軸受８．２６の締め代をさほど大きくせ
ずどもよいことである（酋通鋼製車軸受では締め代を大
さくＬ／ｊければならない）。締め代を人さくするには
、それに応じて軸受ハウジングの肉厚を増して剛ｆ１を
人きくしなければならないので、前記のＪ、うにＡ−ス
テナイト系ステンレス鋼共採用覆ることに」；す、軸受
ハウジングの軽量化と１１節減を削ることができる。

また、Ａ−ステナイｌへ系ステンレス鋼製裏金の熱膨張
係数がアルミニウム合金製軸受ハウジングの熱膨張旧教
（約２３Ｘ　１０−８　）に近いことは、軸受ハウジン
グと平軸受との熱膨張の差を小さくし、従って温度上背
時にお（）る軸受ハウジングの熱膨張に対ケる平軸受の
追従性かｎ好である。

裏金９が熱膨張係数の人きなＡ−ス）゛ノイド系ステン
レス鋼（゛形成された平軸受８．２６は、温度ｌ−５７
にＣＩ’ってアルミニウム合金製軸受ハウジングの熱膨
張変形に良く追従して変形し、通常ならば熱膨張係数の
小さなと通用製回転軸１１と平軸受８゜２６どの間のク
リアランスが増入りる傾向があるところ、軸受台金ｈ″
？ｉ１０がオーステナイト系ステンレス鋼Ｊ、りさらに
熱膨張係数の人ぎな材料（アルミニウム合金）で形成さ
れているので、該クリアランスの増大が抑制され、回転
１袖１１の回転に伴う打畠の発生を防止ぐさる。

Ａ−ステープイト系ステンレス鋼製裏金９は冷間圧延加
Ｔによって十分薄肉化されているので、熱伝）（７竹の
悪いＡ−スデｊイト系ステンレス鋼の欠点が補償され、
回転軸１１ど軸受ハウジング５．６との間の熱伝達は旧
われ／７い。

オースブナイト系ステンレス鋼ＷＡ裏金９は冷間圧延加
工に」；ってその外層側硬度が大きくなるので（第１１
図参照）、軸受ハウジングとの店接関係における耐フレ
ツテイング特性が良好である。外層側の（ｉｉ！度増加
による靭性の低下は、硬度が比較的低い内層側によって
補償される。

１班豊１浬　　　　　・ 以上の説明から明らかなように、軸受層とこれを支持り
る裏金との積層体からなる平軸受を右づる軸受装置であ
って、前記裏金が冷間加工により弾性率が低下する材料
から成り、前記軸受層と前記裏金とが冷間圧延によつＣ
Ｕいに接合されていることを特徴とづ−る軸受装置が提
案された。

裏金と軸受層とを重ね合わ廿て冷間圧延する１；）の裏
金の加工率は、軸受層に接する内側で小さく、外側で大
きいので、前記材料から成る裏金のｃＩＦ付率は内側と
外側とで相違し、外側にＪ３ける弾性率が内側における
弾性率より小さへなっている。従って本発明による平軸
受は、熱膨張率の大きな軸受ハウジングの熱膨張変形に
よく追従変形し、イの土、熱膨張変形によって裏金の外
側層に生じる応力変動：ｎ　ｉｌｊよび応力の絶対値が
従来のらのに比して小さいが故に、疲労特性の向上を企
図し１ｒ７る。

以上のような特性を０する平軸受をｊｉｌるには、裏金
としてオーステナイト系ステンレス鋼を用いるのが最適
であり、オーステナイト系ステンレス鋼では、冷開加工
率が大きくなると、弾性率が低トするどどしに硬度が増
大りるので、オーステティ１〜系ステンレス１１！’Ｎ
裏企に４３いては、外側層の１ゆ麿【１人きくなり、軸
受ハウジングとの間の耐フレツテイング（焼付き摩耗）
特性も向上する。

裏金としてオーステナイト系ステンレス鋼を用いる平軸
受」こＪノいて、軸受層をオーステナイト系ステンレス
鋼に比して熱膨張の大きい合金材料で形成すれば、熱膨
張変形時におＴＪる回転惰と平軸受間のクリアランス増
大を防ぐことがｅさ・る。

また尖企を冷間［を延にＪニー、）て実質的に薄肉化す
ることに４より、Ｉｉ＋１・１１λ１抽と軸受ハウジン
グＧ１１の熱伝達性を向上させることができる。

４、図面（７）　Ｉ！ｖｉ！Ｉ　ＣＥ　説明第１図は本
発明を適用した内燃磯関用連接棒を示１分解斜視図、第
２図は該連接棒の大端部（＋ｆｉｌｌ受装置）を示ず概
略図、第３図は、温度上品に伴う該大端部の変形状態を
示す図面、第４図は第２図の部分的拡大図、第５図は第
３図の部分的拡大図、第６図は本発明による平軸受の変
形特性と対比するために普通鋼製平軸受の変形特性を示
すグラフ、第７図は本発明平軸受の変形特性を示すグラ
フ、第８図は本発明にＪ、る半割り型平軸受の製造工程
を示す図面、第９図は本発明による巻きブツシュ型平軸
受のｙＪ３３−［稈を示Ｊ図面、第１０図は巻きブツシ
ュ型平軸受を右する連接棒大端部を示す第２図と同様な
概略図、第１１図はに通用おＪ：びオーステナイト系ス
テンレス鋼の圧延加工率と物性との関係を示すグラフで
ある。

１・・・連接棒、２・・・ピストンピン、３・・・小端
部、４・・・大端部、５・・・大端半部、６・・・軸受
キｔ・ツブ、７・・・ポル１へ、８・・・平軸受、９・
・・′Ａ合、１０・・・軸受層、２１、２２・・・帯板
、２３・・・【コール、２４・・・積層帯板、２５・・
・小片、２６・・・巻きブツシュ型平帖受、２７・・・
イ」ぎ合せ位置。

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. （１）軸受層とこれを支持する裏金との積層体からなる
   平軸受を有する軸受装置であつて、前記裏金が冷間加工
   により弾性率が低下する材料から成り、前記軸受層と前
   記裏金とが冷間圧延によって互いに接合されていること
   を特徴とする軸受装置。
2. （２）前記裏金の、前記軸受層に接する内側における弾
   性率が外側における弾性率よりも高い請求項１記載の軸
   受装置。
3. （３）前記裏金の、前記外側における硬度が前記内側に
   おける硬度よりも高い請求項２記載の軸受装置。
4. （４）ボルトを用いて二つの半体を係合する形式の軸受
   ハウジングと、被支持体である回転軸と前記軸受ハウジ
   ングとの間に所定の締め代をもって介挿される半割り型
   または巻きブッシュ型の平軸受であつて軸受層とこれを
   支持する裏金との積層体から成るものとで構成され、前
   記軸受ハウジングの熱膨張率が前記裏金、ボルトおよび
   回転軸の各熱膨張率よりも大きい請求項３記載の軸受装
   置。
5. （５）前記裏金がオーステナイト系ステンレス鋼から成
   る請求項１ないし４のいずれかに記載された軸受装置。
6. （６）前記軸受層がオーステナイト系ステンレス鋼に比
   して熱膨張率の大きな合金材料から成る請求項５記載の
   軸受装置。
7. （７）前記裏金を冷間圧延によって実質的に薄肉化した
   請求項５記載の軸受装置。