JPH01306800A - スラッジ及び不純物を離し除去する装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ｆｌ立１遣 本発明は、熱交換器容器の洗浄装置に関し、特に原子力
蒸気発生器の２次側からスラッジ及び異物を離し除去す
るように改良した圧力パルス式洗浄装置に関するもので
ある。

原子力蒸気発生器の２次側の内部を洗浄するための圧力
パルス式洗浄装置は、当該技術分野で周知であり、米国
特許第４，６５５，８４６号及び米国特許第４，６９９
，６６５号各明細書等に開示されている。同明細書に開
示された装置は、蒸気発生器の二次側内に連通して装着
可能な出口を有するガス利用のあのパルス発生器を備え
ている。これ等の装置の目的は、２次側内の管板、熱交
換器管及び管支持板の表面に溜まったスラッジ及び異物
を離して除去することである。作動に際しては、蒸気発
生器の２次側に先ず水を満たし、次いでガス利用の圧力
パルス発生器の出口をこの水との連通状態に置く。かか
る連通は、蒸気発生器の管板上に水平に配向されたパイ
プの直線部分が、或は管板上に垂直に配向された９０度
のベント部を有するパイプがら形成しうるノズルにより
行いうる。最後に、ノズルから３．５〜３５０にｇ／ａ
ｍ”（５０〜５０００Ｒｂ／１ｎ２）に加圧されたガス
を放出する。一連の圧力パルスは、蒸気発生器の二次内
の管板、熱交換器管及び管支持板を取り囲む水中に衝撃
波を生じさせる。これ等の衝撃波は、長期間に亙って二
次側に溜まったスラッジのような付着物やその他の異物
を効果的に離して除去する。

上述の米国特許に開示された洗浄装置は大きな技術的進
歩をもたらしたが、本願の発明者の知見によると、これ
等の洗浄装置には限界があり、それが、原子力蒸気発生
器を洗浄する際の有用性を制限している。しかし、これ
等の限界を十分に評価する前に、原子力蒸気発生器の構
造、運転及び保守に関する一般的な背景を説明する必要
がある。

かかる蒸気発生器の２次側においては、Ｕ形の熱交換器
管の垂直に配向されたコールドレッグ及びホットレッグ
が、互いに垂直方向に離間した複数の水平な管支持板に
形成された穴を貫通して延びており、熱交換器管の端部
は管仮に設けられた穴内に装着されている。これ等の熱
交換器管と管支持板にある穴及び管板にある穴との間の
比較的に小さな環状スペースは、当該技術分野において
”クレビス領域”として知られている。かかるクレビス
領域は、蒸気発生器の２次側全体を循環する給水に対し
て、非常に限定された流路を与えるに過ぎない。その結
果、クレビス領域を通る水の流量が制限され、当該技術
分野において°“乾き沸騰°。

と言われている現象を起こして、給水が非常に速く沸騰
し勝ちになるため、熱交換器管と管支持板及び管板の穴
との間にあるこれ等のクレビス領域に再び周囲の給水が
浸入する前に、実際には短期間で乾き切ってしまう、乾
き沸騰によりクレビス領域が長期にわたり乾き切ってし
まうと、水中に溶解していた不純物が同りレビズ領域に
沈澱することになる。沈澱物は最終的にスラッジやその
他の異物を生成し、そのために、蒸気発生器の２次側に
おける給水の流れは、蒸気発生器から出る蒸気量が深刻
に減少する程度まで、阻害されることになる。更に、か
かるスラッジが存在すると、熱交換器管において応力腐
食割れが進むことが知られており、これを放置しておく
と、最終的には蒸気発生器の１次側からの水が２次側の
水を放射能で汚染することになろう。

このようなスラッジを除去するために、圧力パルスによ
る洗浄装置が登場する前に、種々の形式の洗浄装置が使
用されてきた。このような先行技術の洗浄装置には、蒸
気発生器内の水に超音波を当てて異物を取り除き易くし
たり、高速の加圧水流を使用して異物を洗い流したりす
る装置がある。

しかし、これ等の装置は、スラッジの大部分を形成する
多量の付着物が硬いために、また、蒸気発生器のクレビ
ス領域に接近するには非常に限りがあるために、全面的
に成功を収めているわけではない。

圧力パルスによる洗浄は、圧力パルスによって発生され
る衝撃波が、クレビス領域のような狭いスペースにある
硬いスラッジに、それを離すための相当な力を加えるこ
とができるために、ががる洗浄が初められて以来、スラ
ッジのような硬い付着物を除去するための有望な方法で
あった。しかしながら、本発明者の知見によると、米国
特許箱４．６５５，８４６号、第４，６９９，６６５号
各明細書に開示された方法は、幾つかの重要な点でそれ
等の目的を達成するには不十分であることが分かった６
例えば、本発明者の研究によると、ガスのパルスを二次
側内に導入するのに使用されるノズルの配向は同ノズル
に最も近い熱交換器管に加えられるピーク応力に相当影
響すること、及び先行技術のノズルはこれ等の応力を可
及的に軽減するようには形成されていないことが分かっ
た。更に、本発明者により知見された別の問題は、先行
技術の洗浄工程中に溶解イオン種を水から除去する手段
を何も開示していないことである。イオン種は、それが
除去されないで存在していると、圧力パルス洗浄工程の
終了後に新たなスラッジの形態で沈澱する可能性がある
。また、本発明者の知見によると、スラッジの微粒子を
圧力パルスによる洗浄方法の実施中に水から取り除く用
意がされないでいると、同微粒子が管板上に沈降すると
共に、管板と熱交換器管のホットレッグ及びコールドレ
ッグとの間のクレビス領域に入り込んで濃度を増し、洗
浄方法の目的を無にすることが分かった。更に、本発明
者の知見によると、先行技術により教示された比較的に
迷いパルス周波数であると、圧力パルス発生器のノズル
及びマニホルドに水を満たすのに十分な時間を与えられ
ず、従って、圧力パルス発生器のノズル内に衝撃吸収ガ
スのポケットが残り、後から発生される圧力パルスは、
スラッジを離すための衝撃波を発生させる同圧力パルス
の効果が制限されてしまう。明らかなように、先行技術
の圧力パルス洗浄装置に関連した種々の限界を超克する
と共に、蒸気発生器の２次側において使用するために直
ぐにでも実施可能な改良式の圧力パルス洗浄装置の必要
性が存在する。

北曹しロ１盟 本発明は、１つもしくはそれ以上のアクセス開口を有す
る形式の熱交換器容器の内部がらスラッジ及びその他の
不純物を離し除去する装置に関するものであり、この装
置は、先行技術に関連した諸限界を超克することができ
る。この離し・除去装置のパルス分配導管は、原子力蒸
気発生器の場合にはスラッジ除去ボートであるアクセス
開口の１つに取り外し自在に装着しうる第１端と、管板
の水平面に関して３０度の角度で傾斜して熱交換器容器
の内部に延入する第２端とを有する。また、離し・除去
装置は、出口が上述のパルス分配導管に接続されたパル
ス発生器を備えており、同パルス発生器が発生する一連
のパルスは、導管の傾斜した第２端から出るように案内
されて、周囲の水中に衝撃波を発生させ、同衝撃波がス
ラッジに衝突してスラッジを離す９発生されるパルスの
出力レベルは制御装置により制御される。発生される衝
撃波の最大振幅を低下させるために、パルス発生器には
パルス平坦化装置が設けられている。作動させる場合に
は、熱交換器管の健全性を損なうような圧力を発生する
ことのない最も可能な高い出力レベルで水中に衝撃波を
発生させるためにパルス発生器の出力レベルの制御装置
を調節できるように、パルス分配導管の傾斜した第２端
は最も近い熱交換器管から可能な限り離間させておく。

離す・除去装置を使用して、複数のＵ形の熱交換器管を
有する蒸気発生器の二次側からスラッジ及びその他の不
純物を離し除去する時には、パルス分配導管の傾斜した
第２端を中央に位置する主管レーンに整列させる。　３
０度で傾斜したパルス分配導管の第２端及び主管レーン
における下向きの配向がパルス平坦化装置と組み合わさ
って、パルス発生器が導管出口に最も近い熱交換器管に
最小のピーク応力を生じさせながら最大の出力レベルで
作動することを可能にしている。更に、出力レベルの制
御装置は、蒸気発生器内の水レベルが上昇した時にその
結果として生ずる出力損失を補償するために、作業者が
パルスの出力を容易に調節できるようにする。

また、本発明の装置は、水中に流れを招来させるポンプ
を有する再循環系と、容器内の水がらスラッジ及び異物
の浮動粒子を除去するための一過装置とを備えている。

再循環系は更に、蒸気発生器内の液体からイオン種を取
り除く脱塩層を含ん　　′でいる。

好適な実施例においては、本発明の離し・除去装置は、
熱交換器容器内に円周方向の流れを招来してスラッジの
浮動粒子を懸濁状態に保持するのを助成する装置を備え
ており、懸濁状態の浮動粒子は再循環系を通って流れる
時に水から濾過される。かかる装置は、入口ホースと、
吸込ホースと、吸込・入口ホースとを含み、これ等は、
最後に言及したホースが水を取水するか又は容器内に導
入するのを許容する弁装置に組み合っている０作動に際
しては、再循環中に容器内に水の円周方向の流れを招来
するために、吸込ホース及び吸込・入口ホースは蒸気発
生器の内壁口りに円周方向に配置される。

最後に、本発明の装置は可搬のカップリング部を備えて
いるので、作業者が第１の熱交換器を洗浄するのに使用
した水を第２の熱交換器の内部に排水したい時には、再
循環系を第２の熱交換器容器に容易に接続しうる。

同一符号は同−又は対応部分を示す第１図及び第２図を
参照すると、本発明の装置が原子力蒸気発生器（熱交換
器）１内に溜まったスラッジを除去するのに特に適用さ
れている。しかし、本発明を十分に理解するには、蒸気
発生器１の一般的構造と同蒸気発生器１に関連した保守
上の問題について理解する必要がある。

原子力蒸気発生器１は一次側３と二次側（熱交換器容器
）５とを有し、それ等は管板（底部）７により流体が連
通しないように互いに分離されている。−次側３は半球
形であり、分割板８により流体的に分離した２つの部分
に分割されている。−次側３の２つの部分の一方（入口
部分）は、原子炉（図示せず）の炉心槽を循環した高温
の放射性−次冷却水を受は入れるための水入口９を含み
、２つの部分の他方（出口部分）は、この−次冷却水を
放出して炉心槽に戻すための水出口１３を含む。高温の
一次冷却水は、蒸気発生器１の二次側５内に収容された
Ｕ形の熱交換器管２２を通って、入口部分から出口部分
へ循環する（矢印参照）、当該技術分野においては、−
次側３の冷却水を受は取る入口部分は入口氷室１５と呼
ばれ、冷却水を放出する出口部分は出口氷室１７と呼ば
れている。

蒸気発生器１の二次側５は、約３５００本のＵ形熱交換
器管２２から形成された細長い管束２０を備えている。

各熱交換器管２２は、ホットレッグ２４と、頂部にある
Ｕ形ベンド部２６と、コールドレッグ２８とを含んでい
る。各熱交換器管２２のホットレッグ２４及びコールド
レッグ２８の底端は管板７に形成された貫通孔内にしつ
かり装着されており、また、同底端は開放端である。全
てのホットレッグｚ４の開放端は入口水室１５に連通し
、全てのコールドレッグ２８の開放端は出口水室１７に
連通している。−次側３においてＵ形の熱交換器管２２
内を循環する水からの熱は、非放射性の蒸気を発生する
ため蒸気発生器１の二次側５にある非放射性の給水に伝
達される。

第２図、第３八図、第３Ｂ図及び第３Ｃ図を参照すると
、二次側５内に熱交換器管２２をしつかり装着すると共
に一様に離間させるために、管支持板３０が設けられて
いる。各管支持板３０にある複数の貫通孔３２は、そこ
を通って延びる熱交換器管２２の外径よりも若干だけ大
きい、二次側５内で非放射性の給水が垂直方向に循環す
るのを容易にするために、各管支持板３０には複数の循
環口３４も設けられている。熱交換器管２２の外面と貫
通孔３２の内面との間には小さな環状のスペースもしく
はクレビス３７が存在する。どの図面にも具体的に図示
してはいないが、各熱交換器管２２のホットレッグ２４
及びコールドレッグ２８の底端と、同底端が装着された
管板７の貫通孔との間にも、同様の環状のクレビス３フ
が存在する。ある種の原子力蒸気発生器においては、管
支持板３０にある孔３８は円形ではなく、第４八図及び
第４Ｂ図に示すように、三つ葉もしくは四つ葉形状の場
合がある。このような管支持板３０においては、熱交換
器管２２はその周面回りに等間隔で離間した３つ又は４
つの点に沿って支持される。

このようにブローチ加工した孔３８では、熱交換器管２
２と管支持板３０との間の幾つかの部分に比較的に大き
な隙間４０が残っているので、別個の循環口３４の必要
はない。

再び第１図及び第２図を参照するに、蒸気発生器１の二
次側５の頂部は、熱交換器管２２が二次側５内の非放射
性の給水を沸騰させる時に発生した湿り蒸気から水分を
抽出するために、蒸気乾燥装置４４を含んでいる。この
蒸気乾燥装置４４は、１組の渦巻き羽根式セパレータか
ら形成された一次セパレータ部４６の他に、二次セパレ
ータ部４８を備えており、二次セパレータ部４８は、水
分を同伴した蒸気が通る蛇行路を画成する羽根構造を含
んでいる０発電機に接続された蒸気タービンのブレード
に乾き蒸気を導くために、蒸気乾燥装置４４の上方には
、蒸気出口４９が設けられている。二次ｇＡ５の下方部
分の中間には、管束２０と蒸気発生器１の胴部との間に
管ラッパー５２が設けられていて、蒸気乾燥装置４４を
通って上昇する湿り蒸気から抽出された水のための降水
通路を提供している。

ある種の蒸気発生器においては、二次側５の下方部分の
対峙する位置に、１対のスラッジ除去ボート（アクセス
開口）５３ａ及び５３ｂが設けられていて、蒸気発生器
１の運転中に管板７上に溜まったスラッジの多くを洗い
流すための高圧ホースを出し入れ可能にしている。これ
等の対峙するスラッジ除去ボート５３ａ、５３ｂは、各
熱交換器管２２のホットレッグ２４とコールドレッグ２
８との間の中央に整列しているのが典型的である。ある
種の蒸気発生器においては、スラッジ除去ボートは互い
に１８０度離れて対峙して配置されるのではなく、９０
度だけ離れて配置されることがある。また、他の蒸気発
生器においては、１つのスラッジ除去ボートのみが設け
られる場合がある。蒸気発生器の技術分野においては、
管板７上の熱交換器管２２の列間の細長い領域は管レー
ン５４と呼ばれ、これに対して最も中央にある熱交換器
管２２のホットレッグ及びコールドレッグ間の比較的に
幅広の領域は、中央管レーン５５と呼ばれている。これ
等の管レーン５４は、第３八図、第３Ｂ図及び第３Ｃ図
に示すように熱交換器管２２が正方形のパターンで配列
されている蒸気発生器においては、２．５４〜５．０８
ｃｍ＋（１〜２　ｉｎ）の幅である。熱交換器管２２が
第４＾図及び第４Ｂ図に示すようにもっと稠密に三角形
のパターンで配列されている蒸気発生器においては、管
レーン５４がもつと狭（なる。

かかる蒸気発生器１の運転中に、二次側の給水が熱交換
器管２２と管支持板３０、管板７との間の狭いクレビス
３７もしくは隙間３８．４０のような領域内に自由に循
環できないことにより、同領域の非放射性の給水が完全
に沸騰し、“乾き沸騰”として知られている現象を生じ
させることが分がっな、このような乾き沸騰が起こると
、二次側の給水中の不純物がクレビス３７もしくは隙間
３８．４０に付着する。この固体付着物は、既に制限さ
れているクレビス３７もしくは隙間３８．４０を通る二
次側の給水の循環を更に制限して、乾き沸騰を一層促進
させようとする傾向がある。これが、クレビス３）もし
くは隙間３８．４０における付着物をもつと多くさせ、
管板７の上面上に溜まるスラッジの発生の主なメカニズ
ムの１つとなっている。屡々、上述のような乾き沸騰に
より生ずる付着物は、マグニタイト（ｎａｌｌｎｉｔｉ
ｔｅ）のように溶解性が限られている比較的に硬い化合
物から形成されることがあるが、それは小さなりレビス
３７もしくは隙間３８．４０内に自身で強固に付着固定
してしまい易い、このような付着物は、熱交換器管２２
と管支持板３０の貫通孔３２との間のクレビス３７もし
くは隙間３８．４０のような領域内に自身の楔作用によ
りしっかり入り込んでしまうため、熱交換器管２２にこ
の領域で実際に凹みが生じ得ることが分かった。

本発明は、かかる付着物、スラッジ及び異物を離して追
い出し、蒸気発生器１の二次側５から完全に除去するた
めの装置を提供している。

もえ肌圓１１ 第５図、第６八図、第６Ｂ図、第７図及び第８図を参照
すると、本発明の装置は、再循環系１１４に関連して、
２つのスラッジ除去ボート５３ａ、５３ｂ内に装着され
た１対の圧力パルス発生器もしくは発生装置ｊ６０ａ、
Ｂｏｂを備えている。これ等の圧カバルス発生器６０ａ
、６０ｂは全ての点で同一であるから、以下の説明は、
不必要な重複を避けるため、発生器６０ｂについてのみ
行う。

特に第６八図及び第６Ｂ図を参照すると、圧力パルス発
生器６０ｂは、ある量の加圧ガスを瞬時に放出するエア
ガン６２と、蒸気発生器１の中央管レーン５５に沿って
整列したほぼ管状のノズル（パルス分配導管）１１１に
上記の加圧ガスを案内する単一ボートのマニホルド９２
とを備えている。エアガン６２は、パルス平坦化装置（
ｐｕｌｓｅ　ｆｌａｔ、ｔｅｎｅｒ）６５を収容する発
射シリンダ６４を含んでおり、同パルス平坦化装置及び
発射シリンダは両方で約１４４２ｃｍ３（８８ｉｎ’）
の加圧ガスを貯蔵するような寸法に形成されている。ま
た、エアガン６２は、約１６１ｃ＋ｍ３（１０ｉｎ３）
の加圧ガスを貯蔵するトリガシリンダ６６と、共通の連
結棒７４により相互に連結された上側ピストン７０及び
下側ピストン７２を有するプランジャ組立体６８とを含
んでいる。上側ピストン７０は、発射シリンダ６４を選
択的に開閉することができ、下側ピストン７２は、仮想
線で示したようにトリガシリンダ６６内を往復動可能で
ある。トリガシリンダ６６内の加圧ガスが作用する下側
ピストン７２の領域は、シリンダ６４内の加圧ガスが作
用する上側ピストン７０の領域よりも大きい、プランジ
ャ組立体６８の連結棒７４は、トリガシリンダ６６に入
った加圧ガスを発射シリンダ６４に導入するため、中央
に通路７６を有する。

また、パルス平坦化装置６５は、直径が約１．２７ｃｍ
（０，５０ｉｎ）のガス案内孔フッを有する。加圧ガス
は、商業的に入手可能な圧力調整弁８２を介して窒素の
加圧タンク８４に接続されたガス配管８０の継手７８か
ら、トリガシリンダ６６内に導入される。トリガシリン
ダ６６の壁体内には、電磁弁８８とトリガシリンダ６６
の内部との間にガス案内通路８６ａ、８６ｂが更に設け
られている。電磁弁８８の付勢は電子点弧回路９０によ
り制御される。

作動の際には、１〜１１メガパスカルの加圧ガスをガス
配管８０を介してトリガシリンダ６６に導入する。この
加圧ガスがプランジャ組立体６８の下側ピストン７２の
面に作用する圧力により、プランジャ組立体６８は第６
Ｂ図に示した位置につき、上側ピストン７０が発射シリ
ンダ６４の下縁に封止状態で係合する。ピストンフ０及
び発射シリンダ６４の封止係合は、発射シリンダ６４が
、連結棒７４にある通路７６によりトリガシリンダ６６
から案内されて、パルス平坦化装置６５のガス案内孔７
７を通って流れる加圧ガスで充填されることを許容する
。下側ピストン７２の面積は上側ピストン７０の面積よ
りも大きいので、封止保合は、充填期間の間中維持され
るであろう。

発射シリンダ６４に１〜１１メガパスカルの加圧ガスが
完全に充填されたら、電子点弧回路９０により電磁弁８
８を開いて案内通路８６ａ、８６ｂを周囲の雰囲気に露
出させ圧力パルス発生器６０ｂを作動させる。

その結果、加圧ガスがトリガシリンダ６６がら逃げてプ
ランジャ組立体６８の下側ピストン７０及び上側ピスト
ン７２に作用する圧力に不平衡が生じて、プランジャ組
立体６８をミリ秒以内に仮想線で示した位置につかせる
。エアガン６２がこのようにして発射されると、１６１
ｃｎ’（ｉｏｉｎ’）の加圧ガスが発射シリンダ６４の
下縁とトリガシリンダ６６の上縁との間にある３６０度
の隙間（開口）９１から放出され、残りの１２６２ｅｎ
’（７７ｉｎコ）の加圧ガスが２〜３ミリ秒後からパル
ス平坦化袋Ｗ６５のガス案内通路７７を介して放出され
る０発射シリンダ６４外への加圧ガスの２段放出により
、二次側に生ずる衝撃波のピーク振幅が低下し、ノズル
１１１の近傍において熱交換器管２２が受けるピーク応
力が低下する利点がある。

好適な実施例においては、エアガン６２は、米国コネチ
カット州・ノルウオーク所在のボルト・テクノロジー社
（Ｂｏｌｔ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ、　　Ｉｎｃ、）に
より製造されているパー（ＰＡＲ）６００Ｂであり、電
子点弧回路９０は同じ会社により製造されているＦＣ１
００型制御装置である。

単一ボートのマニホルド９２は、発射シリンダ６４から
の加圧ガスを排出するエアガン６２の円周方向の隙間９
１を完全に取り囲んでいる。エアガン６２の発射シリン
ダ６４及びトリガシリンダ６６を画定する上側装着フラ
ンジ９６ａ、下側装着フランジ９６ｂには、ボルトによ
り封止状態で取り付けられた上側装着フランジ９４ａ、
下側装着フランジ９４ｂが設けられている。マニホルド
９２は単一の出口ボート９８を有し、エアガン６２によ
り発生された加圧ガスのパルスは、この出口ボート９８
によりノズル１１１内に指向され　　′ている。このボ
ート９８は、管状スプール片１０４の一方の環状肩部１
０２にボルトで取り付けられた装着フランジ１００で終
端している。スプール片１０４の他方の環状肩部１０フ
は装着フランジ１０９の円形ボート（図示せず）を取り
囲んでボルトにより取着されている。スプール片１０４
及び出口ボート９８は十分に長いので、エアガン６２の
本体は蒸気発生器１の胴部に接触しないように完全に離
間している。このように離間することは、それにより、
エアガン６２が発射した時に同エアガン６２の硬い外殻
が振動して蒸気発生器１の胴部に衝突することを防止す
るので、重要である。好適な実施例においては、適切な
強度を確保するため、単一ボートのマニホルド９２及び
スプール片１０４は双方共に、厚さ約１．３Ｃｍ（０，
５０ｉｎ＞のステンレス鋼から形成されている。

また、装着フランジ１０９も厚さ約１．３ｃｖ（０，５
０ｉｎ）のステンレス鋼から形成されており、同装着フ
ランジ１０９の周辺部の回りには、蒸気発生器１のスラ
ッジ除去ボート５２ｂの回りに通常存在するボルト受は
穴（図示せず）と整合するように一連のボルト穴が等間
隔で配置されている。従って、圧力パルス発生器６０ｂ
は、蒸気発生器１の胴部に特別な孔を穿孔する必要なし
に二次側５に装着することができる。

圧力パルス発生器６０ｂのノズル１１１は管状本体部１
１２を含んでいる。管状本体部１１２の一端（第１端）
は装着フランジ１０９のボート（図示せず）の回りに円
周方向に溶接されているので、マニホルド９２の出口ボ
ート９８から放出された全ての加圧ガスはノズル１１１
を通るように指向される。適切な強度を確保するため、
完全な溶は込みの溶接部が使用されている。管状本体部
１１２の他端は、管板７の上面に関して３０度で傾斜し
た先端部（第２端）１１３に溶接されている。先端部１
１３の３０度の傾斜により、圧力パルス発生器６０ｂが
発射される時にノズル１１１に沿った上向きの運動が招
来されるので、ノズルの管状本体部１１２と装着フラン
ジ１０９との間にはガセット１１３．５が設けられてい
る。好適な実施例では、ノズル１１１の管状本体部１１
２は、厚さ約１．３ｃｍ（０，５０ｉｎ）のステンレス
鋼から内径５．０８ｃｍ（２ｉｎ）、外径６．３５ｃ鍮
（２，５ｉｎ）に形成される。ノズル１１１は、蒸気発
生器１の型式に応じて長さが５０．８〜８０．９ｃｍ（
２０〜２４ｉｎ）であることが好ましい、どんな場合で
も、先端部１１３は管束５２を越えて延長していなけれ
ばならない、最後に、エアガン６２の各発射後の水によ
るノズル１１１の再充填を促進するために（第７図参照
）、直径６．４ｍｍ（０，２５ｉｎ）の２つのベント孔
１１３．９が２．５４ｃｍ（１ｉｎ）離れてノズル１１
１の管状本体部１１２の上側に設けられている。このよ
うなベント孔１１３．９を設けると、エアガン６２がら
の空気及び水の噴射流の相当な部分が上方にそれること
がなくなる。

先端部１１３の３０度の下向き傾斜は、管板７に関して
水平な直管状のノズル構造や、先端部１１３が管板７の
上方会垂直に配設されているエルボ状の構造よりも明ら
かに効果的であることが分かった。

本発明者は、先端部１１３の３０度の傾斜に関連した大
きな効果は、ノズル１１１から放出された水及び加圧ガ
スの噴射流が管板７の中心近くの広い区域に斜めに当た
り、これが衝撃波を管支持板３０に向かって上方へ二次
側の広い横断区域に亙っ゛ζ有利に反射させる事実によ
るものであると考えている。

この効果は、圧力パルス発生器６０ｂとは１８０度離れ
て配置された圧力パルス発生器６０ａからの水及び加圧
ガスの同時的且つ対称的な噴射流により相互に補足し合
って実現されるものである。２つの衝撃波が対称的に中
央に指向し衝突することにより、第５図を参照すると最
も良く分かるように、二次側５の上方部分において水の
−様な移動が起こると考えられる。これは、蒸気発生器
の二次側らの上方部分における主な洗浄メカニズムの一
つが水のほぼ瞬時的な垂直方向の移動であると思われる
ので、重要な利点である。加圧ガス及び水の噴射流の斜
めの放出に関連した別の重要な利点は、先端部１１３の
近傍において熱交換器管２２に作用するピーク応力が低
下することである。比較すると、ノズル先端部１１３が
完全に水平に指向していると仮定すれば、噴射流の一部
といえども上方に広範囲に反射することはなく、また、
加圧ガス及び水の噴射流が最も近くにある熱交換器管２
２に対して直角に作用するであろう、同様に、噴射流が
管板７に向かって完全に垂直に指向されていれば、管板
７に当たる噴射流の衝突領域はもっと狭くなり、噴射流
が集中することになるので、熱交換器管のピーク応力が
増大するであろう。

第６Ａ図、第７図及び第８図を参照すると、本発明の装
置は、入口ホース１１５、吸込・入口ホース１２１ａ及
び吸込ホース１２１ｂにより圧力パルス発生器６０ｂに
相互に接続された再循環系１１４を含んでいる。

第６Ａ図に最も良く示すように、入口ホース１１５は取
付具１１７を介して圧力パルス発生器６０ｂの円形の装
着フランジ１０９を貫いて延びている。入口ホース１１
５は、その先端において、第７図に最も良く示すように
ノズル１１１の上方で中央管レーン５５に沿って整列し
ている。また、入口ホース１１５は、その基端で、再循
環系１１４の一部である入口導管！１９ｂに接続されて
いる。吸込・入口ホース１２１ａ及び吸込ホース１２１
ｂも同様に取付具１２３ａ、１２３ｂを介して装着フラ
ンジ１０９を貫いて延びている。入口ホース１１５は、
流入水を図示のように吸込・入口ホース１２１ａに向け
るするために、Ｔ形継手１２６．１により同人ロホース
１１５に接続された切換弁１２６ａを備えている。吸込
・入口ホース１２１ａはＴ形継手１２６．２の直下に図
示のように遮断弁１２６ｂを含んでいる。吸込・入口ホ
ース１２１ａを吸込ホースとして使用する時に、弁１２
６ａ及び１２６ｂはそれぞれ閉弁され、開弁される。吸
込・入口ホース１２１ｂが入口ホースとして使用される
時に、弁１２６ａ及び１２６ｂはそれぞれ開弁され、閉
弁される。

管板７の頂面上にあるホース１２１ｍ、１２１ｂの先端
は、第７図に最も良く示すように、管板７の周辺に沿っ
て整列し反対方向に延びている。入口ホース１１５及び
ホース１２１＆、１２１ｂのかかる配列により、弁１２
６ｂを遮断し弁１２６ａを閉めることによってホース１
２１ａを入口ホースとして使用する時に、管板７の回り
の水の円周方向の流れが助成される。後から説明するよ
うに、かかる円周方向の流れにより、二次側の水を再循
環系１１４の粒子濾過装置１４５及び１４７に通して再
循環させながら、離れたスラッジを懸濁状態に維持する
ことを有利に助成する。各ホース１２１ａ、１２１ｂの
先端はＴ形継手１２５の入口端に接続されている。一方
、Ｔ形継手１２５の出口端は導管１２５．５ｂを介して
隔膜ポンプ１２７の入口に接続されている。再循環系１
１４のこの場所で隔膜ポンプ１２７を使用することが好
ましい理由は、ホース１２１ａ、　１２１ｂから収り出
された水が大きな粒子の懸濁スラッジを有しており、こ
のような懸濁スラッジは、隔膜ポンプにより容易に処理
しうるが、ロータリー式もしくは容積式のポンプである
と損傷もしくは破壊してしまうからである。

第８図は、再循環系１１４のバランスを図解的に示して
いる。圧力パルス発生器６０ａ、６０ｂの各々の吸込・
入口ホースＩＨａ及び吸込ホース１２１ｂは、最終的に
隔膜ポンプ１２７の入口に接続される。また、隔膜ポン
プ１２７の出口は、最初に安定化装置１２９に接続され
、次に流量計１３１に接続される。安定化装置１２９は
、隔膜ポンプ１２７により発生された水の脈動を均等化
し、従って平均流量の水を隔膜ポンプ１２７外に放出す
ることを許容する。流量計１３１の出口は導管１３３を
介してサージタンク１３５の入口に接続されている。好
適な実施例においては、サージタンク１３５は約１１３
５ｔ’（３００ガロン）の容量を有する。サージタンク
１３５の出口は単一の導管１３９を介して給送ポンプ１
３フの入口に接続され、一方、給送ポンプ１３７の出口
は導管１４３を介して遠心式分離器１４１の入口に接続
されている０作動時には、サージタンクは、隔膜ポンプ
１２７により発生された水の流れを溜め、この水を給送
ポンプ１３７の入口に円滑に放出する。この給送ボン４
プ１３７は再循環する水に十分な水頭を与えるので、水
に懸濁したスラッジの相当な部分は、遠心式分離器１４
１を通って流れる時に遠心力により水の外に飛ばされる
。

遠心式分離器１４１の下流に接続されているのは１〜３
個の粒子濾過装置（バッグフィルタ）１４５であり、同
濾過装置１４５は１個の粒子濾過装置（カートリッジフ
ィルタ）１４７に直列に接続されている。

これ等の濾過装置１４５及び１４フは遠心式分離器１４
１を通過した後の水に懸濁しているかも知れないどんな
小さな粒状物質でも除去する。濾過装置１４５及び１４
フの下流には容量が１８９２Ｎ（５００ガロン）の供給
タンク１５１がある。供給タンク１５１は別の給送ポン
プ１５５の入口まで続く出口導管１５３を含んでいる。

給送ポンプ１５５の出口は脱塩層１５７の入口に接続さ
れている。給送ポンプ１５５の目的は、水に十分な圧力
を与えて、認容可能な速い流速で脱塩層１５７内の直列
接続されたイオン交換塔（図示せず）を流れるようにす
ることである。脱塩層１５７の目的は、水から全てのイ
オン種を除去して、同イオン種が蒸気発生器１の二次側
５に再び入って新たなスラッジ付着物を生成する機会を
無くすことである。

脱塩層１５７の下流に配設されているのは第１のＴ形継
子１５９であり、その入口は図示のように導管１６１に
接続されている。遮断弁１６０ａとドレン弁１６０ｂと
はＴ形継子１５９の２つの出口に図示のように配設され
ていて、洗浄方法において使用された水を公共事業体の
脱塩設備内に排出しうるようになっている。このＴ形継
手１５９の下流に設けられた別のＴ形継手１６３もｉの
入口が導管１６１に図示のように接続されている。切換
弁１６５ａ及び１６５ｂはＴ形継手１６３の出口の下流
に図示のように設けられている０通常、弁１６５ａは開
き、弁１６５ｂは閉じている。しかし、圧力パルスによ
る洗浄方法を実施するために第１の蒸気発生器から排出
された濾過済みの処理水を第２の蒸気発生器に満たした
い場合には、弁１６５ａ及び１６５ｂをそれぞれ半閉、
半開することができる。このような同時的な排水・充水
ステップをはかどらせるために導管１６１からの流れを
適切に分岐させるように、流量計１６７ａ及び１６７ｂ
が弁１６５ａ及び１６５ｂの下流に配設されている。ま
た、弁１６５ｂ及び流量計１６フｂが設けられている導
管は急速接続継手１６７．５で終端している。このよう
な同時的な排水・充水ステップを促進するために、弁１
６５ａ及び１６５ｂは車輪の付いたキャスト（図示せず
）に装着されており、また、導管１６１は可搬の継手装
置１６８を形成するように可撓性ホースがら作られてい
る。可搬の継手装置１６８の下流では、入口導管１６１
は、水の入口流を入口導管１１９ａ及び１１９ｂ間に分
岐させるＴ形継手１６９の入口で終端している。

水は、公共事業体の脱塩水貯蔵タンクである脱塩水供給
源１フ０から再循環系１１４を通るように供給される。

脱塩水供給源１７０は別の給送ポンプ１７４の入口に接
続された出口導管１７２を含んでいる。給送ポンプ１７
４の出口は別の導管１７６に接続され、この導管１７６
の出口は供給タンク１５１に接続されている。導管１７
６には逆止弁１７８が設けられていて、供給タンク１５
１からの水が戻って脱塩水供給源１７０に流入しないよ
うに保証している。

の　　　の　　　　　゛ 第５図、第６＾図及び第６Ｂ図を参照すると、本発明の
装置の作動方法が再循環系１１４と組み合う上述の圧力
パルス発生器６０ａ、６０ｂにより実施されることが分
かる。しかし、本発明を実施する装置の諸構成要素を蒸
気発生器１内に組み込んで作動させる前に、幾つかの所
定の工程もしくはステップが行われる。最初のステップ
においては、熱交換器管２２の相対的状態を当該技術分
野で周知の渦電流もしくは超音波検査により確認してお
くことが好ましい、このような検査により、オペレータ
に、変形する危険が生じたり大きな金属疲労を受けたり
することなく特定の蒸気発生器の熱交換器管２２が安全
に耐えることのできる最大の瞬間圧力を推定するのに使
用可能な情報が与えられる。この点について、本発明者
は、適度に良好な状態の熱交換器管２２なら変形が生じ
たり大きな金属疲労を招来することなく約１３１メガパ
スカルまでの最大瞬間圧力に耐え得ることを知見した。

対照してみると、腐食及びフレッチング摩耗により管壁
が相当に弱化した比較的に古い熱交換器管２２は１０３
メガパスカルに耐えうるだけであるが、腐食もしくはフ
レッチング窄耗の悪影響が相対的に少ない新しい比較的
に新しい熱交換器管はいかなる機械的な悪影響もなく２
０７メガパスカルまで耐えうろことが分かった。

熱交換器管２２が安全に耐えうる瞬間圧力の最大値を確
認するのに必要な程度まで熱交換器管２２を渦電流もし
くは超音波プローブにより検査した後、蒸気発生器１の
二次側５から排水し、管板７上に溜まって離れた全ての
スラッジをフラッシングもしくはスラッジ・ランシング
のような既知の方法で除去する。好適な実施例において
は、米国特許第４．０７９，７０１号及び第４，６７６
．２０１号明細書に開示されクレームされているような
スラッジ・ランシング技術が使用されている。一般的に
述べると、かかるスラッジ・ランシング技術は、二次側
５にあるスラッジ除去ポート５３ｍ、　５３ｂ内に可動
の水ノズルを据え付けることを含んでいる。この水ノズ
ルは、高速の水流を下方の管レーン５４に指向させるこ
とにより離れたスラッジを蒸気発生器１の外に洗い出す
。

管板７上の全ての離れたスラッジをこのようにして除去
した後、圧力パルス発生器６０＆、６０ｂをスラッジ除
去ポート５３ａ、５３ｂ内において第６八図及び第７図
に示した姿勢で据え付ける。特に、各圧力パルス発生器
６０ａ、６０ｂのノズル１１１の管状本体部１１２は図
示のような水平の姿勢で中央管レーン５５に沿って中央
に整列されており、従って、傾斜したノズル先端部１１
３は、管板７の水平且つ平らな上面に関して３０度の配
向を有する６次に、再循環系１１４は、各圧力パルス発
生器の入口ホース１１５を可撓性の入口導管１１９＆、
１１９ｂに接続すると共に、圧力パルス発生器の吸込・
入口ホース１２１ａ、１２１ｂを各圧力パルス発生器の
Ｔ形継手１２５を介して可撓性の吸込導管１２５．５ａ
、　１２５．５ｂに接続することにより、圧力パルス発
生器６０ａ、６０ｂに結合される。

その後、再循環系１１４は、公共企業体からの脱塩水供
給源１フ０に、第８図に最も良く示すように導管１フ２
により結合される１次いで給送ポンプ１７４を作動して
供給タンク１５１を約半分まで満たすが、供給タンク１
５１が約７５７１（２５０ガロン）の水を受は入れた時
に半分になる。

一旦供給タンク１５１に約半分まで満たしたら、給送ポ
ンプ１５５を作動して充填サイクルを開始する０本発明
の好適な装置においては、給送ポンプ１５５は毎分的４
５４１（１２０ガロン）の流量の純水を供給し、この純
水は、蒸気発生器１の二次側５に充填するために同蒸気
発生器１の両側にあ、る入口導管１１９ｍ及び１１９ｂ
にＴ形継手１６９において毎分２２７１（６０ガロン）
づつに分流される。二次側５が給送ポンプ１５５により
充填されている間、給送ポンプ１５５からの純水の全量
が蒸気発生器１に入るように、弁１６５ａは開弁され、
弁１６５ｂは閉弁されている。また、入口導管１１９ａ
及び１１９ｂからの毎分２２７１（６０ガロン）の流量
を圧カバルス発生器６０ｍ、６０ｂの各々の入口ホース
１１５及び吸込・入口ホース１２１ａに更に分流させる
ために、圧力パルス発生器６０ａ、６０ｂの各々におけ
る弁１２６ａは開弁され、弁１２６ｂは閉弁される。

二次側らの水レベルが十分に高くなりホース１２１＆及
び１２１ｂの双方を水没せしめるようになると直ぐに、
隔膜ポンプ１２７が作動されると共に毎分１８９１（５
０ガロン）を二次側５の外に出すように調節される。給
送ポンプ１５５は毎分４５４ｆｆｉ（１２０ガロン）を
供給するが、隔膜ポンプ１２７は毎分１８９１（５０ガ
ロン）を外に出すので、二次側５は毎分２６５１（７０
ガロン）の正味流量で充填される。また、圧力パルス発
生器６０ａ、６０ｂの各々の吸込・入口ホース１２１ｂ
は、この時には、流出水が対峙する吸込ホース１２１ａ
に向かって円周方向に指向される充填ホースとして使用
されるので、第７図に最も良く示すように二次側５の円
周口りに水の周方向の流れが発生する。このような水の
周辺流れは、圧力パルス発生器６０ａ、６０ｂが作動し
た時に二次側５から最初に離脱した比較的多量のスラッ
ジ及び異物を懸濁状態に保持するのに役立ち、そのため
再循環系１１４が本発明の装置の充填サイクル中に最大
量の離脱スラッジ及び異物を除去することを可能にする
。

蒸気発生器１の二次（１１５における水レベルが圧力パ
ルス発生器Ｂｏｘ、６０ｂの各々のノズル１１１を少な
くとも１５．２ｃｍ（６ｉｎ）超えるレベルに達した後
、圧力パルス発生器６０ａ、６０ｂの各々のエアガン６
２の発射を開始する。渦電流及び超音波による前の試験
により、熱交換器管２２が約１３１メガパスカルの瞬間
圧力に対して重大な損傷を受けることなく耐え得ること
が分かっていれば、圧力パルス発生器６０ａ、Ｓｏｂの
各々のガス圧力調整器８２を調整して、約３メガパスカ
ルの圧力のガスが各エアガン６２の発射シリンダ６４に
先ず流入するようにする。このガス圧力により管２２に
与えられるピーク応力は、後から詳細に説明するように
１３１メガパスカルの限界よりも低く、安全である１次
に、電子点弧回路９０を調整して、７〜１０秒毎にトリ
ガシリンダ６６の電磁弁８８が励磁するようにする。７
〜１０秒毎のエアガン６２の発射は本発明の方法の全充
填、再循環及び排水サイクルの間続けられる。圧力パル
ス発生器Ｂｏａ、６０ｂはもっと短い間隔で発射可能で
あるが、７〜１０秒のパルス発射頻度であると、次のパ
ルスで発射される前に、ノズル１１１から放出された窒
素ガスが同ノズル１１１及びマニホルド９２を十分に越
える時間を与えることができるので、７〜１０秒の間隔
が好ましい、後からのエアガンの発射中に圧力パルス発
生器６０ｂにガスのポケットが残っていると、同ポケッ
ト内の泡により二次側５内の水に対する衝撃が相当に吸
収されてしまうので、洗浄作用を阻害する。

圧力パルス発生器６０ａ、６０ｂで使用するために最初
に選択されたガス圧力が、管２２が実際に耐え得る瞬間
圧力の最大安全値よりも十分に小さい瞬間圧力を出する
ことは、２つの理由から重要である。

第１に、後から詳細に説明するように、圧力パルス発生
器Ｂｏａ、６０ｂにおいて使用されたガスの圧力は、蒸
気発生器１の二次側５が充填される程度に比例して、最
初に選択されたガス圧力の値のほぼ２倍の大きさになる
まで、徐々に上昇す４．従って、水レベルがノズル１１
１の直ぐ上にある時に使用された最初のガス圧力が約３
メガパスカルである場合、圧力パルス発生器６０ｍ、６
０ｂにおいて使用されるガスの最終圧力は５．５２〜６
．２１メガパスカルとなろう、第２に、ガス圧力は、使
用された最大圧力によって、広範囲の安全余裕を与える
ように前述した渦電流及び超音波検査により指示された
最大の圧力よりも少なくとも３０％、好ましくは４０％
低い瞬間的な力が管２２に生起されるように、選択され
ていることである。どんなガス圧力を使用すべきか選択
する際、本発明者は、次の試験結果から照明されるよう
に、各圧力パルス発生器６０ｍ、Ｂｏｂのエアガン６２
において使用されたガスの圧力と、その結果として管２
２に加わるピーク応力との間に、驚くべき非線形の関係
があることを知見した。

多くの場合、双方の圧力パルス発生器のエアガン６２の
発射は、蒸気発生器１の二次側５の全横断面に亙って水
を一様に排除するために、同期している。しかし、スラ
ッジ除去ボート５３ａ、５３ｂが互いに９０度だけ離間
している蒸気発生器のように、異なる圧力パルス発生器
のエアガン６２の発射は同期していないことが望ましい
場合もある。そのような場合には、エアガン６２の非同
期の発射により、９０度離間したスラッジ除去ボート５
３ａ、５３ｂの配置により生ずる二次側５における圧力
パルス発生器６０ａ、６０ｂの対峙しない配列に対して
恐らく補償することができよう。

第９図は、エアガン６２の１４４２ｃｍ＋’（８８ｉｎ
’）の発射シリンダ６４内のガスの圧力がどのようにし
て時間の経過と共に消散するかを表しており、また、第
１０図は、ノズル１１１に最も近い管が受けるピーク応
力を表している。特に、発射シリンダ６４内のガスの圧
力が６メガパスカル（８７５ｐｓｉ）であり、直径が１
．３ｃ糟（０，５０ｉｎ）のガス導入孔を有する１６４
ｃｍ’（１０ｉｎ’）のパルス平坦化装置６５が使用さ
れている時、ガスは約５ミリ秒の時間でシリンダ６２を
去る。第１０図は、ノズル１１１の先端部１１３に最も
近い管２２が受けるピーク応力は、１３１メガパスカル
（１９ｋｓｉ）の安全限界よりも低い８３〜９０メガパ
スカル（１２〜１３ｋｓｉ）であることを示している。

パルス平坦化装置６５がもし使用されていなければ、ガ
スは５ミリ秒よりも相当に短い時間でエアガンから出る
であろうから、二次側５においてノズル１１１の先端部
１１３の最も近くに位置する管２２が受けるピーク応力
は相当に高くなろう。

毎分２６５１（７０ガロン）の正味流量での二次側５の
充填は、最上方の管支持板３０が水に沈むまで続けられ
る０本出願人が製作する典型的な５１型蒸気発生器の場
合には、水がこのようなレベルに達するまで、約６４３
５０１（１）、０００ガロン）の水を二次側５に注入し
なければならない、毎分２６５１＜７０ガロン）の正味
流量では、充填サイクルは約４時間かかる。

充填サイクル中、各エアガン６２の発射シリンダ６４に
導入されるガスの圧力は、二次側５における水レベルに
正比例して約３メガパスカルから約５．５２〜６．２１
メガパスカルに上昇する。エアガン６２において使用さ
れるガス圧力の比例的上昇は、各ノズル１１１の先端部
１１３回りの静水圧の上昇により生ずるパルスの出力の
消散を実質的に相殺する。

二次側５の水レベルが最上方の管支持板３０を完全に沈
めるほど十分に高くなると直ぐに、再循環サイクルが始
まる。所望ならば、吸込・充填ホース１２１ａの機能を
変換して吸込ホースとするために、弁１２６ａを閉弁し
、弁１２６ｂを開弁じてよい。更に、給送ポンプ１５５
の流量を毎分４５４ｆ（１２０ガロン）から１８９１（
５０ガロン〉のみに低下させ、一方、隔膜ボンプ１２７
の取水流量は毎分１８９Ｎ（５０ガロン）に維持してお
く、このような調節により、水が毎分約１８９１＜５０
ガロン）の流量で蒸気発生器１の二次側５を再循環する
結果になる。この再循環の流量は、各圧力パルス発生器
６０＋ａ、Ｂｏｂのエアガン６２を７〜ｌＯ秒毎に５．
５２メガパスカルの圧力で発射させながら、約１２〜４
８時間維持される。

再循環サイクルの終了後、本発明の装置の排水サイクル
が始まる。この工程は、各圧力パルス発生器６０ａ、ｅ
ｏｂのホース１２１ａ、１２１ｂの各々が毎分約８５Ｒ
（２２，５ガロン）を取水するように、隔膜ポンプ１２
７の流量を２倍にして行われる。給送もしくは充填ポン
プ１５５は毎分約１８９４’（５０ガロン）の総流量で
二次側５の充填を継続するので、正味の排水量は毎分約
１５２１（４０ガロン）である。再循環サイクルの終に
は二次側５内に約６４３５ＯＮ（１７，０００ガロン）
の水があるので、排水サイクルは約７時間を要する。

この７時間の間に、圧力パルス発生器６０ａ、６０ｂの
エアガン６２の発射シリンダ６４内に導入されたガスの
圧力は、二次側５内の水レベルに比例して５．５２メガ
パスカルから２．７６メガパスカルに低下する。

２つ又はそれ以上の蒸気発生器の洗浄を能率的に行うに
は、第１の蒸気発生器の排水サイクル中に再循環系１１
４の脱塩器１５７から流出する濾過され処理水で第２の
蒸気発生器（図示せず）を充填してもよい、これは、可
搬のカップリング部１６８を別の圧力パルス発生器６０
ａ、６０ｂが既に据え付けられている第２の蒸気発生器
に車により運び、流量計１６７ｂの出口を第２の蒸気発
生器の入口導管１１９ａ、１１９ｂに接続することによ
り、行いうる６次に、脱塩器１５７を去る濾過され処理
された水が第２の蒸気発生器の入口導管１１９ａ、１１
９ｂに分流されるように、切換弁１６５ａ及び１６５ｂ
を調節する。第１の蒸気発生器についての７時間の排水
サイクルを維持するために、給送ポンプ１５５の流量を
毎分約６４４１に増大する。弁１６５ａは、流量計１６
７ａにより表示される流量が毎分１８９１に留どまるよ
うに調節される。

毎分４５４１の流量のバランスは第２の蒸気発生器の二
次側５へ弁１６５ｂを介して分流される。この付加的な
工程の実施により、複数の蒸気発生器を洗浄するのに要
する総時間が５０％はど低減するだけでなく、本発明の
洗浄方法を実施するために公共事業体が脱塩水源１７０
から供給しなければならない脱塩及び処理された水の量
が相当に減少する。単一の蒸気発生器を洗浄するには６
４３５０１の水を必要とするので、水の節約は明らかに
意味がある。また、２つの蒸気発生器を洗浄するのに必
要な総時間を減少することにより、作業員が多分危険な
放射線にさらされる時間が相当に低減する。可搬のカッ
プリング部１６８と、導管１６１への可撓ホースの使用
とにより与えられた弁１６５ａ、１６５ｂの可搬性は、
本発明の装置による排水・充填工程の実施を非常に容易
にする。

【図面の簡単な説明】

第１図は、−次側及び二次側の内部が見られるように外
壁のある部分を取り去ったウェスチングハウス型原子力
蒸気発生器の斜視図、第２図は、第１図の２−２線に沿
って示す蒸気発生器の部分断面図、第３Ａ図は、第２図
の３＾−３＾線に沿って示す断面図、第３Ｂ図は、第３
＾図における領域の一部の拡大図、第３Ｃ図は、第３Ｂ
図の３Ｃ−３Ｃ線に沿って示す管支持板及び熱交換器管
の断面図、第４＾図は、円形の穴の代わりに三角形状の
ブローチ穴が使用されている管支持板及び熱交換器管の
一部の平面図、第４Ｂ図は、第４八図に示された管支持
板及び熱交換器管の一部の斜視図、第５図は、第１図の
線５−５に沿って示す蒸気発生器の断面図、第６＾図は
、第５図の領域の一部を、圧力パルス発生器に動力を供
給するために使用される圧力ガス源と共に示す拡大図、
第６Ｂ図は、本発明の圧力パルス発生器において使用さ
れるエアガンの断面図、第７図は、第５図の線７−７に
沿って示す蒸気発生器の断面図、第８図は、本発明の方
法を実施するために使用される再循環系の概要図、第９
図は、圧力パルス発生器から発射したあとに同圧力パル
ス発生器内にあるガスの圧力が時間の経過と共に消散す
る関係を示すグラフ、第１０図は、蒸気発生器において
熱交換器管が受ける最大応力と、管仮に関するこれ等の
熱交換器管の位置との関係を示すグラフである。 １　・・・原子力蒸気発生器（熱交換器）５・・・二次
側（熱交換器容器） ７　・・・管板（底部） ２２・・・熱交換器管 ５３ａ、５３ｂ・・・スラッジ除去ボート（アクセス開
口）Ｂｏａ、Ｂｏｂ・・・圧力パルス発生器９１・・・
隙間（圧力パルス発生器の開口）１１１・・・ノズル（
パルス分配導管）１１３・・・ノズルの先端部（パルス
分配導管の第２端）出願人　　ウェスチングハウス・エ
レクＦＩＧ、６Ｂ ＦＩＧ、９

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １つもしくはそれ以上のアクセス開口と、複数の平行な
   熱交換器管を収容する底部とを有すると共に、内部には
   少なくとも部分的に液体が充填されている形式の熱交換
   器容器の前記内部からスラッジ及びその他の不純物を離
   し除去する装置であつて、 ａ、前記スラッジ及び不純物に衝突して同スラッジ及び
   不純物を離す衝撃波を前記液体中に生じさせる一連のパ
   ルスを発生させるための、開口を有するパルス発生器と
   、 ｂ、同パルス発生器の前記開口に接続される第１端と、
   前記熱交換器容器の前記内部に延入して、同内部の前記
   液体に連通する第２端とを有し、該第２端は、前記パル
   スが前記熱交換器管に与えるピーク応力を可及的に軽減
   するために、前記パルスを前記熱交換器容器の前記底部
   に向かって且つ前記平行な熱交換器管に関して傾斜した
   角度で案内するように配向されている、パルス分配導管
   と、を備えるスラッジ及びその他の不純物を離し除去す
   る装置。