JPH01307534A - 減衰力可変式油圧緩衝器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、車両等に用いられ、走行時の路面状況に応し
て減衰力を調整可使な油圧緩衝器に関する。

（従来の技術）　　　゛ 従来、自動車などに使用される油圧緩衝器において１乗
り心地および操縦性などを向上させるために、走行時の
路面状況に適した減衰力に調整することかできるよ□う
にしたものが種々考案されている。

例・えば、この減衰力可変式油圧緩衝器としては、実開
昭６１−１９００４８号公報で開示されているものがあ
る。

この油圧緩衝器は、シリンダ内を上下２室に区画し摺動
自在に内装されたピストンの軸線上をピストンロフトが
貫通し、その端部に開口面積の異なる複数のオリフィス
を有する筒体を取付け、オリフィスを開閉するシャッタ
ーを操作する操作ロフトが挿通するピストンロフトの貫
通孔を前記２室を連通ずるバイパス通路とし、操作ロッ
ドによってシャッターを回転させ、オリフィスを選択す
ること辷よりバイパス通路内の油液の流動を制御して、
減衰力の調整が行なえるようにしたものである。

（発明が解決しようとする課ＷＪ） しかしながら、この油圧緩衝器では、減衰力の３１整を
行なうためのバイパス通路が、ピストンロッドの貫通孔
の内周と操作ロッドの外周の間であるため１通路面積が
小さいものとなっている。特に、ピストンロフト径の小
さい油圧緩衝器においては、ピストンロッドの強度を考
慮すると通路面積を大きく取れない状態となっている。

そのため、通路が油液の流動の抵抗となり減衰力が非常
に大きくなってしまい、低い減衰力特性を得たい場合に
オリフィスを大きくしても前記通路の抵抗によって低い
減衰力とすることができず、減衰力を所望どうりに調整
できないという問題点があった。特に、バイパス通路内
にバルブ機構を設けるような場合には、バルブ機構によ
る油液の流動制御の妨げとならないように、バイパス通
路の流路面積は大きいことが望まれている。

本発明は、この問題点に鑑みてなされたもので、その目
的とするところは、減衰力の３１を行なう流体通路の面
積を大きくでき、適切な減衰力調整が行なえるようにす
ることにある。

（課題を解決するための手段） 以上の問題点を解決し目的を達成するための手段として
、ピストンロッドに、シャッターを操作する操作ロット
が挿通されるピストンロッドの外径より大きい外径を有
する筒体を取付け、該筒体の外周にシリンダ内を２室に
区画するピストンを設け、該ピストンに前記２室を連通
ずる通路と伸び側減衰力および縮み側減衰力を発生させ
る減衰力発生バルブとを設け、前記筒体内に前記シャッ
ターを収容し、該シャッターの操作により開閉されかつ
前記筒体の内部とともに前記２室を連通ずるバイパス通
路を構成する孔を前記筒体に形成し、前記バイパス°通
路内に油液の流動を制御するバルブ機構を設けたもので
ある。

（作用） この構成によると、油液の流動を制御して減衰力をｍ整
するための通路（バイパス通路）を、ピストンロッドの
貫通孔と操作ロッドとの間を利用しないで、外径の大き
い筒体内を利用して形成したため、筒体の内径を大きく
して上記バイパス通路の流路面積を大きくすることがで
き、油液の流動抵抗となることがなく、低い減衰力を発
生することができ、それによって適切な減衰力のｍ整も
行なえる。

（実施例） つぎに１本発明の実施例を図面に基づいて説明する。

まず、第１１１を用いて第１の実施例の構成を説明する
と、ｌは、２！ＩＩのシリンダの図示しない外側のシリ
ンダ内に同軸上に設けられている内側のシリンダであり
、シリンダｌ内周にはシリンダｌ内を２室に区画するピ
ストン２がピストンリング３を介して摺動自在に嵌合さ
れている。以下、図中で上側に示す室をシリンダ上室４
、下側に示す室をシリンダ下室５という。

ピストン２は大径と小径の段付き孔６を有する筒体７の
外周に取付けられており、筒体７は、ピストンロッド８
の端部に形成されているねじ部９が段付き孔６の小径側
から挿入され、内部でナツト１０が螺着されることによ
りピストンロッド８に一体に固定されている。ここで、
筒体７の外径はピストンロッド８の外径よりも十分に大
きなものとされ、このため、筒体７の段付き孔６の内径
はピストンロッド８の筒体７が取付く部分８ａの外径よ
りも大きく形成され。

後述するバイパス通路２２の流路面積を充分に大きくす
ることができるようになっている。

ピストン２には、シリンダ上室４とシリンダ下室５を連
通ずる第１の通路である伸び側通路１１と縮み側通路１
２が形成されており、さらに両側には、シリンダ上室４
とシリンダ下室５の間の圧力差によって開弁するディス
クバルブ１３．１４か配設されている。この−実測（第
１図中下側）のディスクバルブ１３は、伸び行程のとき
にシリンダ上室４側がシリンダ下室５側より圧力か大き
くなることにより開弁してシリンダ上室４からシリンダ
下室５へ伸び側通路１１を介して油液な流動させ、他方
側（第１図中下側）のディスクバルブ１４は、縮み行程
のときにシリンダ下室５側がシリンダ上室４側より圧力
が大きくなることにより開弁して縮み側通路１２を介し
てシリンダ下室５からシリンダ上室４へ油液を流動させ
る。

そして、−刃側のディスクバルブ１３はシリンダ上室４
とシリンダ下室５間の圧力差がＰＡのとき開弁し、他方
側のディスクバルブ１４はその圧力差よりも小さなＰ、
の圧力差で開弁するように設定されている。また、−刃
側のディスクバルブ１３には、切り欠きからなる固定オ
リフィス１５が形成されている。なお、これらのディス
クバルブ１３．１４を合わせて第１の減衰力発生バルブ
１６という。

筒体７には、シリンダ上室４と内部とを連通ずる孔１７
が設けられており、筒体７の内周には、この孔１７を開
閉するためのシャッター１８が設けられている。このシ
ャッター１８は、ピストンロッド８の軸線上を貫通して
一端が外部に突出させた操作ロット１９と、操作ロッド
１９の他端に取付けられた回転体２０と１回転体２０に
取付けられ、筒体７の内周に沿うように形成された一対
の円弧状の閉塞部材２１とから構成されるもので、操作
ロット１９を回転させることにより、孔１７の開閉を行
なうことができる。

そして、この孔１７と筒体７内の段付きの孔６とでシリ
ンダ上室４とシリンダ下室５とを連通ずるバイパス通路
２２を構成し、このバイパス通路２２はシャッター１８
によりその流路面積を制御される。

このバイパス通路２２内にはバルブ機構が設けられてい
る。このバルブ機構は、筒体７の内周に螺着して固定さ
れている環状部材２３と、この環状部材２３に形成され
て両側な連通ずる第２の通路である伸び側通路２５と縮
み側通路２６と、環状部材２３の両側に配設され、筒体
７内部とシリンダ下室５との圧力差によって開弁するデ
ィスクバルブ２７．２８とから構成される。

シリンダ上室４とバイパス通路２２とが連通状態の場合
、この−刃側（第１図中下側）のディスクバルブ２７は
、伸び行程のときに筒体７内部がシリンダ下室５側より
圧力が大きくなることにより開弁してバイパス通路２２
からシリンダ下室５へ伸び側通路２５を介して油液を流
動させ。

他方側（第１図中上側）のディスクバルブ２８は、縮み
行程のときにシリンダ下室５側か筒体７内部より圧力が
大きくなることにより開弁して縮み側通路２６を介して
シリンダ下室５からバイパス通路２２へ油液を流動させ
る。そして、−刃側のディスクバルブ２７は圧力差がＰ
ａのとき開弁し、他方側のディスクバルブ２８はこの圧
力差より小さなＰｂの圧力差で開弁するように設定され
ている。なお、−刃側のディスクバルブ２７には、オリ
フィス特性を得るための固定オリフィス２９が設けられ
ている。

これらのディスクバルブ２７．２８は、環状部材２３の
軸線上な貫通して取付けられたスタット３０とスタッド
３０のねじ部３１に螺着されるナツト３２とにより挟ま
れて環状部材２３の両側に保持されている。なお、これ
らのディスクバルブ２７．２８を合わせて第２の減衰力
発生バルブ３３という。

そして、この第２の減衰力発生バルブ３３のそれぞれの
ディスクバルブ２７．２８は、前記第１の減衰力発生バ
ルブ１６のそれぞれのディスクバルブ１３．１４より小
さい圧力差で開弁するように設定されている（　Ｐｓ＞
　Ｐａ、　Ｐ−＞　Ｐｂ）　−以上の構成の減衰力可変
式緩衝器の作動を説明する。

操作ロット１９を回転させ、シャッター１８により孔１
７を閉じた状態では、バイパス通路２２を介して油液が
流れることがないので、第１の減衰力発生バルブ１６の
みで減衰力が発生される。これは、ピストン２の作動速
度が遅く圧力差がＰＡ、　Ｐａより小さいときには第１
の減衰力発生バルブ１６のディスクバルブ１３．１４は
開かず、固定オリフィス１５により第７図のＬＡＩ線、
Ｌ□線に示すように二次曲線的なオリフィス特性となり
、作動速度が速くなり圧力差がｐＡ、　ｐａより大きく
なると、ディスクバルブ１３．１４か開弁することによ
り第７図のＬＡａ線ＨＬａｔ線に示すような直線的な特
性となる。

また、操作ロッド１９を回転させてシャッター１８によ
り孔１７を開けた状態ては、バイパス通路２２を介して
も油液が流動するため、第１の減衰力発生バルブ１６お
よび第２の減衰力発生バルブ３３の両方により減衰力が
発生される。

これは、ピストン２の作動速度が遅く圧力差がｐ、、　
ｐｂより小さいときは、−１側のディスクバルブ１３．
２７に形成されている固定オリフィスＩｓ、２９により
第６図のしＩＩＩ　、　Ｌｂｌに示すように二次曲線的
なオリフィス特性が得られる。

また、作動速度が速く圧力差がｐ、、　Ｐｂより大きく
なると第２の減衰力発生バルブ３コのディスクバルブ２
７．２８が開弁することにより第６図の１−ａ２線＋　
Ｌｂｆｆｉ線に示すような直線的な減衰力特性となる。

ピストン２の作動速度かさらに速く圧力差かｐＡ、　ｐ
、Ｊより大きくなると、第１の減衰力発生バルブ１６の
ディスクバルブ１３．１４も開弁じて第６図のＬｌｌｎ
ｌ線、　Ｌｂｌ線に示すように第１および第２の減衰力
発生バルブ１６．３３の複合した減衰力特性となる。

つぎに、第２図に基づいて第２の実施例を説明する。な
お、第２の実施例は、第１の実施例に対し第２の減衰力
発生バルブ３３のスタットの端部にさらに別のバルブ機
構を設けたものであり、その個所のみを詳細に説明する
。

環状部材３４は筒体７の端部に螺着する止め部材コ５に
よりバイパス通路２２内に固定されている。また、第２
の減衰力発生バルブ３３はスタット３６と締付部材３７
とで環状部材３４に支持されている。スタッド３６には
、軸線上に貫通孔３８７が形成されており、締付部材３
７に形成されている孔部コ９とで筒体７内部とシリンダ
下室５とが連通されている。

また、締付部材３７内の孔部３９にはチエツクバルブで
あるバルブ機構４０か設けられており、このバルブ機構
４０は、弁座４１が形成されている弁座部材４２と、コ
イルスプリング４３により弁座４１に押圧される弁体４
４から構成されている。弁座部材４２には、後述する縮
み側オリフィス特性を設定するオリフィス４５が形成さ
れており、弁体４４には、伸び側オリフィス特性を設定
するオリフィス４６が形成されている。なお、オリフィ
ス４５がオリフィス４６よりも開口面積が大きく設定さ
れている。また、オリフィス４６は第１の実施例におけ
る固定オリフィス２９と同様のａ１＠を果たすもので、
このため本実施例においては一方側のディスクバルブ２
７に固定オリフィス２７は設けられていないが、所望に
より固定オリフィス２９を設けてオリフィス４６を省略
するようにしてもよい。

以上の構成の第２の実施例の減衰力可変式緩衝器の作動
を説明する。

操作ロット１９を回転させ、シャッター１８により孔１
７を閉じた状態では、第１の減衰力発生バルブ１６のみ
で減衰力が発生されので前記第１の実施例と同一の作動
が行なわれ、第６図のＬＡｌ’１−Ａｔ線、　Ｌ４＋−
Ｌａｇ線で示す減衰力特性が得られる。

そして、操作ロッド１９を回転させてシャッター１８に
より孔１７を開けた状態ては、バイパス通路２２を介し
ても油液が流動するため、第１の減衰力発生バルブ１６
および第２の減衰力発生バルブ３３およびバルブ機構の
各オリフィス４５．４６により減衰力か発生される。

これは、ピストン２の作動速度が遅く圧力差がｐ、、　
Ｐｂより小さいときは、固定オリフィス１５およびバル
ブ機構４０に形成されているオリフィス４５．４６のみ
で減衰力が発生されるものて、伸び行程時には弁体４４
が弁座４１に着座した状態であるため、弁体４４に形成
されているオリフィス４６により減衰力が発生され、縮
み行程時には弁体４４が弁座４１から離れるため、弁座
部材に形成されているオリフィス４５により伸び行程時
の減衰力よりも小さな減衰力が発生されて、第６図のＬ
１線、　Ｌｂ＋’線に示すように二次曲線的なオリフィ
ス特性が得られる。

また１作動速度が速く圧力差がＰａ、　Ｐｂより大きく
なると第２の減衰力発生バルブ３３のディスクバルブ２
７．２８が開弁することにより第６図のＬａｗ　Ｎｉｌ
　、　Ｌｂ、”線に示すような直線的な減衰力特性とな
る。

ピストン２の作動速度がさらに速く圧力差がＰＡ、Ｐ−
より大きくなると、第１の減衰力発生バルブ１６のディ
スクバルブ１３．１４も開弁して第６図のＬ０線、　Ｌ
１１２′線に示すように第１および第２の減衰力発生バ
ルブ１６．３３の複合した減衰力特性となる。

つぎに、第３図および第４図を用いて第３の実施例を説
明する。なお、第２の実施例と同一または相当する部材
には同一の符号を付して詳細な説明は省略する。

スタッド４７の一端（第３図中下側）にはナツト４８が
螺着するねじ部４９よりねじ径の小さいねじ部５０が形
成されており、このねじ部５０にスタット４７の貫通孔
５１とシリンダ下室５とを連通ずる孔５２を有する第２
の筒体５３が螺着されている。第２の筒体５３の孔５２
内には第２の環状部材５４が第２の筒体５３の開口端周
縁を内側に折曲することにより固定されている。

第２の環状部材５４には、伸び側進路５５と縮み側進路
５Ｓとが形成されており、さらに両側にはディスクバル
ブ５７．５８　　（第３の減衰力発生バルブ）が配設さ
れている。このディスクバルブ５７．５８は、第２の環
状部材５４に嵌挿された第２のスタッド５９とナツト６
９とで固定されている。

そして、貫通孔５１とシリンダ上室４とが連通状態にあ
る場合に、一方側のディスクバルブ５８は、伸び行程の
ときにシリンダ上室４側がシリンダ下室５側より圧力が
大きくなることにより開弁してシリンダ上室４からシリ
ンダ下室５へ伸び側進路５５を介して油液な流動させ、
他方側のディスクバルブ５７は、縮み行程のときにシリ
ンダ下室Ｓ側がシリンダ上室４側より圧力が大きくなる
ことにより開弁して縮み側進路５６を介してシリンダ下
室５からシリンダ上室４へ油液を流動させる。

一方側のディスクバルブ５８は圧力差力＜ＰＤより大き
くなると開弁し、他方側のディスク１＜）レブ５７はこ
の圧力差より小さいＰａの圧力差で開弁するように設定
されている。また、一方側のディスクバルブ５８には、
切り欠きからなる固定オリフィス６１が形成されている
。そして、この第２の環状部材５４．各通路５５．Ｓｌ
ｉおよびディスクバルブ５７．５８によりバルブ機構６
２が構成される。

なお、バルブ機構６２のそれぞれのディスクツベルブ５
７．５８は、第２の減衰力発生バルブコ３のそれぞれの
ディスクバルブ２７．２８よりも小さい圧力差て開弁す
るように設定されている（Ｐｎ＞Ｐｔｌ。

Ｐｂ、＞Ｐｄ） 一方、スタッド４７の他端（第３図中上側）は、環状部
６３となっており、次に述べるシャッター６４の一部を
構成している。

シャ・ンター６４の構成を説明すると、ピストンロッド
８の軸線上を貫通して設けられている操作ロット１９の
端部には径の異なる一対の回転体６５．６１ｉが一体と
なって固定されている。大径の回転体６５には、筒体７
に形成されている孔１７を筒体７の内側から塞ぐことが
できるように筒体７の内周に沿って円弧状に形成された
第１の閉塞部材６７が固定されており、小径の回転体６
６には、スタット４７の環状部６３に形成されている孔
６８を環状部６３の内側から塞ぐことができるように環
状部［ｉ：Ｉの内周に沿って円弧状に形成された第２の
閉塞部材６９が固定されている。

そして、この第１の閉塞部材６７および第２の閉塞部材
６９の配置は第４図（ａ）、（ｂ）、（ｃ）に示すよう
に、第１の閉塞部材６７が筒体７の孔１７を塞ぎ、同時
に第２の閉塞部材６９が環状部材６コの孔６８を塞ぐ状
態（第４図（ａ）に示す状８）、第１の閉塞部材６７は
筒体７の孔１７を開けておき、第２の閉塞部材６９が環
状部６コの孔６８を塞ぐ状態（第４図（ｂ）の状態）、
第１の閉塞部材＋ｉ？および第２の閉塞部材６９の両方
がそれぞれの孔１７．６２を開けておく状態（第３図（
ｃ）の状態）の３つの位置が取れるようになっている。

なお、この第３の実施例において、第２の減衰力発生ハ
ルブコ３の一方側のディスクバルブ２７には固定オリフ
ィス７０が設けられている。

この構成の第３の実施例の減衰力可変式油圧緩衝塁の作
動を説明する。

操作ロット１９を回転させ、シャッター６４により筒体
７の孔１７および環状部６３の孔５８の両方を閉じた状
態（第４図（ａ）に示す状態）では、バイパス通路２２
を介して油液か流れることがないので、第１の減衰力発
生バルブ１６のみて減衰力が発生される。これは、第１
の実施例で説明したように、第７図のＬＡＩ−ＬＡＩ線
、Ｌ□−Ｌ１線に示すような減衰力特性となる。

また、操作ロッド１９を回転させてシャッター６４によ
り筒体７の孔１７のみを開けた状態（第４図（ｂ）に示
す状態）では、筒体７と環状部６コとの間を通って油液
が流動するため、第１の減衰力発生バルブ１６および第
２の減衰力発生バルブ３３の両方により減衰力が発生さ
れる。これは、第２の実施例で説明したように、第７図
のＬｌｌ＋−１，８□−ＬＢｎ線、　Ｌｂ＋”−Ｌｂｔ
−Ｌｂ＋線に示すような減衰力特性となる。なお、この
減衰力特性において、オリフィス特性は、第２の減衰力
発生バルブ３３の一方側のディスクバルブ２７に設けら
れている固定オリフィス６４により得られるものであり
伸び行程および縮み行程とも同じ特性となる。

さらに、操作ロッド１９を回転させて筒体７の孔１７お
よび環状部６３の孔６８の両方を開けた状態（第４図（
ｃ）の状１１Ｂ）では、筒体７と環状部６コの間および
環状部６コの内側を通って油液が流動することができる
ため、第１の減衰力発生バルブ１６、第２の減衰力発生
バルブ３３およびバルブ機構６２により減衰力か発生さ
れる。

これは、ピストン２の作動速度が遅く圧力差がＰａ、　
Ｐｄより小さいときには固定オリフィスＩ５，７０とと
もにバルブ機構６２の固定オリフィス６１により第７図
のし。１線＋　Ｌｄｌ線に示すように二次曲線的なオリ
フィス特性となり、作動速度か速く圧力差がｐＤ、　ｐ
ｄより大きくなるとバルブ機構６２のディスクバルブ５
７．５８か開弁することにより第７図のＬＤ２線＋　Ｌ
ｄＲ線に示すような直線的な特性となる。

また、圧力差がｐ、、　Ｐｂより大きくなると第２の減
衰力発生バルブ３３のディスクバルブ２７．２８か開弁
することにより第７図のＬ０線＋　Ｌｄｊ線に示すよう
な直線的な特性となる。

さらに、ピストン２の作動速度が速く圧力差がｐＡ、　
ｐ、より大きくなると、第１の減衰力発生バルブ１６の
ディスクバルブ１３．１４も開弁して第７図のＬｌ＋４
線＋　ＬｄＪ線に示すように、第１の減衰力発生バルブ
１６．第２の減衰力発生バルブ３３およびバルブ機構６
２の複合した減衰力特性となる。

つづいて、第５図および第６図を用いて第４の実施例を
説明する。なお、この第４の実施例は第３の実施例に対
しシャッターの構造のみ異なるため、その他の部材には
同一の符号を付して詳細な説明は省略する。

シャッター７１は、ピストンロッド８の軸線上を貫通し
て設けられている操作ロッド１９の端部に固定されてい
る回転体７２に、筒体７に形成されている孔１７を閉塞
できるように筒体７の内周に沿った円弧状の閉塞部材７
３が一体に形成されている。また、この閉塞部材７３の
外周側の一部には、筒体７とスタット４７の間と孔１７
とを連通ずるための連通溝７４が形成されている。また
。

スタッド４７の環状部７５は、閉塞部材７３の内周側に
比較的密に嵌合している二 そのため、回転体７２の回転により、筒体７の孔１７を
閉ぐ状態（第５図（ａ）の状態）、筒体７とスタッド４
７の間と孔１７とを連通１ｔ！ｔ７４を介して連通ずる
状態（第５図（ｂ）の状態）、筒体７とスタット４７の
間と孔１７およびスタット４７の貫通孔５１と孔１７と
を連通ずる状態（第５図（ｃ）の状態）の３つの位ｔを
取ることができる。

なお、この第４の実施例の作動は、第３の実施例と同一
てあり、第６図（ａ）の状態が第４図（ａ）の状態に、
第６図（ｂ）の状ブムが第４図（ｂ）の状態に、第６図
（ｃ）の状態が第４図（Ｃ）の状態に対応する作動が行
なわれる。

第３および第４の実施例において、第２の筒体５３、第
２の環状部材５４．ディスクバルブ５７．５８　、第２
のスタッド５９．ナツト６０からなるバルブ機構６２は
スタット４７に螺着するだけであり、容易に着脱できる
ため、異なる特性のバルブ機構６２を設定しておけば、
適宜選択するだけで、ピストンの低作動域での減衰力特
性の異なる多種類の油圧緩衝器を提供することができる
という効果を奏する。

なお、第２の実施例において、シャッター１８の代わり
に第３および第４の実施例に示した構成のシャッター６
４．７１を適用して、２種類以上の減衰力特性を得るよ
うにしてもよい。

また、第３および第４の実施例において、締付部材４８
と第２の筒体５コとは別部材としたが。

第１の実施例のように共用化して、部品点数の削減、軸
方向の長さの短縮を図るようにしてもよい。

さらに、第３および：５４の実施例において、シャッタ
ー６４．７１は、第１の減衰力発生バルブ１６のみ、第
１と第２の減衰力発生バルブ１６、：１３　、第１．第
２．第３の減衰力発生バルブ１６．３３．６２とに切り
換えるようにしているが、第１の減衰力発生バルブ１６
と第２の減衰力発生バルブ３コと連通、第１の減衰力発
生バルブ１６と第３の減衰力発生バルブ６２と連通ずる
ようにしてもよい。

これは、例えば、第４の実施例のシャッターにおいて、
第９図に示すように１円弧状の閉塞部材７３を円環状に
形成し、この円環状部分の一部を孔１７を閉塞する部分
７３ａ、他の一部を連通溝７４が形成される部分、残り
の一部を孔！７とスタッド４７の貫通孔５１とのみを連
通ずる貫通孔７６（この貫通孔７６は筒体７とスタット
４７との間の空間には連通しない）が形成された部分と
に区分けし、適宜操作して第１の減衰力発生バにブ１６
と第２の減衰力発生バルブ３３とを連通（第９図（ｂ）
の状態）させ、または第１の減衰力発生バルブ１６と第
３の減衰力発生バルブ６２とを連通（第９図（ａ）の状
態）させる。

さらに、第１．第２．第３．第４の実施例において、シ
ャッター１８．６４．７１は孔１７に対してその流路面
積をオン−オフ的に制御しているが、これに加えて例え
ば従来公知となっているように、シャッターに径の異な
る小孔を設け、この小孔と第２の減衰力発生、バルブ３
３、バルブ機構４０．６２との組み合わせにより減衰力
を調整するようにしてもよい。

この場合、小孔がオリフィス４６、固定オリフィス６１
．７０よりも小さい流路面積のときは、従来と同様小孔
のみにぶる減衰力特性となり。

小孔が例えばオリフィス４６よりも若干大きな場合には
、第６図のｌｔａ＊”７ｔａ３”線のような２段オリフ
ィス特性とすることも可能である。

なお、各実施例では、操作ロット１９はその一端がピス
トンロッド８を貫通して外部のアクチュエータ等により
操作されるものとして述べたが、これに限らず１例えば
実開昭６：ｌ−３０６４２号等にみられるように、ピス
トンロッド内にアクチュエータを内蔵したものてもよく
、この場合、アクチュエータの出力軸そのものを操作ロ
ッドとするようにしてもよい。

（発明の効果） 以上詳細に説明したように本発明は、シリンダ内の２室
を連通ずるバイパス通路をピストンロッドの外径より大
きい外径を有する筒体で構成したため、筒体内径を大き
くすることができ、従来のピストンロッドの貫通孔をバ
イパス通路としたものに対しバイパス通路が油液の流動
抵抗となることがなくなる。

そのため、低い減衰力を発生することができ、かつ微妙
な減衰力の調整も行なえる。

また、この減衰力可変式油圧緩衝器を車両等に用いると
、乗り心地および操縦性を著しく向上させることがてき
る。

【図面の簡単な説明】

：５１図ないし第９図は木絶男の実施例を示すもので、 第１図は、本発明の第１の実施例の減衰力可変式油圧緩
衝器の要部断面図、 第２図は、本発明の第２の実施例の減衰力可変式油圧緩
衝器の要部断面図、 第３図は、本発明の第３の実施例の減衰力可変式油圧緩
衝器の要部断面図、 第４図（ａ）、（ｂ）、（ｃ）は、それぞれシャッター
による切換え状態を示す第３図のＩＶ−ＩＴ線断面図、 第５図は、本発明の第４の実施例の減衰力可変式油圧緩
衝器の要部断面図、 第６図（ａ）、（ｂ）、（ｃ）は、それぞれシャッター
による切換え状態を示す第５図のＶｌ−■線断面図。 第７図は、第１の実施例の減衰力可変式油圧緩衝器の減
衰力特性を示す図、 第８図は、第１ｊ５よび第２の実施例の減衰力可変式油
圧緩衝器の減衰力特性を示す図。 第９図（ａ）、（ｂ）、（ｃ）は、シャッターの他の実
施例による切換え状態を示す図である。 ｌ・・・シリンダ　　　　２・・・ピストン４・・・シ
リンダ」−室　　５・・・シリンダ下室７・・・筒体　
　　　　　８・・・ピストンロッドｌト・・減衰力発生
バルブ １７・・・孔　　　　　　　１８・・・シャッター２２
・・・バイパス通路　　２３・・・環状部材２５・・・
伸び側進路　　　２６・・・縮み側進路３２・・・第２
の減衰力発生バルブ 特許出願人　　　　　ト　キ　コ　株　式　会　社（ほ
か２名） 第　１　図 第２図 第３囚 第４　図 第５図　　　　　　１！６図 第９図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）ピストンロッドに、シャッターを操作する操作ロ
   ッドが挿通されるピストンロッドの外径より大きい外径
   を有する筒体を取付け、該筒体の外周にシリンダ内を２
   室に区画するピストンを設け、該ピストンに前記２室を
   連通する通路と伸び側減衰力および縮み側減衰力を発生
   させる減衰力発生バルブとを設け、前記筒体内に前記シ
   ャッターを収容し、該シャッターの操作により開閉され
   かつ前記筒体の内部とともに前記２室を連通するバイパ
   ス通路を構成する孔を前記筒体に形成し、前記バイパス
   通路内に油液の流動を制御するバルブ機構を設けたこと
   を特徴とする減衰力可変式油圧緩衝器。