JPH01317691A - クラッド鋼板の製造方法 - Google Patents
クラッド鋼板の製造方法Info
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- JPH01317691A JPH01317691A JP15205188A JP15205188A JPH01317691A JP H01317691 A JPH01317691 A JP H01317691A JP 15205188 A JP15205188 A JP 15205188A JP 15205188 A JP15205188 A JP 15205188A JP H01317691 A JPH01317691 A JP H01317691A
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Landscapes
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
（産業上の利用分野）
本発明は、クラッド鋼板の製造に係り、より詳細には、
圧延接合法により良好な接合強度及び曲げ加工性を有す
るクラッド鋼板を製造する方法に関するものである。 （従来の技術及び解決しようとする課題）従来より、ク
ラッド鋼板の製造方法としては、爆発圧着法、圧延接合
法及び爆着圧延法があるが、それぞれ以下のような問題
点がある。 すなわち、爆発圧着法は爆薬の爆発エネルギーを利用し
て合せ板と母材鋼板を冶金的に且つ機械的に接合する方
法であるが、この方法は種々の要因から面積的な制限を
受けるため、広い面積のクラッド鋼板を製造することが
困難である。 また、圧延接合法は合せ板と母材鋼板を重ね合せ、四周
部を拘束溶接した後、熱間圧延して両者を冶金的に接合
する方法であるが１合せ板がＴ１やＣｕ合金のように鋼
と直接溶接できないクラッド鋼板では、四周部の拘束溶
接は鋼同士の溶接となるよう、通常サンドインチ構造成
いはセミサンドイッチ構造の組立て方法が採られる。し
たがって、合せ板と母材鋼板を直接溶接できないような
りラッド鋼板の製造に圧延接合法を適用すると。 コンポジットスラブの厚みが増大するため、厚物材の製
造に蔑点がある。 また、爆着圧延法は１合せ板を母材鋼板に爆発圧着し、
その後、これを熱間圧延して爪板のクラッド鋼板を得る
方法であるが、特にＴｉクラッド鋼板の製造に適用した
場合、加熱中におけるＦｅ、Ｃ等の拡散に起因する接合
力の低下が大きな問題点として残されており、圧延後も
充分な接合力を有するとは言い難い。 本発明は、上記従来技術における問題点を解決するため
になされたものであって、良好な接合強度及び曲げ加工
性を有する広い面積のクラッド鋼板が安価に製造できる
方法を提供することを目的とするものである。 （課題を解決するための手段） 上記目的を達成するため、本発明者等は、コンポジット
スラブの組立て方法に関して鋭意研究を重ねた。 その結果１合せ材と母材鋼の拘束に一部、爆発圧着を適
用することにより１合せ板の種類にかかわらず両部材を
強固に、しかもシール効果も完全な拘束が可能であるこ
とを見い出し、ここに本発明をなしたものである。 すなわち、本発明に係るクラッド鋼板の製造方法は、圧
延接合法によりクラッド鋼板を製造するに際し、要する
に。 ■合せ板の四周囲に帯状の鋼板を爆発圧着させ、この鋼
板を母材鋼板にシール溶接し、或いは■母材鋼板の四周
囲に帯状の合せ板を爆発圧着させ、その内側に合せ板を
嵌め込み、この合せ板と該帯状合せ板とをシール溶接し
、或いは■ 前記の又は■において、必要に応じて、合
せ板と母材鋼板との間に、Ｔａ、Ｎｂ、ＶｌＭｏ又はこ
れらの合金、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｕ−Ｎｉ合金、Ｃｒ。 Ｆｅ、Ｆｅ−Ｃｒ合金、Ｔｉ合金、低炭素鋼並びに極低
炭素鋼からなる群から選ばれた単体或いは複数を介在さ
せ、 ■しかる後に、合せ板と母材鋼板の接合予定部を排気し
、熱間圧延することを特徴とするものである。 以下に本発明を更に詳細に説明する。 まず、本発明においては、合せ材と母材鋼の拘束に一部
、爆発圧着を適用することが特徴の１つである。すなわ
ち、合せ板又は母材鋼板のいずれか一方の四周囲に爆発
圧着により帯状の異材板（母材鋼板に対しては合せ材、
合せ材に対しては母材鋼板）を爆発圧着させ、この帯状
の異材板と同村の母材鋼板又は合せ板を溶接することに
よりシール溶接するので、殆どの金属又は合金の合せ板
に母材鋼板を強固に接合できる。しかも、従来の爆発圧
着法において問題となっていた爆着面積の制限に対して
も、広い面積のコンポフッ１−スラブを組立てることが
可能となり、広幅で長尺のクラッド鋼板を製造すること
ができる。コンポジットスラブは、オープンサンドイッ
チ構造（母材鋼板の片面のみに合せ板を重ね、他の面を
オープンのままの構造）でよい。 爆発圧着を一部に適用するに際しては、合せ抜又は母材
鋼板の四周囲に幅１００ｍｍ程度の帯状の異材板（相手
材）を爆発圧着し、シール溶接するが、具体的には、 ■合せ板側に爆発圧着させる場合には、合せ板の四周囲
に帯状の鋼板を爆発圧着させ、この帯状鋼板部分を母材
鋼板にシール溶接し、■母材鋼板側に爆発圧着させる場
合には、母材鋼板の四周囲に帯状の合せ板を爆発圧着さ
せ、その内側に合せ板を嵌め込み、この合せ板と該帯状
合せ板とをシール溶接する。 このように、一部についてのみ爆発圧着を適用してコン
ポジットスラブを組立てるので、同一材によるシール溶
接となり、強固でシール効果が完全な拘束が可能となる
。なお、シール溶接は、異種材の溶接ではないので、適
宜の溶接手段を採用できる。 更に１本発明においては、上記いずれの場合においても
、必要に応じて、合せ板と母材鋼板との間に中間材とし
て、Ｔａ、Ｎｂ、Ｖ、Ｍｏ或いはこれらの合金、Ｃｕ、
Ｎｉ、Ｃｕ−Ｎｉ合金、 Ｃｒ、 Ｆｅ、Ｆｅ−Ｃｒ合
金、Ｔｉ合金、低炭素鋼並びに極低炭素鋼からなる群か
ら選ばれた単体或いは複数を介在させることができる。 これにより、圧延中及び圧延後の冷却過程で生じるＦｅ
、Ｃ等が合せ板中へ拡散移行するのを阻止でき、良好な
接合強度及び曲げ加工性を有するクラッド鋼板が得られ
る。 更に、コンポジットスラブを組立てた後は、合せ板と母
材鋼板の接合予定部を排気し、熱間圧延する。この際、
排気は、加熱中に合せ板及び母材鋼板の接合予定面が酸
化されるのを防止する上で重要である。なお、熱間圧延
の加熱温度は熱間圧延可能な温度範囲で、合せ板の種類
に応じて適宜設定すればよいが、通常は７００〜１２５
０℃にするのが好ましい。 このようにして製造されるクラッド鋼板の製品となる接
合面では、圧延接合されるまでは未゛接合であるため、
加熱中のＦｅ、Ｃ等の拡散に起因する接合力の低下は全
く生じない。 なお、本発明においては１合せ板の材質は特に制限され
ず、殆どの金属及び合金が可能であり、また母材鋼板の
材質も、制限されない。勿論、合せ板及び母材鋼板の寸
法（面積、厚さ等）も制限されないことは云うまでもな
い。 （実施例） 次に本発明の実施例を示す。 災胤災よ まず、以下に示す明細の母材鋼板、帯状鋼板。 合せ板及び中間材を準備した。 母材鋼板・・・５８４１ サイズ（ａｍ） ： ２００ｔ Ｘ １５００％ｒ Ｘ
２０００ Ｑ４ｉＦ状鋼板・・・ＳＳ４１ サイズ（ｍｓ＋）：１０ｔＸ１００ｗ 合せ板・・・５ＵＳ３０４、Ｃ７０６０、Ｔ Ｐ ３５
Ｈ サイズ（ｎ＋ｍ） ： ２５ｔ Ｘ １５００瞥Ｘ ２
０００ Ｑ中間材−Ｎｉ、 Ｃｕ、Ｔａ、 Ｎｂ （以上いずれも５０μｍ厚） 極低炭素鋼、Ｔｉ合金、Ｆ ｅ −Ｃｒ合金（いずれも
０．１ｍｍ厚） 次いで、第１表に示す材料組合せにて、第１図（ａ）及
び（ｂ）又は（ａ′）及び（ｂ′）に示す如く、合せ板
１の四周囲に帯状鋼板２′を重ねて爆発圧着させた後、
同図（ｃ）及び（ｄ）又は（ａ′）及び（ｄ′）に示す
如く母材鋼板２を重ね合せ、帯状鋼板２′を母材鋼板２
に溶接してシールし、コンポジットスラブを組立てた。 図中、３は中間材、４は爆発圧着面、５はシール溶接部
である。 その後、コンポジットスラブに設けた排気孔に排気用バ
イブロを取り付け、排気した後、第１表に示す条件で熱
間圧延を行った。圧延後の寸法は板厚３０ｍｍ（２７ｍ
ｍ＋ ３ｎ＋鳳）、幅２０００ａ＋ｍ、長さ１１０００
ｍｍである。 得られたクラッド鋼板について、超音波探傷（ＵＳＴ）
により非接合部の有無、剪断強さ及び曲げ加工性を調査
した。その結果を第１表に併記する。なお、曲げ加工性
は、押し曲げ法により曲げ試験を行い１表曲げ及び裏白
げのいずれの場合も内側半径Ｒ＝１．Ｏｔ（ｔ（ｍ＋＊
）：板厚）、曲げ角度１８０°の条件で行った。 第１表から明らかなように、本発明例は、いずれも非接
合部が全く認められず、しかも接合強度が高く、曲げ加
工性も良好であった。更に、中間材を使用した本発明例
は、使用しなかったものに比べて３０％程度の接合強度
の向上がみられた。
圧延接合法により良好な接合強度及び曲げ加工性を有す
るクラッド鋼板を製造する方法に関するものである。 （従来の技術及び解決しようとする課題）従来より、ク
ラッド鋼板の製造方法としては、爆発圧着法、圧延接合
法及び爆着圧延法があるが、それぞれ以下のような問題
点がある。 すなわち、爆発圧着法は爆薬の爆発エネルギーを利用し
て合せ板と母材鋼板を冶金的に且つ機械的に接合する方
法であるが、この方法は種々の要因から面積的な制限を
受けるため、広い面積のクラッド鋼板を製造することが
困難である。 また、圧延接合法は合せ板と母材鋼板を重ね合せ、四周
部を拘束溶接した後、熱間圧延して両者を冶金的に接合
する方法であるが１合せ板がＴ１やＣｕ合金のように鋼
と直接溶接できないクラッド鋼板では、四周部の拘束溶
接は鋼同士の溶接となるよう、通常サンドインチ構造成
いはセミサンドイッチ構造の組立て方法が採られる。し
たがって、合せ板と母材鋼板を直接溶接できないような
りラッド鋼板の製造に圧延接合法を適用すると。 コンポジットスラブの厚みが増大するため、厚物材の製
造に蔑点がある。 また、爆着圧延法は１合せ板を母材鋼板に爆発圧着し、
その後、これを熱間圧延して爪板のクラッド鋼板を得る
方法であるが、特にＴｉクラッド鋼板の製造に適用した
場合、加熱中におけるＦｅ、Ｃ等の拡散に起因する接合
力の低下が大きな問題点として残されており、圧延後も
充分な接合力を有するとは言い難い。 本発明は、上記従来技術における問題点を解決するため
になされたものであって、良好な接合強度及び曲げ加工
性を有する広い面積のクラッド鋼板が安価に製造できる
方法を提供することを目的とするものである。 （課題を解決するための手段） 上記目的を達成するため、本発明者等は、コンポジット
スラブの組立て方法に関して鋭意研究を重ねた。 その結果１合せ材と母材鋼の拘束に一部、爆発圧着を適
用することにより１合せ板の種類にかかわらず両部材を
強固に、しかもシール効果も完全な拘束が可能であるこ
とを見い出し、ここに本発明をなしたものである。 すなわち、本発明に係るクラッド鋼板の製造方法は、圧
延接合法によりクラッド鋼板を製造するに際し、要する
に。 ■合せ板の四周囲に帯状の鋼板を爆発圧着させ、この鋼
板を母材鋼板にシール溶接し、或いは■母材鋼板の四周
囲に帯状の合せ板を爆発圧着させ、その内側に合せ板を
嵌め込み、この合せ板と該帯状合せ板とをシール溶接し
、或いは■ 前記の又は■において、必要に応じて、合
せ板と母材鋼板との間に、Ｔａ、Ｎｂ、ＶｌＭｏ又はこ
れらの合金、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｕ−Ｎｉ合金、Ｃｒ。 Ｆｅ、Ｆｅ−Ｃｒ合金、Ｔｉ合金、低炭素鋼並びに極低
炭素鋼からなる群から選ばれた単体或いは複数を介在さ
せ、 ■しかる後に、合せ板と母材鋼板の接合予定部を排気し
、熱間圧延することを特徴とするものである。 以下に本発明を更に詳細に説明する。 まず、本発明においては、合せ材と母材鋼の拘束に一部
、爆発圧着を適用することが特徴の１つである。すなわ
ち、合せ板又は母材鋼板のいずれか一方の四周囲に爆発
圧着により帯状の異材板（母材鋼板に対しては合せ材、
合せ材に対しては母材鋼板）を爆発圧着させ、この帯状
の異材板と同村の母材鋼板又は合せ板を溶接することに
よりシール溶接するので、殆どの金属又は合金の合せ板
に母材鋼板を強固に接合できる。しかも、従来の爆発圧
着法において問題となっていた爆着面積の制限に対して
も、広い面積のコンポフッ１−スラブを組立てることが
可能となり、広幅で長尺のクラッド鋼板を製造すること
ができる。コンポジットスラブは、オープンサンドイッ
チ構造（母材鋼板の片面のみに合せ板を重ね、他の面を
オープンのままの構造）でよい。 爆発圧着を一部に適用するに際しては、合せ抜又は母材
鋼板の四周囲に幅１００ｍｍ程度の帯状の異材板（相手
材）を爆発圧着し、シール溶接するが、具体的には、 ■合せ板側に爆発圧着させる場合には、合せ板の四周囲
に帯状の鋼板を爆発圧着させ、この帯状鋼板部分を母材
鋼板にシール溶接し、■母材鋼板側に爆発圧着させる場
合には、母材鋼板の四周囲に帯状の合せ板を爆発圧着さ
せ、その内側に合せ板を嵌め込み、この合せ板と該帯状
合せ板とをシール溶接する。 このように、一部についてのみ爆発圧着を適用してコン
ポジットスラブを組立てるので、同一材によるシール溶
接となり、強固でシール効果が完全な拘束が可能となる
。なお、シール溶接は、異種材の溶接ではないので、適
宜の溶接手段を採用できる。 更に１本発明においては、上記いずれの場合においても
、必要に応じて、合せ板と母材鋼板との間に中間材とし
て、Ｔａ、Ｎｂ、Ｖ、Ｍｏ或いはこれらの合金、Ｃｕ、
Ｎｉ、Ｃｕ−Ｎｉ合金、 Ｃｒ、 Ｆｅ、Ｆｅ−Ｃｒ合
金、Ｔｉ合金、低炭素鋼並びに極低炭素鋼からなる群か
ら選ばれた単体或いは複数を介在させることができる。 これにより、圧延中及び圧延後の冷却過程で生じるＦｅ
、Ｃ等が合せ板中へ拡散移行するのを阻止でき、良好な
接合強度及び曲げ加工性を有するクラッド鋼板が得られ
る。 更に、コンポジットスラブを組立てた後は、合せ板と母
材鋼板の接合予定部を排気し、熱間圧延する。この際、
排気は、加熱中に合せ板及び母材鋼板の接合予定面が酸
化されるのを防止する上で重要である。なお、熱間圧延
の加熱温度は熱間圧延可能な温度範囲で、合せ板の種類
に応じて適宜設定すればよいが、通常は７００〜１２５
０℃にするのが好ましい。 このようにして製造されるクラッド鋼板の製品となる接
合面では、圧延接合されるまでは未゛接合であるため、
加熱中のＦｅ、Ｃ等の拡散に起因する接合力の低下は全
く生じない。 なお、本発明においては１合せ板の材質は特に制限され
ず、殆どの金属及び合金が可能であり、また母材鋼板の
材質も、制限されない。勿論、合せ板及び母材鋼板の寸
法（面積、厚さ等）も制限されないことは云うまでもな
い。 （実施例） 次に本発明の実施例を示す。 災胤災よ まず、以下に示す明細の母材鋼板、帯状鋼板。 合せ板及び中間材を準備した。 母材鋼板・・・５８４１ サイズ（ａｍ） ： ２００ｔ Ｘ １５００％ｒ Ｘ
２０００ Ｑ４ｉＦ状鋼板・・・ＳＳ４１ サイズ（ｍｓ＋）：１０ｔＸ１００ｗ 合せ板・・・５ＵＳ３０４、Ｃ７０６０、Ｔ Ｐ ３５
Ｈ サイズ（ｎ＋ｍ） ： ２５ｔ Ｘ １５００瞥Ｘ ２
０００ Ｑ中間材−Ｎｉ、 Ｃｕ、Ｔａ、 Ｎｂ （以上いずれも５０μｍ厚） 極低炭素鋼、Ｔｉ合金、Ｆ ｅ −Ｃｒ合金（いずれも
０．１ｍｍ厚） 次いで、第１表に示す材料組合せにて、第１図（ａ）及
び（ｂ）又は（ａ′）及び（ｂ′）に示す如く、合せ板
１の四周囲に帯状鋼板２′を重ねて爆発圧着させた後、
同図（ｃ）及び（ｄ）又は（ａ′）及び（ｄ′）に示す
如く母材鋼板２を重ね合せ、帯状鋼板２′を母材鋼板２
に溶接してシールし、コンポジットスラブを組立てた。 図中、３は中間材、４は爆発圧着面、５はシール溶接部
である。 その後、コンポジットスラブに設けた排気孔に排気用バ
イブロを取り付け、排気した後、第１表に示す条件で熱
間圧延を行った。圧延後の寸法は板厚３０ｍｍ（２７ｍ
ｍ＋ ３ｎ＋鳳）、幅２０００ａ＋ｍ、長さ１１０００
ｍｍである。 得られたクラッド鋼板について、超音波探傷（ＵＳＴ）
により非接合部の有無、剪断強さ及び曲げ加工性を調査
した。その結果を第１表に併記する。なお、曲げ加工性
は、押し曲げ法により曲げ試験を行い１表曲げ及び裏白
げのいずれの場合も内側半径Ｒ＝１．Ｏｔ（ｔ（ｍ＋＊
）：板厚）、曲げ角度１８０°の条件で行った。 第１表から明らかなように、本発明例は、いずれも非接
合部が全く認められず、しかも接合強度が高く、曲げ加
工性も良好であった。更に、中間材を使用した本発明例
は、使用しなかったものに比べて３０％程度の接合強度
の向上がみられた。
【以下余白１
■ｉ２Ｌζ
まず、以下に示す明細の母材鋼板１合せ板、帯状合せ抜
及び中間材を準備した。 母材鋼板・・・５Ｓ４１ サイズ（＋＋＋ｍ）： ２００ｔ Ｘ １５００ｗ Ｘ
２０００ Ｑ合せ板−８ＵＳ３０４．Ｃ７０６０゜ Ｐ３５Ｈ サイズ（ａｒｍ） ： ２５ｔ Ｘ １３００ｗ Ｘ
１８００ ｎ帯状合せ板・・・合せ板と同種 サイズ（ＩＩＩｇ）：２５ｔＸ１００り中間材−Ｎｉ、
Ｃｕ、 Ｔａ、 Ｎｂ （以上いずれも５０μｍ厚） 極低炭素鋼、Ｔｉ合金、Ｆｅ−Ｃｒ合金（以上いずれも
Ｏ，ト１厚） 次いで、第２表に示す材料組合せにて、第２図（ａ）及
び（ｂ）又は（ｄ′）及び（ｂ′）に示す如く、母材鋼
板２の四周囲に帯状合せ板１′を重ねて爆発圧着させた
後、同図（Ｃ）及び（ｄ）又は（Ｃ′）及び（ｄ′）に
示す如く帯状合せＦｉｌ’の内側に合せ板１を嵌め込み
、帯状合せ板１′と合せ板１を溶接してシールし、コン
ポジットスラブを組立てた。 その後、コンポジットスラブに設けた排気孔に排気用バ
イブロを取り付け、排気した後、第２表に示す条件で熱
間圧延を行った。圧延後の寸法は実施例１の場合と同様
である。 得られたクラッド鋼板について、実施例１の場合と同様
、非接合部の有無、剪断強さ及び曲げ加工性を調査した
。その結果を第２表に併記する。 第２表から明らかなように、本発明例は、いずれも非接
合部が全く認められず、しかも接合強度が高く、曲げ加
工性も良好であった。更に、中間材を使用した本発明例
は、使用しなかったものに比べて３０％程度の接合強度
の向上がみられた。 【以下余白】 （発明の効果） 以上詳述したように、本発明によれば、殆どの金属又は
合金の合せ板をオープンサンドインチ構造のコンポジッ
トスラブに組立てることができ、しかも、圧延接合法に
より製造するため、接合強度が高く、曲げ加工性の良好
な広幅で長尺物のクラッド鋼板を安価に製造可能である
。特に５本発明による方法は厚物のＴｉクラッド鋼板の
製造に好適である。
及び中間材を準備した。 母材鋼板・・・５Ｓ４１ サイズ（＋＋＋ｍ）： ２００ｔ Ｘ １５００ｗ Ｘ
２０００ Ｑ合せ板−８ＵＳ３０４．Ｃ７０６０゜ Ｐ３５Ｈ サイズ（ａｒｍ） ： ２５ｔ Ｘ １３００ｗ Ｘ
１８００ ｎ帯状合せ板・・・合せ板と同種 サイズ（ＩＩＩｇ）：２５ｔＸ１００り中間材−Ｎｉ、
Ｃｕ、 Ｔａ、 Ｎｂ （以上いずれも５０μｍ厚） 極低炭素鋼、Ｔｉ合金、Ｆｅ−Ｃｒ合金（以上いずれも
Ｏ，ト１厚） 次いで、第２表に示す材料組合せにて、第２図（ａ）及
び（ｂ）又は（ｄ′）及び（ｂ′）に示す如く、母材鋼
板２の四周囲に帯状合せ板１′を重ねて爆発圧着させた
後、同図（Ｃ）及び（ｄ）又は（Ｃ′）及び（ｄ′）に
示す如く帯状合せＦｉｌ’の内側に合せ板１を嵌め込み
、帯状合せ板１′と合せ板１を溶接してシールし、コン
ポジットスラブを組立てた。 その後、コンポジットスラブに設けた排気孔に排気用バ
イブロを取り付け、排気した後、第２表に示す条件で熱
間圧延を行った。圧延後の寸法は実施例１の場合と同様
である。 得られたクラッド鋼板について、実施例１の場合と同様
、非接合部の有無、剪断強さ及び曲げ加工性を調査した
。その結果を第２表に併記する。 第２表から明らかなように、本発明例は、いずれも非接
合部が全く認められず、しかも接合強度が高く、曲げ加
工性も良好であった。更に、中間材を使用した本発明例
は、使用しなかったものに比べて３０％程度の接合強度
の向上がみられた。 【以下余白】 （発明の効果） 以上詳述したように、本発明によれば、殆どの金属又は
合金の合せ板をオープンサンドインチ構造のコンポジッ
トスラブに組立てることができ、しかも、圧延接合法に
より製造するため、接合強度が高く、曲げ加工性の良好
な広幅で長尺物のクラッド鋼板を安価に製造可能である
。特に５本発明による方法は厚物のＴｉクラッド鋼板の
製造に好適である。
第１図は本発明の実施例１におけるコンポジットスラブ
の組立順序を説明する断面図で、（ａ）〜（ｄ）は中間
材なしの場合を示し、（ａ’）〜（ｄ′）は中間材あり
の場合を示し、 第２図は実施例２におけるコンポジットスラブの組立順
序を説明する断面図で、（ａ）〜（ｄ）は中間材なしの
場合を示し、（ａ′）〜（ｄ′）は中間材ありの場合を
示す図である。 １・・合せ板、１′・・・帯状合せ板、２・・・母材鋼
板。 ２′・・・、ＨｔＨ状鋼板鋼板・・・中間材、４・・・
爆発圧着面。 ５・・・シール溶接部、６・・・排気用パイプ。 特許出願人 株式会社神戸ｍ鋼所 代理人弁理士 中 村 尚 第１ 第２ し
の組立順序を説明する断面図で、（ａ）〜（ｄ）は中間
材なしの場合を示し、（ａ’）〜（ｄ′）は中間材あり
の場合を示し、 第２図は実施例２におけるコンポジットスラブの組立順
序を説明する断面図で、（ａ）〜（ｄ）は中間材なしの
場合を示し、（ａ′）〜（ｄ′）は中間材ありの場合を
示す図である。 １・・合せ板、１′・・・帯状合せ板、２・・・母材鋼
板。 ２′・・・、ＨｔＨ状鋼板鋼板・・・中間材、４・・・
爆発圧着面。 ５・・・シール溶接部、６・・・排気用パイプ。 特許出願人 株式会社神戸ｍ鋼所 代理人弁理士 中 村 尚 第１ 第２ し
Claims (3)
- （１）圧延接合法によりクラッド鋼板を製造するに際し
、合せ板の四周囲に帯状の鋼板を爆発圧着させ、この帯
状鋼板部分を母材鋼板にシール溶接し、その後、合せ板
と母材鋼板の接合予定部を排気し、熱間圧延することを
特徴とするクラッド鋼板の製造方法。 - （２）圧延接合法によりクラッド鋼板を製造するに際し
、母材鋼板の四周囲に帯状の合せ板を爆発圧着させ、そ
の内側に合せ板を嵌め込み、この合せ板と該帯状合せ板
とをシール溶接し、その後、合せ板と母材鋼板の予定接
合部を排気し、熱間圧延することを特徴とするクラッド
鋼板の製造方法。 - （３）合せ板と母材鋼板との間に、Ｔａ、Ｎｂ、Ｖ、Ｍ
ｏ又はこれらの合金、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｕ−Ｎｉ合金、Ｃ
ｒ、Ｆｅ、Ｆｅ−Ｃｒ合金、Ｔｉ合金、低炭素鋼並びに
極低炭素鋼からなる群から選ばれた単体或いは複数を介
在させる請求項１又は２に記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15205188A JPH01317691A (ja) | 1988-06-20 | 1988-06-20 | クラッド鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15205188A JPH01317691A (ja) | 1988-06-20 | 1988-06-20 | クラッド鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01317691A true JPH01317691A (ja) | 1989-12-22 |
Family
ID=15531976
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15205188A Pending JPH01317691A (ja) | 1988-06-20 | 1988-06-20 | クラッド鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01317691A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114561529A (zh) * | 2022-03-09 | 2022-05-31 | 西部金属材料股份有限公司 | 一种Ti-Ni-Cr高硬度钛合金板材的制备方法 |
-
1988
- 1988-06-20 JP JP15205188A patent/JPH01317691A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114561529A (zh) * | 2022-03-09 | 2022-05-31 | 西部金属材料股份有限公司 | 一种Ti-Ni-Cr高硬度钛合金板材的制备方法 |
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