JPH0131972B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は熱伝導性にすぐれる金属製鋳型本体
の内壁面に金属メツキ層を設けた連続鋳造用鋳型
に関する。

従来、金属製鋳型本体の内壁面に金属保護層を
設けて鋳型の寿命ないし鋳造鋳片の品質の向上を
図るようにした連続鋳造用鋳型が知られている。
上記の保護層としては高温の溶湯と接触する鋳型
内壁面上部側で主として耐熱疲労性を発揮し、か
つ溶湯から次第に凝固殼へと変換される鋳型内壁
面下部側で主として耐摩耗性を発揮しうる、つま
り耐熱疲労性と耐摩耗性とを共に具備したもので
あることが要求される。

しかるに、一種の金属でこのような特性を満足
させることは極めて難しいものであることから、
近年になつて種々の工夫がなされ、そのひとつと
して鋳型本体の内壁面上部側に耐熱疲労性にすぐ
れる金属保護層を、また内壁面下部側に耐摩耗性
にすぐれる金属保護層を設ける試みがなされてい
る。このような金属保護層を設ける手段としては
メツキ法のほか溶射法や爆着法があるが、後二者
の手段には下記の如き欠点があり、その実用化が
阻まれている。

すなわち、溶射法によると通常約１mm程度の薄
肉にしか溶射できず、しかも溶射された金属保護
層は一般にもろくなりやすいという欠点がある。
また、溶射時保護用金属が高温に加熱されかつ鋳
型本体も予熱しておく必要があることから、鋳型
本体に熱的な損傷を与えるおそれがある。また、
爆着法によると爆着形成時にかなりの衝撃がかか
るため再生使用が難しい。詳しくは鋳型本体に冷
却装置などを配設する前の状態では所定の保護層
を爆着形成できるが、この保護層が次第に摩損し
て新たな保護層を設けなければならなくなつたと
き、上記配設装置に衝撃による損傷を与えること
になるから、もはや爆着形成という手段を採れな
くなる。

これに対して、メツキ法は溶射法や爆着法の如
き欠点がなく鋳型内壁面に金属保護層を設ける手
段としては非常に有効なものといえるのである
が、前記の如き内壁面上下部で異なる金属メツキ
層を設ける場合には次の問題が生じてくる。すな
わち、両金属の種類などを選択して各メツキ層と
鋳型内壁面との密着性をいずれも良好なものと
し、そのうえ上下部両メツキ層間の密着強度を充
分に大きくしなければならない。

この点に関して第４図Ａ，Ｂおよび第５図Ａ〜
Ｃを用いて詳しく説明する。まず第４図Ａにおい
て鋳型本体４１の内壁面４２に設ける金属メツキ
層４３の内壁面上部側メツキ層４３Ａの下端部と
内壁面下部側メツキ層４３Ｂの上端部との接合面
４４を、ただ単にフラツト面とした構成では、接
合面４４の隅部に対してうまくメツキを施すこと
ができないため空洞ができるなどの不都合が生
じ、またメツキ層４３Ａと４３Ｂとの間の密着強
度が不足して鋳造時比較的すみやかにＢ図に示さ
れる如く耐摩耗性に劣る内壁面上部側メツキ層４
３Ａに欠損部４５を生じる。その結果この部分か
ら溶湯４６が浸入し、また内壁面下部側メツキ層
４３Ｂのエツジ部に凝固殼４７がつき当たり、結
局鋳造鋳片にブレークアウトを生じることになる
とともに、鋳型の寿命もほとんど改善できなくな
る。

これに対して、第５図Ｃの如く、内壁面上下部
側メツキ層４３Ａ，４３Ｂ間に溶接部４８を設け
る構成とするか、あるいは第５図Ａに示される如
く接合面４４を金属メツキ層４３の内周面４９か
ら外周面５０に向けて上昇傾斜するテーパ状とな
し、接合面４４のメツキ施工を容易にしかつ接合
面積を大きくする一方、内壁面上部側メツキ層４
３Ａに欠損部を生じても少なくとも下部側メツキ
層４３Ｂのエツジ部に対する凝固殼４７のつき当
たりを可及的に防ぐ構成とすることが考えられ
る。

しかるに、溶接部４８を設けることは鋳型製造
作業が煩雑となつて望ましいものとはいえない。
また、第５図Ａに示されるようなテーパ状接合面
４４を設ける場合、まず内壁面下部側メツキ層４
３Ｂを形成しこのメツキ層４３Ｂの上端部を前記
の如くテーパ加工しこれに内壁面上部側メツキ層
４３Ａを形成することとなり、この場合前記テー
パ面とすることによつてメツキ施工は比較的容易
となるであろうが、これがすぐメツキ層４３Ａと
４３Ｂとの密着性の向上に好結果を与えるものと
はいえないのである。

すなわち、一般にメツキ法では被着体との密着
性をよくするためにメツキ前に被着体表面を活性
化処理するのが普通である。そこで、前記態様に
おいて内壁面上部側メツキ層４３Ａを形成するに
当たつては、すでに形成された内壁面下部側メツ
キ層４３Ｂの上端テーパ状接合面４４と内壁面上
部側とを同時に活性化処理しなければならない。
そして、この活性化処理には一般に硫酸、塩酸、
硝酸などの酸系処理液が用いられる。

ところが、鋳型本体４１は一般に銅製であり、
一方耐摩耗性にすぐれる内壁面下部側メツキ層４
３Ｂは上記本体４１よりも卑な金属たとえばニツ
ケル、クロムなどで構成されるのが通常であるか
ら、この場合前述の如き活性化処理液によつて内
壁面上部側は活性化されてもテーパ状接合面４４
の異種金属が活性化されるとは限らず、また電位
差によつて接合面４４に銅イオンが析出すること
があり、このように置換析出した表面はもはや活
性化状態にあるとはいえない。なおまたかりに鋳
型本体４１と内壁面下部側メツキ層４３Ｂとを構
成する各金属が上述とは逆のイオン化傾向を示す
関係にあるときは、テーパ状接合面４４は活性化
されても内壁面上部側の活性化が難しくなる。

これを要するに、第５図Ａの如き構成とされた
鋳型においては、メツキ層形成前の活性化処理に
当たつて鋳型内壁面上部とテーパ状接合面とのい
ずれか一方は活性化されにくくなるために、テー
パ状接合面とすることによつてメツキ施工を容易
にし、また接合面積を大きくできるなどの効果が
得られたとしても、鋳型本体の内壁面とテーパ状
接合面とのいずれか一方の密着強度を向上させる
ことができないのである。

このことから、かかる構成の鋳型にあつては各
メツキ層形成後にたとえば300〜450℃程度の高温
加熱処理を施して内壁面上下部側メツキ層と鋳型
本体内壁面との間並びにテーパ状接合面でいずれ
も異種金属間のミクロ的な結合を生じさせた熱拡
散層５１を設け、あるいはまた第５図Ｂの如く内
壁面上下部側メツキ層４３Ａ，４３Ｂを被覆する
他種の金属メツキ層５２を設けて、このメツキ層
５２と上下部側メツキ層４３Ａ，４３Ｂとの間に
も前記同様の熱拡散層５１を設けるなどの密着性
改良手段が不可欠となる。

上記熱拡散層５１は密着強度を大きくできる有
効な手段としてこの種業界においてごく一般的に
採用されているものであり、先に述べた第４図Ａ
および第５図Ｃの構成の鋳型においてもしかりで
ある。ところで、このような熱拡散層を設ける以
上その鋳型はもはや金属メツキ層単独からなる保
護層を有するものというよりもむしろ熱拡散層と
メツキ層との二重構造にされた保護層を有するも
のといえ、両層が一体不可分の関係となつて始め
て保護層としての機能を発揮するものである。

ところが、この種の鋳型は上記熱拡散層を設け
る際の高温加熱処理によつて鋳型本体が著しく害
されることがあり、とくに銅製鋳型ではこれが通
常200℃程度の再結晶温度を有していることから、
熱拡散層形成時に本体の脆化ないし歪みが非常に
大きくなつてしまう。

この発明者らは、以上の観点から、熱拡散層を
全く有しない金属メツキ層単独からなる保護層を
設けた新規構成でかつ鋳型の寿命と鋳造鋳片の品
質とにすぐれて非常に製作容易な連続鋳造用鋳型
を提供するべく鋭意検討した結果、遂にこの発明
を完成するに至つたものである。

以下に、この発明の連続鋳造用鋳型を図面を参
考にして説明する。

第１図はこの発明の連続鋳造用鋳型の一例を示
したものであり、１は中空部２を有する熱伝導性
にすぐれる金属製鋳型本体、３は上記鋳型本体１
に埋設された冷却装置、４は上記鋳型本体１の内
壁面５に熱拡散層を介在させることなく密着形成
された金属メツキ層で、内壁面上部側メツキ層４
Ａと内壁面下部側メツキ層４Ｂとからなつてい
る。

上記メツキ層４Ａは鋳型本体１と同種の金属か
ら構成され、また上記メツキ層４Ｂは鋳型本体１
に較べて耐摩耗性にすぐれる金属から構成されて
いる。第２図に示されるように、上記メツキ層４
Ａとメツキ層４Ｂとの間にはメツキ層内周面６つ
まり溶湯７ないし凝固殼８と接触する面からメツ
キ層外周面９つまり鋳型本体内壁面５に接触する
面に向けて下降傾斜する縦断面直線状のテーパ状
接合面１０を有し、この接合面１０により接合面
近傍に熱拡散層を介在させることなくメツキ層４
Ａ，４Ｂを互いに密着接合させている。

この構成において、鋳型本体１は一般には熱伝
導性の良好な脱酸銅、クロム・ジルコニウム含有
銅、銀含有銅などからなる銅または銅合金製とさ
れ、この場合メツキ層４Ａは銅メツキ、メツキ層
４Ｂは通常ニツケルメツキまたはニツケル−鉄の
如きニツケル合金メツキとされる。

第３図Ａ〜Ｈは上記鋳型の製造工程を示したも
のであり、まずＡ工程において、冷却装置３が配
設された鋳型本体１の内壁面５を切削研摩して整
面した後、内壁面に付着する油脂類などを除去す
る脱脂処理を行つて水洗する。次に、Ｂ工程で内
壁面下部５Ｂをテープ被覆１１し、この被覆状態
で内壁面上部５Ａを活性化処理した後、Ｃ工程に
おいて上記処理面に鋳型本体１と同種の金属から
なるメツキを施して内壁面上部側メツキ層４Ａを
形成する。

上記メツキ層４Ａの形成後水洗し、Ｄ工程でテ
ープ被覆１１を解除した後、引き続きＥ工程で上
記メツキ層４Ａの下端部を切削してメツキ層内周
面６からメツキ層外周面９に向けて下降傾斜する
縦断面直線状のテーパ状接合面１０を形成する。
次いで、上記接合面１０および内壁面下部５Ｂを
前記同様にして整面、脱脂、水洗した後、Ｆ工程
において上記メツキ層４Ａをテープ被覆１２し、
この状態で上記接合面１０および内壁面下部５Ｂ
を同時に活性化処理する。

しかる後、続くＧ工程で上記活性化処理面に鋳
型本体１に較べて耐摩耗性にすぐれる金属からな
るメツキを施して内壁面下部側メツキ層４Ｂを形
成する。次いで、水洗し、Ｈ工程でテープ被覆１
２を解除した後、上記メツキ層４Ｂの余剰部分１
３を切削し、また必要ならメツキ層４Ａの一部を
も切削加工してメツキ層内周面６がメツキ層４
Ａ，４Ｂを通じて面一となるように最終加工す
る。その後は水洗するだけでよく、高温加熱処理
は一切施さない。

上記製造法において、Ｂ工程およびＦ工程の活
性化処理に用いる処理液としては、一般に硫酸、
塩酸、硝酸、弗化水素酸などが単独でもしくは適
宜混合して用いられ、場合により市販の固形酸な
ども使用できる。また、この発明者らは鋳型本体
が銅または銅合金製とされる場合に、上記通常の
処理液に代えて硫酸と過酸化水素との混合水溶液
を用いると、鋳型内壁面５と金属メツキ層４との
間並びに内壁面上下部側メツキ層４Ａ，４Ｂ間の
密着性が著しく改善されるものであることを見い
出した。

上記混合溶液使用による密着性改良効果は次の
如き理由によるものと考えられる。一般に内壁面
５およびテーパ状接合面１０にはその整面工程な
いしそれ以前の工程で物理的な外力ないし熱を受
けて加工による変質層が形成されやすく、この変
質層内部にも油脂類などが含まれることがある。
これらの含有物は脱脂工程では取り除けない。し
たがつて、その後の活性化処理工程において前記
通常の処理液を用いると、変質層内部に油脂類な
どが含まれた状態で上記変質層表面だけが活性化
処理されることになる。これに対して、前記混合
水溶液によると上記変質層表面の油脂類がまず除
去されるとともに過酸化水素の酸化力で上記変質
層が酸化されてこれが硫酸によつて溶解除去さ
れ、このとき同時に変質層内部の含有物も実質的
に取り除かれる。次いで、新しく露出した金属表
面が適度に微細な凹凸面に形成される。つまりこ
のように加工による変質層を溶解、除去して露出
させた金属表面を微細な凹凸面に形成できること
が密着性改良に良好な結果を与えているものであ
る。

また、この発明者らは、上述した硫酸と過酸化
水素との混合水溶液に関しこの水溶液中にさらに
メタニトロベンゼンスルフオン酸ソーダを含ませ
ると、上記メタニトロベンゼンスルフオン酸ソー
ダが加工による変質層の酸化をより促進し、前記
変質層の溶解、除去に好結果を与え、鋳型内壁面
５と金属メツキ層４との間並びに内壁面上下部側
メツキ層４Ａ，４Ｂ間の密着性をさらに一段と改
善できるものであることを見い出した。

ここに用いられる硫酸と過酸化水素との混合水
溶液またはこれにメタニトロベンゼンスルフオン
酸ソーダを加えた水溶液の各成分の使用割合は、
一般に水１に対して硫酸を100〜200ml程度、過
酸化水素（35重量％水溶液として）を１〜500ml
程度、メタニトロベンゼンスルフオン酸ソーダを
５〜500ｇ程度とすればよい。

なお、上記製造法において鋳型本体が銅または
銅合金製とされる場合に、内壁面上部側メツキ層
４Ａを形成するための銅メツキ浴、また内壁面下
部側メツキ層４Ｂを形成するために好ましく用い
られるニツケルメツキ浴またはニツケル−鉄メツ
キ浴は、それぞれ以下の如きメツキ浴が用いられ
る。

銅メツキ浴にはシアン酸浴、ピロリン酸浴、硫
酸浴、弗化ホウ素浴などがあるが、このうちとく
に好適には低温メツキが可能でかつ毒性がなくし
かも酸性浴である硫酸浴を使用する。硫酸浴では
樹枝状メツキとならないように適宜の添加剤を用
いるが、この添加剤としては硫黄原子を含まない
化合物たとえばゼラチンなどが望ましい。この理
由はチオ尿素やチオ尿素誘導体を用いると鋳造時
に高温加熱されて分解しそれと同時にメツキ層に
含まれた硫黄によつて銅が脆化しふくれを生じさ
せるおそれがあるからである。上記の如き添加剤
を用いた硫酸浴の好ましき組成を示すと次のとお
りであり、この組成によれば電気メツキの欠点で
ある均一電着性をも同時に改良できる。

CuSO₄・5H₂O 100〜200ｇ／ H₂SO₄ 100〜180ｇ／ Cl^- 10〜50mg／ 添加剤 10〜20ｇ／ 次に、ニツケルメツキ浴およびニツケル−鉄メ
ツキ浴においてはいずれもスルフアミン酸浴が用
いられ、これらの好ましき浴組成を示すと次のと
おりである。なお、スルフアミン酸浴ではメツキ
浴の攪拌はとくに必要でない。

＜ニツケルメツキ浴＞ PH 3.5〜4.5 スルフアミン酸ニツケル 430〜450ｇ／ 塩化ニツケル ３〜５ｇ／ ホウ酸 30〜35ｇ／ 電流密度（DK） １〜5A／ｄm² ＜ニツケル−鉄メツキ浴＞ PH 2.5〜3.5 スルフアミン酸ニツケル 430〜450ｇ／ スルフアミン酸第一鉄 １〜30ｇ／ 安定剤 １〜50ｇ／ ホウ酸 30〜35ｇ／ ラウリル硫酸ナトリウム 0.2〜0.3ｇ／ 電流密度（DK） １〜5A／ｄm² このように、この発明においては内壁面上部側
メツキ層４Ａを鋳型本体１と同種の材質で構成す
る一方、このメツキ層４Ａを内壁面下部側メツキ
層４Ｂに先だつて形成するようにしているから、
上記メツキ層４Ａと内壁面下部側５Ｂとを第３図
におけるＦ工程で同時に活性化処理したときに、
両処理面を共に有効に活性化することができる。
これに対し、上記メツキ層４Ａが鋳型本体とは異
なる金属からなるときはいずれか一方の処理はど
うしても充分に活性化できないし、またメツキ層
４Ｂをメツキ層４Ａに先だつてメツキするとき
は、このメツキ層４Ｂの上端部と内壁面上部５Ａ
とを同時に活性化処理することになり、この場合
上記両処理面のいずれか一方は活性化不充分とな
らざるをえない。

これを要するに、この発明によれば第３図のＢ
工程で内壁面上部５Ａを支障なく活性化でき、か
つ前述のとおりＦ工程において内壁面下部５Ｂと
メツキ層４Ａの下端部とを共に有効に活性化でき
るものであり、しかも上記メツキ層４Ａの下端部
はメツキ層内周面６からメツキ層外周面９に向け
て下降傾斜する縦断面直線のテーパ状とされてい
るために、第３図のＧ工程でのメツキ施工が容易
となりかつメツキ層４Ａと４Ｂとの接合面積も大
きくできる。

したがつて、メツキ層４Ａ，４Ｂをごく通常の
手段で形成するだけで鋳型内壁面５，５Ａ，５Ｂ
と各メツキ層４Ａ，４Ｂとの密着性並びにメツキ
層４Ａと４Ｂとの密着性を高度に維持することが
でき、さらにこの良好な密着性は活性化処理時に
硫酸と過酸化水素との混合水溶液ないしこれにメ
タニトロベンゼンスルフオン酸ソーダを加えた水
溶液を使用することによつてより一段と改善され
る。このため、もはや従来のようにメツキ層を設
けた後に高温での熱拡散処理を施したり、またメ
ツキ層４Ａと４Ｂとの間を溶接する必要は全くな
く、熱拡散処理を施さない結果として鋳型本体自
体の熱劣化、とくに上記本体が銅または銅合金製
からなる場合の脆化ないし歪みを生じさせること
がないという利点が持たらされる。

上記説明からも明らかなように、この発明の連
続鋳造用鋳型は熱伝導性にすぐれる鋳型本体の内
壁面上部側メツキ層が上記本体と同種の材質から
なりかつ下部側メツキ層が上記本体に較べて耐摩
耗性にすぐれた材質からなるとともに、内壁面５
と各メツキ層４Ａ，４Ｂとの間並びに両メツキ層
４Ａと４Ｂの接合面１０近傍に熱拡散層を有さ
ず、しかも上記接合面１０はメツキ層内周面６か
ら外周面９に向けて下降傾斜する縦断面直線状の
テーパ状とされた特異な構成を採つている。

かかる構成からなる鋳型を用いて金属を連続鋳
造するに当たつては、この鋳型の中空部２に上方
からタンデイシユ（図示せず）を介して溶湯７を
流し込み、これを内壁面５を介して冷却する。こ
のとき内壁面上部５Ａには熱伝導性にすぐれる鋳
型本体１と同種の材質からなるメツキ層４Ａが形
成されているために、溶湯７の冷却を妨げず、か
つ良好な耐熱疲労性から上記メツキ層４Ａ自体に
ヒートクラツクを生じるおそれもない。また溶湯
７の冷却で生長してくる凝固殼８は鋳型内壁面下
部側と接触しながら下方に引き抜かれるが、この
ときメツキ層４Ｂを鋳型本体１に較べて耐摩耗性
にすぐれる金属で構成しているため、凝固殼８に
よる鋳型の損傷は上記メツキ層４Ｂによつて効果
的に阻止される。

一方、上記鋳造においてメツキ層４Ａと４Ｂと
の接合面１０がメツキ層内周面６から外周面９に
向けて下降傾斜する縦断面直線状のテーパ状とさ
れていることから、もしメツキ層４Ａの下端部が
欠如してくるとメツキ層４Ｂの内周面側上端エツ
ジ部に凝固殼がつき当たるおそれがある。しかる
に、上記接合面１０のメツキ層４Ａと４Ｂとの密
着性ないし密着強度は前記の如く非常に大きくさ
れていることから、このような支障をきたす心配
はなく、得られる鋳造鋳片にブレークアウトは生
じず、かつ鋳型の寿命も高次に維持される。

そして、この発明の連続鋳造用鋳型は、メツキ
層の密着強度が非常に大きいため、上述のように
熱拡散層の形成が不要であり、また前記第５図Ｂ
の如く上下メツキ層を覆う他のメツキ層をあえて
設けたり第５図Ｃの如く溶接部を設ける必要もな
く、鋳型製作における工程が大幅に簡略化され、
極めて製作容易である。

次に、この発明の実施例として銅製鋳型本体１
の内壁面に前述の第３図Ａ〜Ｈの製造工程にした
がつてかつメツキ浴として前記組成からなる銅メ
ツキ浴およびニツケルメツキ浴を用いて上部側メ
ツキ層が銅メツキ、下部側メツキ層がニツケルメ
ツキからなる層厚５mmの金属メツキ層を設けた連
続鋳造用鋳型をつくつた。この鋳型において活性
化処理液として硫酸を用いたものを本試験品１と
し、また硫酸200ml／と過酸化水素（35重量％
水溶液）50ml／とメタニトロベンゼンスルフオ
ン酸ソーダ200ｇ／との混合水溶液を用いたも
のを本試験品２とした。

一方、参考品として銅製鋳型本体の内壁面下部
にまずニツケルメツキ層を形成し、このメツキ層
の上端部を第５図Ａの如くテーパ加工した後、内
壁面上部に銅メツキ層を形成し、各メツキ層の厚
みを５mmとするとともに、メツキ層形成後300〜
450℃で高温加熱処理して鋳型内壁面と各メツキ
層との間並びに上下部メツキ層のテーパ状接合面
近傍に熱拡散層を設けた連続鋳造用鋳型をつくつ
た。なお活性化処理液は硫酸を用いた。

上記本試験品１、２と参考品の各鋳型を用いて
実際に溶鋼を連続鋳造したところ、鋳型の寿命お
よび鋳造鋳片の品質は本試験品１、２において参
考品に較べて遜色のない結果が得られ、とくに本
試験品２によれば上記特性を高度に満足させうる
ものであることが判つた。

以上詳述したとおり、この発明によれば従来と
は全く異なる構成とされて前記諸種の特徴と有し
鋳型の寿命と鋳造鋳片の品質とに共にすぐれてか
つ非常に製作容易であるという工業的に極めて有
用な連続鋳造用鋳型を提供することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明の連続鋳造用鋳型の一例を示
す断面図、第２図は第１図の部分の拡大図、第
３図Ａ〜Ｈはこの発明の連続鋳造用鋳型の製造法
を説明する工程図、第４図Ａはこの発明とは異な
る連続鋳造用鋳型の一例を示す要部拡大図、第４
図Ｂは上記鋳型の特性を説明するための要部拡大
図、第５図Ａ〜Ｃはそれぞれこの発明とは異なる
連続鋳造用鋳型の他の例を示す要部拡大図であ
る。 １……鋳型本体、４……金属メツキ層、４Ａ…
…内壁面上部側メツキ層、４Ｂ……内壁面下部側
メツキ層、５……内壁面、５Ａ……内壁面上部、
５Ｂ……内壁面下部、６……メツキ層内周面、９
……メツキ層外周面、１０……テーパ状接合面。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 熱伝導性にすぐれる金属製鋳型本体の内壁面
   に熱拡散層を介在させることなく密着形成された
   金属メツキ層を、上記鋳型本体と同種の金属から
   なる内壁面上部側メツキ層と上記鋳型本体に較べ
   て耐摩耗性にすぐれる金属からなる内壁面下部側
   メツキ層とで構成するとともに、上記両メツキ層
   間にメツキ層内周面からメツキ層外周面に向けて
   下降傾斜する縦断面直線状のテーパ状接合面を設
   ける一方、この接合面近傍に熱拡散層を介在させ
   ることなく上記両メツキ層を上記接合面で密着接
   合させるようにしたことを特徴とする連続鋳造用
   鋳型。 ２ 鋳型本体を銅または銅合金製とし、内壁面上
   部側メツキ層を銅メツキ、内壁面下部側メツキ層
   をニツケルまたはニツケル合金メツキとした特許
   請求の範囲第１項記載の連続鋳造用鋳型。