JPH0134738B2 - - Google Patents
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- JPH0134738B2 JPH0134738B2 JP58201797A JP20179783A JPH0134738B2 JP H0134738 B2 JPH0134738 B2 JP H0134738B2 JP 58201797 A JP58201797 A JP 58201797A JP 20179783 A JP20179783 A JP 20179783A JP H0134738 B2 JPH0134738 B2 JP H0134738B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cemented carbide
- coating layer
- hard coating
- brazed
- chip
- Prior art date
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- Expired
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B51/00—Tools for drilling machines
- B23B51/04—Drills for trepanning
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
- B23P15/00—Making specific metal objects by operations not covered by a single other subclass or a group in this subclass
- B23P15/28—Making specific metal objects by operations not covered by a single other subclass or a group in this subclass cutting tools
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Drilling Tools (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、ろう付けにより結合された表面被
覆焼結硬質合金チツプ（以下、被覆超硬合金チツ
プという）を具備する切削工具の製造法に関する
ものである。
覆焼結硬質合金チツプ（以下、被覆超硬合金チツ
プという）を具備する切削工具の製造法に関する
ものである。
従来、硬質相が主として元素周期律表の4a、
5a、および6a族金属の炭化物および窒化物のう
ちの１種または２種以上で構成され、一方結合相
が主として鉄族金属のうちの１種または２種以上
で構成された焼結硬質合金で製造されたチツプ
（以下、超硬合金チツプという）を、工具鋼や高
速度鋼などで製造された切削工具本体の所定個所
にろう付けしてなる超硬合金チツプろう付け切削
工具が提案され、その一部が実用に供されている
ことはよく知られるところである。
5a、および6a族金属の炭化物および窒化物のう
ちの１種または２種以上で構成され、一方結合相
が主として鉄族金属のうちの１種または２種以上
で構成された焼結硬質合金で製造されたチツプ
（以下、超硬合金チツプという）を、工具鋼や高
速度鋼などで製造された切削工具本体の所定個所
にろう付けしてなる超硬合金チツプろう付け切削
工具が提案され、その一部が実用に供されている
ことはよく知られるところである。
一方、近年、加工能率の向上をはかる目的で、
切削速度の高速化が強く要望されるようになつて
いるが、上記の超硬合金チツプろう付け切削工具
は、耐摩耗性に劣るために前記の要望を十分満足
するものではなく、高速切削には適さないもので
あり、また、これを、例えば穴加工を行なうツイ
ストドリルやガンドリル、さらにはリーマなどと
して適用した場合には、周速の速いマージン部や
ガイドパツト部の摩耗が激しく、この結果仕上面
の劣化や切削抵抗の増大などをきたして十分満足
する性能が得られないばかりでなく、きわめて使
用寿命の短かいものであつた。
切削速度の高速化が強く要望されるようになつて
いるが、上記の超硬合金チツプろう付け切削工具
は、耐摩耗性に劣るために前記の要望を十分満足
するものではなく、高速切削には適さないもので
あり、また、これを、例えば穴加工を行なうツイ
ストドリルやガンドリル、さらにはリーマなどと
して適用した場合には、周速の速いマージン部や
ガイドパツト部の摩耗が激しく、この結果仕上面
の劣化や切削抵抗の増大などをきたして十分満足
する性能が得られないばかりでなく、きわめて使
用寿命の短かいものであつた。
また、上記の超硬合金チツプの表面に、化学蒸
着法を用い、元素周期律表の4a、5a、および6a
族の金属、並びにAlの炭化物、窒化物、硼化物、
および酸化物、さらにこれらの２種以上の固溶体
からなる群のうちの１種の単層または２種以上の
複層で構成された硬質被覆層を0.5〜15μｍの平均
層厚で被覆してなる被覆超硬合金チツプがスロー
アウエイチツプとして用いられているが、この被
覆超硬合金チツプは、切削工具本体の所要個所に
取り換え自在に機械的に取り付けて用いられるも
のであり、このチツプが切削工具本体にろう付け
により取付けられて使用されることはない。これ
は、前記被覆超硬合金チツプを切削工具本体にろ
う付けにより取り付けた場合、正確な寸法精度を
得ることができず、このため寸法出しのための研
削が必要となり、この結果前記研削によつて硬質
被覆層の一部が除去されてしまい、所望の耐摩耗
性を確保することができないという理由によるも
のである。
着法を用い、元素周期律表の4a、5a、および6a
族の金属、並びにAlの炭化物、窒化物、硼化物、
および酸化物、さらにこれらの２種以上の固溶体
からなる群のうちの１種の単層または２種以上の
複層で構成された硬質被覆層を0.5〜15μｍの平均
層厚で被覆してなる被覆超硬合金チツプがスロー
アウエイチツプとして用いられているが、この被
覆超硬合金チツプは、切削工具本体の所要個所に
取り換え自在に機械的に取り付けて用いられるも
のであり、このチツプが切削工具本体にろう付け
により取付けられて使用されることはない。これ
は、前記被覆超硬合金チツプを切削工具本体にろ
う付けにより取り付けた場合、正確な寸法精度を
得ることができず、このため寸法出しのための研
削が必要となり、この結果前記研削によつて硬質
被覆層の一部が除去されてしまい、所望の耐摩耗
性を確保することができないという理由によるも
のである。
そこで、本発明者等は、上述のような観点か
ら、正確な寸法精度を有し、かつ耐摩耗性のすぐ
れた被覆超硬合金チツプろう付け切削工具を製造
すべく研究を行なつた結果、予め化学蒸着法によ
り形成した平均層厚：0.5〜15μｍの硬質被覆層を
有する被覆超硬合金チツプを、工具鋼または高速
度鋼製切削工具本体の所定個所にろう付けした
後、寸法出しを行なうための研削を施し、引続い
て物理蒸着法を用い、ろうの溶融点以下の温度
で、前記チツプの表面に、さらに平均層厚：0.5
〜10μｍの硬質被覆層を形成すると、前記研削に
よつて除去された硬質被覆層の部分は、物理蒸着
法により形成された硬質被覆層で被覆されるの
で、耐摩耗性を失うことなく、すぐれた耐摩耗性
が保持され、また化学蒸着法により形成された硬
質被覆層の残存部分は物理蒸着法により形成され
た硬質被覆層にて積層被覆されるので、一段とす
ぐれた耐摩耗性をもつようになり、しかも上記の
研削によつて正確な寸法精度が確保されるという
知見を得たのである。
ら、正確な寸法精度を有し、かつ耐摩耗性のすぐ
れた被覆超硬合金チツプろう付け切削工具を製造
すべく研究を行なつた結果、予め化学蒸着法によ
り形成した平均層厚：0.5〜15μｍの硬質被覆層を
有する被覆超硬合金チツプを、工具鋼または高速
度鋼製切削工具本体の所定個所にろう付けした
後、寸法出しを行なうための研削を施し、引続い
て物理蒸着法を用い、ろうの溶融点以下の温度
で、前記チツプの表面に、さらに平均層厚：0.5
〜10μｍの硬質被覆層を形成すると、前記研削に
よつて除去された硬質被覆層の部分は、物理蒸着
法により形成された硬質被覆層で被覆されるの
で、耐摩耗性を失うことなく、すぐれた耐摩耗性
が保持され、また化学蒸着法により形成された硬
質被覆層の残存部分は物理蒸着法により形成され
た硬質被覆層にて積層被覆されるので、一段とす
ぐれた耐摩耗性をもつようになり、しかも上記の
研削によつて正確な寸法精度が確保されるという
知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたも
のであつて、以下に実施例により具体的に説明す
る。
のであつて、以下に実施例により具体的に説明す
る。
実施例 １
第１図に斜視図で示される被覆超硬合金チツプ
ろう付けドリルを製造した。すなわち、まず、 Co；９％、TiC；10％、TaC；10％、WC；残
りからなる組成（以上重量％）をもつた所定形状
の超硬合金チツプを用意し、この超硬合金チツプ
における切削工具本体へのろう付け面をセラミツ
クス製保護板で覆つて硬質被覆層が形成されない
ようにした状態で化学蒸着装置内に装入し、
TiCl4：３％、N2：37％、H2：60％からなる組
成（以上容量％）を有する反応ガスを流しなが
ら、1000℃の反応温度で３時間の反応を行なうこ
とによつて、前記超硬合金チツプの表面に、
TiNからなる平均層厚：3μｍの硬質被覆層を形
成し、この被覆超硬合金チツプ１を図示されるよ
うに、SNCM−８製切削工具本体２に、ろうの
溶融温度以上の800℃の温度でろう付けし、シヨ
ツトピーニングを施した後、前記被覆超硬合金チ
ツプ１のマージン部（最外周面部）１ａを研削し
て正確な外径寸法出しを行なうと共に、逃げ面１
ｂを研削して正確な逃げ角とし、（図中１ｃはす
くい面を示す）さらに刃先にホーニングを施し、
ついで、この結果の被覆超硬合金チツプろう付け
ドリルを物理蒸着装置の１つであるイオンプレー
テイング装置に入れ、N2：80％、H2：20％から
なる組成（以上容量％）の反応ガスを導入してプ
ラズマを発生させ、ろうの溶融温度以下の温度で
ある500℃にて６時間の反応を行なうことによつ
てTiNからなる平均層厚：3μｍの硬質被覆層を
形成した。
ろう付けドリルを製造した。すなわち、まず、 Co；９％、TiC；10％、TaC；10％、WC；残
りからなる組成（以上重量％）をもつた所定形状
の超硬合金チツプを用意し、この超硬合金チツプ
における切削工具本体へのろう付け面をセラミツ
クス製保護板で覆つて硬質被覆層が形成されない
ようにした状態で化学蒸着装置内に装入し、
TiCl4：３％、N2：37％、H2：60％からなる組
成（以上容量％）を有する反応ガスを流しなが
ら、1000℃の反応温度で３時間の反応を行なうこ
とによつて、前記超硬合金チツプの表面に、
TiNからなる平均層厚：3μｍの硬質被覆層を形
成し、この被覆超硬合金チツプ１を図示されるよ
うに、SNCM−８製切削工具本体２に、ろうの
溶融温度以上の800℃の温度でろう付けし、シヨ
ツトピーニングを施した後、前記被覆超硬合金チ
ツプ１のマージン部（最外周面部）１ａを研削し
て正確な外径寸法出しを行なうと共に、逃げ面１
ｂを研削して正確な逃げ角とし、（図中１ｃはす
くい面を示す）さらに刃先にホーニングを施し、
ついで、この結果の被覆超硬合金チツプろう付け
ドリルを物理蒸着装置の１つであるイオンプレー
テイング装置に入れ、N2：80％、H2：20％から
なる組成（以上容量％）の反応ガスを導入してプ
ラズマを発生させ、ろうの溶融温度以下の温度で
ある500℃にて６時間の反応を行なうことによつ
てTiNからなる平均層厚：3μｍの硬質被覆層を
形成した。
この結果得られた本発明被覆超硬合金チツプろ
う付けドリルと、硬質被覆層の形成がない以外は
同一の条件で製造した従来超硬合金チツプろう付
けドリルについて、 被削材 ：S45C（硬さ：HB240）、 切削速度：80ｍ／min、 送 り ：0.3mm／回、 切削油 ：使用、 の条件で切削試験を行ない、使用寿命に至るまで
の穿孔長さを測定したところ、本発明被覆超硬合
金チツプろう付けドリルは、17ｍの穿孔長さで寿
命に至つたのに対して、従来超硬合金チツプろう
付けドリルは８ｍで寿命となるものであつた。
う付けドリルと、硬質被覆層の形成がない以外は
同一の条件で製造した従来超硬合金チツプろう付
けドリルについて、 被削材 ：S45C（硬さ：HB240）、 切削速度：80ｍ／min、 送 り ：0.3mm／回、 切削油 ：使用、 の条件で切削試験を行ない、使用寿命に至るまで
の穿孔長さを測定したところ、本発明被覆超硬合
金チツプろう付けドリルは、17ｍの穿孔長さで寿
命に至つたのに対して、従来超硬合金チツプろう
付けドリルは８ｍで寿命となるものであつた。
実施例 ２
第２図ａおよびｂにそれぞれ平面図および側面
図で示される被覆超硬合金チツプろう付け突切り
バイトを製造した。すなわち、まず、Co；９％、
TiC；10％、TaC；10％、WC；残りからなる組
成（以上重量％）を有する所定形状の超硬合金チ
ツプを用意し、この超硬合金チツプを、実施例１
におけると同様にろう付け面に硬質被覆層が形成
されないようにした状態で、化学蒸着装置に装入
し、TiCl4：２％、CH4：1.5％、H2：96.5％から
なる組成を有する反応ガスを流しながら、1000℃
の反応温度で２時間の反応を行なつて、前記超硬
合金チツプの表面にTiCからなる平均層厚：3μｍ
の内層としての硬質被覆層を形成し、さらに反応
ガス組成を、AlCl3：２％、CO2：３％、H2：95
％からなるものとし、かつ反応温度を990℃とし
て1.5時間の反応を行なうことによつて前記内層
の上にさらにAl2O3からなる平均層厚：1μｍの外
層としての硬質被覆層を形成し、このようにして
得られた被覆超硬合金チツプ１を、図示されるよ
うに、SCM−４製切削工具本体２に、実施例１
におけると同様にろう付けし、シヨツトピーニン
グを施した後、前記被覆超硬合金チツプ１の側面
１ｄを研削して正確な溝寸法が得られるように
し、（図中１ｂ：逃げ面、１ｃ：すくい面を示す）
引続いて、この結果の被覆超硬合金チツプろう付
け突切りバイトを、物理蒸着装置の１つであるイ
オンプレーテイング装置に装入し、実施例１にお
けると同一の条件でTiNからなる平均層厚：3μ
ｍの硬質被覆層を形成することによつて本発明被
覆超硬合金チツプろう付け突切りバイトを製造し
た。
図で示される被覆超硬合金チツプろう付け突切り
バイトを製造した。すなわち、まず、Co；９％、
TiC；10％、TaC；10％、WC；残りからなる組
成（以上重量％）を有する所定形状の超硬合金チ
ツプを用意し、この超硬合金チツプを、実施例１
におけると同様にろう付け面に硬質被覆層が形成
されないようにした状態で、化学蒸着装置に装入
し、TiCl4：２％、CH4：1.5％、H2：96.5％から
なる組成を有する反応ガスを流しながら、1000℃
の反応温度で２時間の反応を行なつて、前記超硬
合金チツプの表面にTiCからなる平均層厚：3μｍ
の内層としての硬質被覆層を形成し、さらに反応
ガス組成を、AlCl3：２％、CO2：３％、H2：95
％からなるものとし、かつ反応温度を990℃とし
て1.5時間の反応を行なうことによつて前記内層
の上にさらにAl2O3からなる平均層厚：1μｍの外
層としての硬質被覆層を形成し、このようにして
得られた被覆超硬合金チツプ１を、図示されるよ
うに、SCM−４製切削工具本体２に、実施例１
におけると同様にろう付けし、シヨツトピーニン
グを施した後、前記被覆超硬合金チツプ１の側面
１ｄを研削して正確な溝寸法が得られるように
し、（図中１ｂ：逃げ面、１ｃ：すくい面を示す）
引続いて、この結果の被覆超硬合金チツプろう付
け突切りバイトを、物理蒸着装置の１つであるイ
オンプレーテイング装置に装入し、実施例１にお
けると同一の条件でTiNからなる平均層厚：3μ
ｍの硬質被覆層を形成することによつて本発明被
覆超硬合金チツプろう付け突切りバイトを製造し
た。
この結果得られた本発明被覆超硬合金チツプろ
う付け突切りバイトは、その被覆超硬合金チツプ
における逃げ面１ｂとすくい面１ｃが、TiC：3μ
ｍ、Al2O3：1μｍ、およびTiN：3μｍからなる積
層の硬質被覆層で被覆され、一方その側面１ｄが
TiN：3μｍからなる硬質被覆層で被覆されるも
のであつた。
う付け突切りバイトは、その被覆超硬合金チツプ
における逃げ面１ｂとすくい面１ｃが、TiC：3μ
ｍ、Al2O3：1μｍ、およびTiN：3μｍからなる積
層の硬質被覆層で被覆され、一方その側面１ｄが
TiN：3μｍからなる硬質被覆層で被覆されるも
のであつた。
上記本発明被覆超硬合金チツプろう付け突切り
バイトと、硬質被覆層の形成を全く行なわない以
外は同一の条件で製造した従来超硬合金チツプろ
う付け突切りバイトを、材質がSCM−４（硬さ：
HB140）からなる直径：15mmφの丸棒の突切り加
工に用いたところ、前者の突切りバイトは4000個
を加工することができたのに対して、後者の突切
りバイトは1000個しか加工することができないも
のであつた。
バイトと、硬質被覆層の形成を全く行なわない以
外は同一の条件で製造した従来超硬合金チツプろ
う付け突切りバイトを、材質がSCM−４（硬さ：
HB140）からなる直径：15mmφの丸棒の突切り加
工に用いたところ、前者の突切りバイトは4000個
を加工することができたのに対して、後者の突切
りバイトは1000個しか加工することができないも
のであつた。
実施例 ３
第３図に正面図で示される被覆超硬合金チツプ
ろう付けサイドカツタを製造した。すなわち、
Co；８％、TiC；12％、TaC；６％、WC；残り
からなる組成（以上重量％）を有する所定形状の
超硬合金チツプを用意し、この超硬合金チツプの
ろう付け面を除く表面部分に実施例１におけると
同一の条件で、TiNからなる平均層厚：3μｍの
硬質被覆層を形成し、ついでこの結果得られた被
覆超硬合金チツプ１を、図示されるようにSCM
−４製切削工具本体２に同じく実施例１における
と同一の条件でろう付けした後、被覆超硬合金チ
ツプ１の逃げ面１ｂを研削して寸法出しを行ない
（図中１ｃはすくい面を示す）、さらに0.1mmの面
取り（チヤンフアホーニング）を施し、引続いて
物理蒸着装置の１つであるスパツタリング装置を
用い、ろうの溶融点以下の温度である300℃にて
スパツタ反応を起さしめることによつて、前記被
覆超硬合金チツプ１の表面にTiNからなる平均
層厚：2μｍの硬質被覆層を形成した。
ろう付けサイドカツタを製造した。すなわち、
Co；８％、TiC；12％、TaC；６％、WC；残り
からなる組成（以上重量％）を有する所定形状の
超硬合金チツプを用意し、この超硬合金チツプの
ろう付け面を除く表面部分に実施例１におけると
同一の条件で、TiNからなる平均層厚：3μｍの
硬質被覆層を形成し、ついでこの結果得られた被
覆超硬合金チツプ１を、図示されるようにSCM
−４製切削工具本体２に同じく実施例１における
と同一の条件でろう付けした後、被覆超硬合金チ
ツプ１の逃げ面１ｂを研削して寸法出しを行ない
（図中１ｃはすくい面を示す）、さらに0.1mmの面
取り（チヤンフアホーニング）を施し、引続いて
物理蒸着装置の１つであるスパツタリング装置を
用い、ろうの溶融点以下の温度である300℃にて
スパツタ反応を起さしめることによつて、前記被
覆超硬合金チツプ１の表面にTiNからなる平均
層厚：2μｍの硬質被覆層を形成した。
この結果得られた本発明被覆超硬合金チツプろ
う付けサイドカツタと、硬質被覆層を形成しない
以外は同一の条件で製造した従来超硬合金チツプ
ろう付けサイドカツタを、 被削材：S55C、 切削速度：100ｍ／min、 切込み：２mm、 送り：0.23mm／刃、 切削油：使用、 の条件での切削試験に供したところ、本発明被覆
超硬合金チツプろう付けサイドカツタは、100分
の切削後、熱クラツクの発達によりチツピングが
生じ寿命に至つたのに対して、従来超硬合金チツ
プろう付けサイドカツタは、40分の切削後、すく
い面摩耗の進行によつてチツプ（切刃）が脱落
し、使用寿命に至るものであつた。
う付けサイドカツタと、硬質被覆層を形成しない
以外は同一の条件で製造した従来超硬合金チツプ
ろう付けサイドカツタを、 被削材：S55C、 切削速度：100ｍ／min、 切込み：２mm、 送り：0.23mm／刃、 切削油：使用、 の条件での切削試験に供したところ、本発明被覆
超硬合金チツプろう付けサイドカツタは、100分
の切削後、熱クラツクの発達によりチツピングが
生じ寿命に至つたのに対して、従来超硬合金チツ
プろう付けサイドカツタは、40分の切削後、すく
い面摩耗の進行によつてチツプ（切刃）が脱落
し、使用寿命に至るものであつた。
実施例 ４
第４図ａおよびｂにそれぞれ平面図および側面
図で示される被覆超硬合金チツプろう付けガンド
リルを製造した。すなわち、まず、Co；６％、
WC；残りからなる組成（以上重量％）を有する
所定形状の超硬合金チツプを用意し、この超硬合
金チツプを、ろう付け面をセラミツク板で覆つた
状態で化学蒸着装置に装入し、実施例２における
と同一の条件にてTiCからなる平均層厚：3μｍの
硬質被覆層を前記超硬合金チツプの表面に形成
し、この結果得られた被覆超硬合金チツプ１を、
図示されるようにクロム鋼製切削工具本体２に実
施例１におけると同一の条件でろう付けした後、
被覆超硬合金チツプ１の最外周面部１ｅおよびパ
ツト部外面１ｆを研削して正確な穴径が確保でき
るようにし、さらに逃げ面１ｂも研削して寸法出
しを行ない（図中１ｃはすくい面を示す）、引続
いて、このガンドリルをスパツタリング装置に装
入し、実施例３におけると同一の条件にて、その
表面にTiNからなる平均層厚：2μｍの硬質被覆
層を形成した。
図で示される被覆超硬合金チツプろう付けガンド
リルを製造した。すなわち、まず、Co；６％、
WC；残りからなる組成（以上重量％）を有する
所定形状の超硬合金チツプを用意し、この超硬合
金チツプを、ろう付け面をセラミツク板で覆つた
状態で化学蒸着装置に装入し、実施例２における
と同一の条件にてTiCからなる平均層厚：3μｍの
硬質被覆層を前記超硬合金チツプの表面に形成
し、この結果得られた被覆超硬合金チツプ１を、
図示されるようにクロム鋼製切削工具本体２に実
施例１におけると同一の条件でろう付けした後、
被覆超硬合金チツプ１の最外周面部１ｅおよびパ
ツト部外面１ｆを研削して正確な穴径が確保でき
るようにし、さらに逃げ面１ｂも研削して寸法出
しを行ない（図中１ｃはすくい面を示す）、引続
いて、このガンドリルをスパツタリング装置に装
入し、実施例３におけると同一の条件にて、その
表面にTiNからなる平均層厚：2μｍの硬質被覆
層を形成した。
この結果得られた本発明被覆超硬合金チツプろ
う付けガンドリルと、硬質被覆層の形成を全く行
なわない以外は同一の条件で製造した従来超硬合
金チツプろう付けガンドリルを、 被削材 ：FC25（硬さ：HB210）、 切削速度：90ｍ／min、 送 り ：0.02mm／rev.、 穴 径 ：15mm（公差：３／100mm）、 穴 長 ：100mm、 切削油 ：使用、 の条件での切削に供し、穴径に寸法公差不良が発
生するまでの加工穴数を測定したところ、本発明
被覆超硬合金チツプろう付けガンドリルは700穴
を加工することができたのに対して、従来超硬合
金チツプろう付けガンドリルは250穴の加工で寿
命に至つた。
う付けガンドリルと、硬質被覆層の形成を全く行
なわない以外は同一の条件で製造した従来超硬合
金チツプろう付けガンドリルを、 被削材 ：FC25（硬さ：HB210）、 切削速度：90ｍ／min、 送 り ：0.02mm／rev.、 穴 径 ：15mm（公差：３／100mm）、 穴 長 ：100mm、 切削油 ：使用、 の条件での切削に供し、穴径に寸法公差不良が発
生するまでの加工穴数を測定したところ、本発明
被覆超硬合金チツプろう付けガンドリルは700穴
を加工することができたのに対して、従来超硬合
金チツプろう付けガンドリルは250穴の加工で寿
命に至つた。
上述のように、この発明の方法によれば、寸法
精度が高く、かつ耐摩耗性にすぐれた被覆超硬合
金チツプろう付け切削工具を製造することがで
き、したがつて、これを実用に供した場合には、
すぐれた切削性能を著しく長期に亘つて発揮する
などの工業上有用な効果がもたらされるのであ
る。
精度が高く、かつ耐摩耗性にすぐれた被覆超硬合
金チツプろう付け切削工具を製造することがで
き、したがつて、これを実用に供した場合には、
すぐれた切削性能を著しく長期に亘つて発揮する
などの工業上有用な効果がもたらされるのであ
る。
第１図は被覆超硬合金チツプろう付けドリルの
斜視図、第２図は被覆超硬合金チツプろう付け突
切りバイトを示し、ａは正面図、ｂは側面図、第
３図は被覆超硬合金チツプろう付けサイドカツタ
の正面図、第４図は被覆超硬合金チツプろう付け
ガンドリルを示し、ａは正面図、ｂは側面図であ
る。図面において、 １……被覆超硬合金チツプ、１ａ……マージン
部（最外周面部）、１ｂ……逃げ面、１ｃ……す
くい面、１ｄ……側面、１ｅ……最外周面部、１
ｆ……パツト部の外面、２……切削工具本体。
斜視図、第２図は被覆超硬合金チツプろう付け突
切りバイトを示し、ａは正面図、ｂは側面図、第
３図は被覆超硬合金チツプろう付けサイドカツタ
の正面図、第４図は被覆超硬合金チツプろう付け
ガンドリルを示し、ａは正面図、ｂは側面図であ
る。図面において、 １……被覆超硬合金チツプ、１ａ……マージン
部（最外周面部）、１ｂ……逃げ面、１ｃ……す
くい面、１ｄ……側面、１ｅ……最外周面部、１
ｆ……パツト部の外面、２……切削工具本体。
Claims (1)
- １ 予め化学蒸着法により形成した硬質被覆層を
有する表面被覆焼結硬質合金チツプを、工具鋼ま
たは高速度鋼製切削工具本体の所定個所にろう付
けした後、寸法出しを行なうための研削を施し、
引続いて、物理蒸着法を用い、ろうの溶融点以下
の温度で、前記チツプの表面に、さらに硬質被覆
層を積層形成することを特徴とする表面被覆硬質
合金チツプをろう付けした切削工具の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20179783A JPS6094232A (ja) | 1983-10-27 | 1983-10-27 | 表面被覆焼結硬質合金チツプをろう付けした切削工具の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20179783A JPS6094232A (ja) | 1983-10-27 | 1983-10-27 | 表面被覆焼結硬質合金チツプをろう付けした切削工具の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6094232A JPS6094232A (ja) | 1985-05-27 |
| JPH0134738B2 true JPH0134738B2 (ja) | 1989-07-20 |
Family
ID=16447089
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20179783A Granted JPS6094232A (ja) | 1983-10-27 | 1983-10-27 | 表面被覆焼結硬質合金チツプをろう付けした切削工具の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6094232A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006068877A (ja) * | 2004-09-06 | 2006-03-16 | Osg Corp | ダブルマージンドリル |
| JP4707414B2 (ja) * | 2005-03-04 | 2011-06-22 | ユニタック株式会社 | ドリルヘッド |
| JP2006346739A (ja) * | 2005-06-20 | 2006-12-28 | Daia Tool Kogaku Kk | 回転切削刃物 |
| JPWO2014006718A1 (ja) * | 2012-07-05 | 2016-06-02 | 有限会社クローバーテック | 切削工具の製造方法およびこれを用いた切削工具 |
| JP6180043B2 (ja) * | 2015-11-09 | 2017-08-16 | 康平 谷 | 金属の接合方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56119337A (en) * | 1980-02-23 | 1981-09-18 | Taisuke Kakiuchi | Production of chisel for chipping building stone or the like |
| JPS56166370A (en) * | 1980-05-27 | 1981-12-21 | Mitsubishi Metal Corp | Surface coated tool member of superior abrasion resistance and corrosion resistance |
-
1983
- 1983-10-27 JP JP20179783A patent/JPS6094232A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6094232A (ja) | 1985-05-27 |
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