JPH0138651B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0138651B2 JPH0138651B2 JP60184020A JP18402085A JPH0138651B2 JP H0138651 B2 JPH0138651 B2 JP H0138651B2 JP 60184020 A JP60184020 A JP 60184020A JP 18402085 A JP18402085 A JP 18402085A JP H0138651 B2 JPH0138651 B2 JP H0138651B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mold
- cylinder
- movable
- closing
- accumulator
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C45/64—Mould opening, closing or clamping devices
- B29C45/67—Mould opening, closing or clamping devices hydraulic
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Presses And Accessory Devices Thereof (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
(イ) 産業上の利用分野
本発明は、成形機の立形締装置に関するもので
ある。
ある。
(ロ) 従来の技術
従来の一般的な成形機の立形型締装置は、固定
盤と、固定盤に対して上下方向に移動可能に設け
られる可動盤と、可動盤を上下動させる型開閉シ
リンダと、可動盤と固定盤との間に型締力を作用
する型締シリンダと、を有している。固定盤に取
り付けられた固定金型に対して可動盤に取り付け
られた可動金型を型開閉シリンダによつて互いに
接近する方向又は遠ざかる方向に移動させて金型
を開閉し、型閉後又は型閉直前に型締シリンダに
よる型締力を作用させる。
盤と、固定盤に対して上下方向に移動可能に設け
られる可動盤と、可動盤を上下動させる型開閉シ
リンダと、可動盤と固定盤との間に型締力を作用
する型締シリンダと、を有している。固定盤に取
り付けられた固定金型に対して可動盤に取り付け
られた可動金型を型開閉シリンダによつて互いに
接近する方向又は遠ざかる方向に移動させて金型
を開閉し、型閉後又は型閉直前に型締シリンダに
よる型締力を作用させる。
(ハ) 発明が解決しようとする課題
しかし、このような従来の成形機の立形型締装
置には、大型の型開閉シリンダを必要とするとい
う問題点、運転時にシヨツクを発生するという問
題点、及び微妙な型締力の制御が困難であるとい
う問題点、がある。
置には、大型の型開閉シリンダを必要とするとい
う問題点、運転時にシヨツクを発生するという問
題点、及び微妙な型締力の制御が困難であるとい
う問題点、がある。
すなわち、立形型締装置では、可動盤及びこれ
に取り付けられる可動金型などのすべての可動部
の重量を上昇させ、また下降させる必要があるた
め、重力の影響をほとんど受けない横形型締装置
と比較して、非常に大きな型開閉力を必要とす
る。このため、型開閉シリンダは大型なものとな
り、これに油圧を供給する油圧装置も大型なもの
となつて装置の価格が高くなり、消費エネルギー
も増大することになる。例えば型開閉シリンダを
油圧ポンプによつて直接駆動する場合には、油圧
ポンプ及びこれを駆動する電動機の容量を大きく
する必要があり、またアキユムレータを用いる場
合には、圧力変動率の小さい状態で運転するため
には上昇時に型開閉シリンダに供給する油量の約
10倍程度の体積のガスを収容可能なアキユムレー
タが必要となる。更に、成形サイクルが短い場合
にはアキユムレータに蓄圧するための油圧ポンプ
の容量又は台数を増やす必要がある。また、油圧
ポンプとアキユムレータとを併用する場合にも上
記と同様の理由により油圧装置は大型化すると共
に価格も上昇する。
に取り付けられる可動金型などのすべての可動部
の重量を上昇させ、また下降させる必要があるた
め、重力の影響をほとんど受けない横形型締装置
と比較して、非常に大きな型開閉力を必要とす
る。このため、型開閉シリンダは大型なものとな
り、これに油圧を供給する油圧装置も大型なもの
となつて装置の価格が高くなり、消費エネルギー
も増大することになる。例えば型開閉シリンダを
油圧ポンプによつて直接駆動する場合には、油圧
ポンプ及びこれを駆動する電動機の容量を大きく
する必要があり、またアキユムレータを用いる場
合には、圧力変動率の小さい状態で運転するため
には上昇時に型開閉シリンダに供給する油量の約
10倍程度の体積のガスを収容可能なアキユムレー
タが必要となる。更に、成形サイクルが短い場合
にはアキユムレータに蓄圧するための油圧ポンプ
の容量又は台数を増やす必要がある。また、油圧
ポンプとアキユムレータとを併用する場合にも上
記と同様の理由により油圧装置は大型化すると共
に価格も上昇する。
可動盤及びこれに取り付けられる可動金型など
の重量物が高速で上下方向に移動するため、装置
に大きなシヨツクが作用し、取付部品の緩み、配
管からの油漏れなどを発生しやすく、保守点検作
業が増大すると共に稼動率も低下しやすい。
の重量物が高速で上下方向に移動するため、装置
に大きなシヨツクが作用し、取付部品の緩み、配
管からの油漏れなどを発生しやすく、保守点検作
業が増大すると共に稼動率も低下しやすい。
また、立形型締装置を射出圧縮成形装置として
使用する場合には、型閉直前の段階で型締速度及
び型締力を段階的に制御する必要があるが、立形
型締装置の場合には可動盤、可動金型などの可動
部の自重がそのまま型締力として作用するため、
微妙な型締力の制御が困難である。
使用する場合には、型閉直前の段階で型締速度及
び型締力を段階的に制御する必要があるが、立形
型締装置の場合には可動盤、可動金型などの可動
部の自重がそのまま型締力として作用するため、
微妙な型締力の制御が困難である。
本発明は上記のような問題点を解決することを
目的としている。
目的としている。
(ニ) 課題を解決するための手段
本発明は、可動部の重量を支持可能な所定の特
性のバランスシリンダ及びアキユムレータを設け
ることにより上記課題を解決する。すなわち、本
発明は、固定盤１０及び可動盤１２が垂直向きに
配置され、可動盤は型開閉シリンダ１８によつて
上下方向に移動し、型締シリンダによつて金型１
４，１６に対する型締力を作用させる成形機の立
形型締装置であつて、固定盤と可動盤との間に設
けられたバランスシリンダ２０と、ピストンによ
つて区画された油室２４ａ及びガス室２４ｂを有
するアキユムレータ２４と、バランスシリンダの
油室２０ａとアキユムレータの油室２４ａとを接
続する油路２２と、を有し、バランスシリンダの
ピストンのストロークに応じてアキユムレータの
ガス室の容積が大きく（２倍程度）変化するもの
を前提したものであり、 バランスシリンダのピストンの受圧面積、アキ
ユムレータのピストンの受圧面積、及びガス室の
ガス圧力の関係が、可動盤の型開閉ストローク下
降限において、可動盤と共に移動する可動部全体
の重量がバランスシリンダによつて支持されるよ
うな関係に設定されていることを特徴としてい
る。なお、かつこ内の符号は後述の実施例の対応
する部材を示す。
性のバランスシリンダ及びアキユムレータを設け
ることにより上記課題を解決する。すなわち、本
発明は、固定盤１０及び可動盤１２が垂直向きに
配置され、可動盤は型開閉シリンダ１８によつて
上下方向に移動し、型締シリンダによつて金型１
４，１６に対する型締力を作用させる成形機の立
形型締装置であつて、固定盤と可動盤との間に設
けられたバランスシリンダ２０と、ピストンによ
つて区画された油室２４ａ及びガス室２４ｂを有
するアキユムレータ２４と、バランスシリンダの
油室２０ａとアキユムレータの油室２４ａとを接
続する油路２２と、を有し、バランスシリンダの
ピストンのストロークに応じてアキユムレータの
ガス室の容積が大きく（２倍程度）変化するもの
を前提したものであり、 バランスシリンダのピストンの受圧面積、アキ
ユムレータのピストンの受圧面積、及びガス室の
ガス圧力の関係が、可動盤の型開閉ストローク下
降限において、可動盤と共に移動する可動部全体
の重量がバランスシリンダによつて支持されるよ
うな関係に設定されていることを特徴としてい
る。なお、かつこ内の符号は後述の実施例の対応
する部材を示す。
(ホ) 作用
アキユムレータのピストンがストロークするこ
とにより、ガス室の容積が大きく変化する。型開
閉シリンダとは別個に設けられたバランスシリン
ダが、型開閉ストローク下降限（型閉位置付近）
では可動部重量のほぼすべてを支持し、また型開
閉ストローク上昇限では可動部重量の例えば1/2
を支持するように、アキユムレータの能力が設定
されている。従つて、可動部重量のうちバランス
シリンダによつて分担されるものの比率が型開閉
シリンダのストローク位置に応じて変化する。こ
のバランスシリンダによつて分担される荷重分だ
け型開閉シリンダの必要荷重が減少する。型開閉
ストローク下降限ではバランスシリンダによつて
可動部重量のほぼすべてが支持されるため、型開
閉シリンダの分担荷重はほぼ０になる。また、型
開閉ストローク上昇限付近では可動部重量の約半
分がバランスシリンダによつて支持され、残りが
型開閉シリンダによつて分担される。従つて、型
開閉シリンダを小型化することができ、これを駆
動する油圧ポンプ及び電動機の溶量も小さくする
ことができる。また、可動部の重量がバランスシ
リンダによつて支持されるため、可動部が高速で
移動しても発生するシヨツクは非常に小さくな
る。更に型開閉ストローク下降限では可動部重量
のほぼ全部がバランスシリンダによつて支持され
るため、例えば射出圧縮成形を行うような場合、
成形加圧力を正確に制御することができ、微妙な
型締力の制御が可能となる。
とにより、ガス室の容積が大きく変化する。型開
閉シリンダとは別個に設けられたバランスシリン
ダが、型開閉ストローク下降限（型閉位置付近）
では可動部重量のほぼすべてを支持し、また型開
閉ストローク上昇限では可動部重量の例えば1/2
を支持するように、アキユムレータの能力が設定
されている。従つて、可動部重量のうちバランス
シリンダによつて分担されるものの比率が型開閉
シリンダのストローク位置に応じて変化する。こ
のバランスシリンダによつて分担される荷重分だ
け型開閉シリンダの必要荷重が減少する。型開閉
ストローク下降限ではバランスシリンダによつて
可動部重量のほぼすべてが支持されるため、型開
閉シリンダの分担荷重はほぼ０になる。また、型
開閉ストローク上昇限付近では可動部重量の約半
分がバランスシリンダによつて支持され、残りが
型開閉シリンダによつて分担される。従つて、型
開閉シリンダを小型化することができ、これを駆
動する油圧ポンプ及び電動機の溶量も小さくする
ことができる。また、可動部の重量がバランスシ
リンダによつて支持されるため、可動部が高速で
移動しても発生するシヨツクは非常に小さくな
る。更に型開閉ストローク下降限では可動部重量
のほぼ全部がバランスシリンダによつて支持され
るため、例えば射出圧縮成形を行うような場合、
成形加圧力を正確に制御することができ、微妙な
型締力の制御が可能となる。
(ヘ) 実施例
第１図に本発明の実施例を示す。垂直向きに配
置された固定盤１０に対して上下方向に移動可能
な可動盤１２が対面するように配置されている。
固定盤１０には固定金型１４が取り付けられ、ま
た可動盤１２には可動金型１６が取り付けられ
る。可動盤１２は１対の型開閉シリンダ１８によ
つて上下動、すなわち可動金型１６を固定金型１
４に対して近づけるように又は遠ざかるように移
動させることができる。また、可動盤１２と固定
盤１０との間には１対のバランスシリンダ２０が
設けられている。バランスシリンダ２０の油室２
０ａは油路２２によつてアキユムレータ２４の油
室２４ａと接続されている。型開閉ストローク上
昇限におけるアキユムレータ２４のガス室２４ｂ
の容積は、型開閉ストローク上昇限と型開閉スト
ローク下降限との間をストロークする間に変化す
る２本のバランスシリンダ２０の油室２０ａの容
積の２倍となるようにしてあり、またガス室２４
ｂに封入されるガス圧力は可動盤１２の型開閉ス
トローク上昇限において可動盤１２及び可動金型
１６を含む可動部全体の重量の1/2を支持可能な
値に設定されている。型開閉シリンダ１８の油室
１８ａ及び１８ｂには、ポンプ２６によつて吐出
された油圧が切換弁２８を介してそれぞれ油路３
０及び油路３２から供給される。油路３０にはリ
リーフ弁３４が設けられている。なお、この立形
型締装置は、固定盤１０と可動盤１２との間に型
締力を作用する型締シリンダを有しているが、こ
れについては図示を省略してある。
置された固定盤１０に対して上下方向に移動可能
な可動盤１２が対面するように配置されている。
固定盤１０には固定金型１４が取り付けられ、ま
た可動盤１２には可動金型１６が取り付けられ
る。可動盤１２は１対の型開閉シリンダ１８によ
つて上下動、すなわち可動金型１６を固定金型１
４に対して近づけるように又は遠ざかるように移
動させることができる。また、可動盤１２と固定
盤１０との間には１対のバランスシリンダ２０が
設けられている。バランスシリンダ２０の油室２
０ａは油路２２によつてアキユムレータ２４の油
室２４ａと接続されている。型開閉ストローク上
昇限におけるアキユムレータ２４のガス室２４ｂ
の容積は、型開閉ストローク上昇限と型開閉スト
ローク下降限との間をストロークする間に変化す
る２本のバランスシリンダ２０の油室２０ａの容
積の２倍となるようにしてあり、またガス室２４
ｂに封入されるガス圧力は可動盤１２の型開閉ス
トローク上昇限において可動盤１２及び可動金型
１６を含む可動部全体の重量の1/2を支持可能な
値に設定されている。型開閉シリンダ１８の油室
１８ａ及び１８ｂには、ポンプ２６によつて吐出
された油圧が切換弁２８を介してそれぞれ油路３
０及び油路３２から供給される。油路３０にはリ
リーフ弁３４が設けられている。なお、この立形
型締装置は、固定盤１０と可動盤１２との間に型
締力を作用する型締シリンダを有しているが、こ
れについては図示を省略してある。
次にこの実施例の作用について説明する。第１
図には立形型締装置の型開き状態を示してある。
すなわち、ポンプ２６からの油圧は油路３０を介
して型開閉シリンダ１８の油室１８ａに供給さ
れ、可動盤１２は型開閉ストローク上昇限にあ
る。この状態では、アキユムレータ２４のガス室
２４ｂ内のガス圧力は、可動盤１２、可動金型１
６などの可動部全体の重量の1/2を支持する圧力
となつている。この状態から切換弁２８を切換
え、油路３２側から型開閉シリンダ１８の油室１
８ｂに油圧を供給し、型閉ストロークを開始させ
ると、バランスシリンダ２０の油室２０ａ内の油
路２２を通してアキユムレータ２４の油室２４ａ
内に次第に戻される。このため、アキユムレータ
２４のガス室２４ｂ内のガス容積が次第に減少
し、ガスは圧縮されてその圧力が次第に上昇す
る。可動盤１２が型開ストローク下降限（型閉位
置）まで移動すると、アキユムレータ２４のガス
室２４ｂ内のガス容積は最初の状態の1/2となり、
圧力は２倍になる。このガス圧力に対応する油圧
により可動部の全重量が支持される。次いで、図
示していない型締シリンダを作動させることによ
り固定金型１４と可動金型１６との間に所定の型
締力が作用する。この状態で射出成形が行われ
る。射出成形完了後は型締シリンダの型締力を除
去し、切換弁２８を切換えることにより、型開閉
シリンダ１８に対する油圧の供給方向を切換え、
可動盤１２を上昇させる。可動盤１２の上昇に伴
いアキユムレータ２４の油室２４ａ内の作動油が
油路２２を通つてバランスシリンダ２０の油室２
０ａ内に流入し、アキユムレータ２４のガス室２
４ｂ内のガス圧力が次第に低下する。最終的には
再び第１図に示す状態に復帰し、バランスシリン
ダ２０は可動部全重量の1/2を支持する状態とな
る。残りの可動部重量は型開閉シリンダ１８によ
つて分担される。
図には立形型締装置の型開き状態を示してある。
すなわち、ポンプ２６からの油圧は油路３０を介
して型開閉シリンダ１８の油室１８ａに供給さ
れ、可動盤１２は型開閉ストローク上昇限にあ
る。この状態では、アキユムレータ２４のガス室
２４ｂ内のガス圧力は、可動盤１２、可動金型１
６などの可動部全体の重量の1/2を支持する圧力
となつている。この状態から切換弁２８を切換
え、油路３２側から型開閉シリンダ１８の油室１
８ｂに油圧を供給し、型閉ストロークを開始させ
ると、バランスシリンダ２０の油室２０ａ内の油
路２２を通してアキユムレータ２４の油室２４ａ
内に次第に戻される。このため、アキユムレータ
２４のガス室２４ｂ内のガス容積が次第に減少
し、ガスは圧縮されてその圧力が次第に上昇す
る。可動盤１２が型開ストローク下降限（型閉位
置）まで移動すると、アキユムレータ２４のガス
室２４ｂ内のガス容積は最初の状態の1/2となり、
圧力は２倍になる。このガス圧力に対応する油圧
により可動部の全重量が支持される。次いで、図
示していない型締シリンダを作動させることによ
り固定金型１４と可動金型１６との間に所定の型
締力が作用する。この状態で射出成形が行われ
る。射出成形完了後は型締シリンダの型締力を除
去し、切換弁２８を切換えることにより、型開閉
シリンダ１８に対する油圧の供給方向を切換え、
可動盤１２を上昇させる。可動盤１２の上昇に伴
いアキユムレータ２４の油室２４ａ内の作動油が
油路２２を通つてバランスシリンダ２０の油室２
０ａ内に流入し、アキユムレータ２４のガス室２
４ｂ内のガス圧力が次第に低下する。最終的には
再び第１図に示す状態に復帰し、バランスシリン
ダ２０は可動部全重量の1/2を支持する状態とな
る。残りの可動部重量は型開閉シリンダ１８によ
つて分担される。
上述のように型開閉シリンダ１８は最も荷重が
大きい状態でも可動盤１２、可動金型１６などの
可動部の全重量の1/2を支持すればよく、型開閉
シリンダ１８の容量を従来のものの約半分とする
ことができる。これによりこれを駆動する油圧ポ
ンプも小型化することができると共に型開閉動作
の所要動力を大幅に低減することができる。油圧
ポンプによる直接駆動方式の場合について、本発
明によるものと従来のもの（バランスシリンダを
有しないもの）とを比較すると、第２図に破線に
よつて示すように従来のものは型開開始から型開
完了までの間一定の動力が必要であるのに対し、
本実施例による場合には実線によつて示すように
型開開始時には所要動力は０であり、また型開完
了時における所要動力も従来のものの1/2となつ
ている。従つて、本実施例による場合の所要動力
は、最大時においても従来のものの1/2であり、
平均すると1/4となり、運転費用が大幅に節約さ
れる。また、電動機の容量も従来のものの約1/2
とすることができることがわかる。
大きい状態でも可動盤１２、可動金型１６などの
可動部の全重量の1/2を支持すればよく、型開閉
シリンダ１８の容量を従来のものの約半分とする
ことができる。これによりこれを駆動する油圧ポ
ンプも小型化することができると共に型開閉動作
の所要動力を大幅に低減することができる。油圧
ポンプによる直接駆動方式の場合について、本発
明によるものと従来のもの（バランスシリンダを
有しないもの）とを比較すると、第２図に破線に
よつて示すように従来のものは型開開始から型開
完了までの間一定の動力が必要であるのに対し、
本実施例による場合には実線によつて示すように
型開開始時には所要動力は０であり、また型開完
了時における所要動力も従来のものの1/2となつ
ている。従つて、本実施例による場合の所要動力
は、最大時においても従来のものの1/2であり、
平均すると1/4となり、運転費用が大幅に節約さ
れる。また、電動機の容量も従来のものの約1/2
とすることができることがわかる。
また、従来のポンプとアキユムレータとを併用
して型開閉シリンダを駆動する方式の場合につい
て比較すると、第３図に示すように、本実施例に
よる場合の最大所要動力は従来のものとほぼ同程
度となるが、平均所要動力は約1/4となる。これ
により本実施例の場合はアキユムレータ及び油圧
ポンプの必要数又は容量を減少することができる
ことがわかる。
して型開閉シリンダを駆動する方式の場合につい
て比較すると、第３図に示すように、本実施例に
よる場合の最大所要動力は従来のものとほぼ同程
度となるが、平均所要動力は約1/4となる。これ
により本実施例の場合はアキユムレータ及び油圧
ポンプの必要数又は容量を減少することができる
ことがわかる。
型開閉時には大きな重量の可動部が移動するに
もかかわらず、バランスシリンダ２０によつてつ
りあい状態にあるため、発生するシヨツクは非常
に小さくなる。このため、取付部品の緩み、配管
の緩みによる油漏れなどがなくなり、保守点検に
要する労力が低減される。
もかかわらず、バランスシリンダ２０によつてつ
りあい状態にあるため、発生するシヨツクは非常
に小さくなる。このため、取付部品の緩み、配管
の緩みによる油漏れなどがなくなり、保守点検に
要する労力が低減される。
また、上記のように型開閉ストローク下降限で
は可動部の全重量がバランスシリンダ２０によつ
て支持される状態となるため、可動部の重量に影
響されることなく、型締力を正確に制御すること
ができる。このため、例えば圧縮成形のような場
合、成形加圧力を微妙に制御することが可能とな
る。
は可動部の全重量がバランスシリンダ２０によつ
て支持される状態となるため、可動部の重量に影
響されることなく、型締力を正確に制御すること
ができる。このため、例えば圧縮成形のような場
合、成形加圧力を微妙に制御することが可能とな
る。
(ト) 発明の効果
以上説明してきたように、本発明によると、バ
ランスシリンダとアキユムレータとを設け、可動
盤の型開閉ストローク下降限においてバランスシ
リンダによつて得られる力を、可動盤、可動型な
どの可動部の重量とつり合うようにしたので、型
開閉シリンダを小型化し、これを駆動する油圧装
置及び電動機も小型化することができ、装置費用
及び運転費用を低減することができる。また、可
動部の移動に伴うシヨツクが低減されるため、所
望どおりの金型開閉速度で運転した場合にも部
品、配管の緩みなどは発生しない。また、圧縮成
形を行う場合などの型締力の正確で微妙な制御が
可能となる。またアキユムレータはガス室の容積
が大きく変化する小型のものでよく、大型のエア
タンクなどは不要である。
ランスシリンダとアキユムレータとを設け、可動
盤の型開閉ストローク下降限においてバランスシ
リンダによつて得られる力を、可動盤、可動型な
どの可動部の重量とつり合うようにしたので、型
開閉シリンダを小型化し、これを駆動する油圧装
置及び電動機も小型化することができ、装置費用
及び運転費用を低減することができる。また、可
動部の移動に伴うシヨツクが低減されるため、所
望どおりの金型開閉速度で運転した場合にも部
品、配管の緩みなどは発生しない。また、圧縮成
形を行う場合などの型締力の正確で微妙な制御が
可能となる。またアキユムレータはガス室の容積
が大きく変化する小型のものでよく、大型のエア
タンクなどは不要である。
第１図は本発明による成形機の立形型締装置を
示す図、第２図はポンプ直接駆動の場合に対する
本発明の効果を示す図、第３図はポンプ及びアキ
ユムレータ併用の場合に対する本発明の効果を示
す図である。 １０……固定盤、１２……可動盤、１４……固
定金型、１６……可動金型、１８……型開閉シリ
ンダ、２０……バランスシリンダ、２２……油
路、２４……アキユムレータ、２６……ポンプ、
２８……切換弁、３０……油路、３２……油路、
３４……リリーフ弁。
示す図、第２図はポンプ直接駆動の場合に対する
本発明の効果を示す図、第３図はポンプ及びアキ
ユムレータ併用の場合に対する本発明の効果を示
す図である。 １０……固定盤、１２……可動盤、１４……固
定金型、１６……可動金型、１８……型開閉シリ
ンダ、２０……バランスシリンダ、２２……油
路、２４……アキユムレータ、２６……ポンプ、
２８……切換弁、３０……油路、３２……油路、
３４……リリーフ弁。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 固定盤１０及び可動盤１２が垂直向きに配置
され、可動盤は型開閉シリンダ１８によつて上下
方向に移動し、型締シリンダによつて金型１４，
１６に対する型締力を作用させる成形機の立形型
締装置であつて、固定盤と可動盤との間に設けら
れたバランスシリンダ２０と、ピストンによつて
区画された油室２４ａ及びガス室２４ｂを有する
アキユムレータ２４と、バランスシリンダの油室
２０ａとアキユムレータの油室２４ａとを接続す
る油路２２と、を有し、バランスシリンダのピス
トンのストロークに応じてアキユムレータのガス
室の容積が大きく変化するものにおいて、 バランスシリンダのピストンの受圧面積、アキ
ユムレータのピストンの受圧面積、及びガス室の
ガス圧力の関係が、可動盤の型開閉ストローク下
降限において、可動盤と共に移動する可動部全体
の重量がバランスシリンダによつて支持されるよ
うな関係に設定されていることを特徴とする成形
機の立形型締装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18402085A JPS6244418A (ja) | 1985-08-23 | 1985-08-23 | 成形機の立形型締装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18402085A JPS6244418A (ja) | 1985-08-23 | 1985-08-23 | 成形機の立形型締装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6244418A JPS6244418A (ja) | 1987-02-26 |
| JPH0138651B2 true JPH0138651B2 (ja) | 1989-08-15 |
Family
ID=16145933
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18402085A Granted JPS6244418A (ja) | 1985-08-23 | 1985-08-23 | 成形機の立形型締装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6244418A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013510719A (ja) * | 2009-11-11 | 2013-03-28 | ヘルビガー アウトマティジールングステヒニーク ホールディング ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | プレス機械 |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP2001300778A (ja) * | 2000-04-14 | 2001-10-30 | Amino:Kk | リンク式サーボプレス |
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| CN102744388A (zh) * | 2011-04-18 | 2012-10-24 | 李胜林 | 一种压铸机 |
| CN116787716A (zh) * | 2023-05-26 | 2023-09-22 | 杭州大禹机械有限公司 | 一种立式注塑机用智能动平衡系统及其控制方法和立式注塑机 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4310700Y1 (ja) * | 1965-11-30 | 1968-05-09 |
-
1985
- 1985-08-23 JP JP18402085A patent/JPS6244418A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013510719A (ja) * | 2009-11-11 | 2013-03-28 | ヘルビガー アウトマティジールングステヒニーク ホールディング ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | プレス機械 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6244418A (ja) | 1987-02-26 |
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