JPH0139807B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

本発明は微粉を含む気体を過するフイルタを
洗滌する方法及びフイルタ装置に関する。 微粉を含む気体から微粉を完全除去して微粉を
家全回収する、ないしは静的気体を得る目的には
静電気コツトレル、液体を用いた吸収塔などがあ
るが、最も簡単で確実な方法として布を用いた
フイルタで過する方法が多くとられている。フ
イルタ面で捕集された微粉を捕集する目的で、フ
イルタがそれより大きい捕集容器内に設けられ、
汚染気体は捕集容器へ導入されフイルタを経由し
て排出口へ出て行くのが一般的である。典型的な
従来装置のフイルタ構造の例としては、捕集容器
の天井プレートから垂直に下方へ複数で懸下され
た円筒形のフイルタがある。 上記フイルタ装置において、過時間の経過と
共に布の上流側の面（以下これを１次側、反対
面を２次側と呼ぶ）に微粉が付着、蓄積して行
き、１次側と２次側の差圧（以下、差圧）が上昇
して行く。差圧の過上昇は気体の供給圧力と云う
設備的制約からも過機能上の問題（後述）から
も不都合であり、一方、微粉回収も必要である所
から微粉の付着物、いわゆるフイルタケーキが或
る厚みに達した時点で布からフイルタケーキを
自動的に払い落す、いわゆるチリ払いの機構が設
けられるのが常である。従来のチリ払い技術とし
ては、機械的な震動で払い落とす所のいわゆるシ
エイキング（shaking）法と、布の２次側へ圧
搾空気を瞬時に流し込み１次側へ逆流せしめて払
い落さんとする、いわゆる逆洗滌法とがあつた。
装置の簡単さから近年後者が主流となりつつあ
る。フイルタ構造を異にした他のフイルタ装置、
例えば捕集容器の側壁から布で構成した垂直方
向に長手の袋を多数設けたものにおいても、装置
全体の構成とチリ払い技術は、本質的に上記の例
と変らない。 上述の従来装置は理屈上あらゆる乾燥粉体を
過するに一見支障を来たさなく見えるが、微粉を
含む気体の過を100％捕集を全うして実施する
ことは現在においても技術的に極めて困難な分野
であると当業者間で是認されており、国内外を含
め、あらゆる微粉に対し問題なく、満足できるフ
イルタ装置が見当らないと云うのが現状の技術水
準である。 フイルタ装置としては米国特許明細書第
3095289号、同第4082523号、同第3816977号、同
第4306888号、同第3884657号、同第3471024号、
同第4007026号、英国特許明細書第2060433号、同
第992290号、西ドイツ特許明細書第2146746号に
記載されているようなものがある。しかし、これ
等は後述する付着性微粉について問題無く且つ満
足できるフイルタ装置には程遠いものであつた。 一般に粒径が数10ミクロンと大きい場合には、
粉体粒相互の、ないしは粉体と布面との付着性
が少い。この様な対象物に対しては、シエイキン
グ、逆洗滌の方法いかんを問わず、わずかな振動
でフイルタケーキは落下しフイルタ装置の問題は
ない。粒径の多くがミクロン以下から成る顔料パ
ウダやミリミクロン級のカーボンブラツクでは、
粒子相互と布面への付着力が著しく高くなる。
物理化学的引力が高くなると共に、更に粒形が球
形から異形化することに伴い高い架橋性が生ずる
からである。この様な性質の粉体を以下付着性微
粉と言う。 従来のフイルタ装置で困難があつたのは付着性
微粉に対してである。何が原因で困難が残されて
いたのかに関する本質的究明が充分なされていな
かつた所に問題があつたかに思われるが、結果と
して指摘されていた技術的問題点は次の通りであ
つた。 (イ) 完全捕集が出来ず、フイルタ装置を微粉が通
り抜け、環境汚染する。 (ロ) 布が目詰りを起こし、手作業による布ク
リーニングをしなければ連続的運転ができな
い。 (ハ) (イ)、(ロ)の欠陥を比較的少なくしようとすれ
ば、能力の割に装置が非常に大型化、複雑化す
る。 上に列記した事項が、国内で最高度の技術水準
にある当業者間でも問題として残されている。 本発明の目的は上に列記の技術的問題をあらゆ
る種類の微粉に関して除去した過の方法及びフ
イルタ装置を可能にする事にあり、即ち、終局的
には従来装置と比べ著しく単純、コンパクトにし
て完全捕集と完全な自動チリ払いが達成されるフ
イルタ装置を提供することにある。此の様なフイ
ルタ装置があれば、例えば本出願人の特許発明
（特許第910667号）や実用新案（実用新案登録第
1266912号）の如き粒体、粉体の自動計量混合装
置上へ多量の付着性微粉を空圧によるニユーマチ
ツク（pneumatic）輸送することも可能となり、
近年、プラスチツクの大型自動車部品が多量（40
〜50％）の無機粉体フイラ入りプラスチツク原料
を使用する傾向にあることからも甚だ有意義であ
る。そして前述の技術的問題は、結果として従来
漠然と考えられていたが、その真因は何なのかを
本発明者が本発明にあたつて先ず最初に解明する
ことにより、本発明目的の解決手段を得る重要な
糸口が得られた。 粉塵除去用の布材質は２分される。その１は
織目が著しく荒く、厚み15〜30〔mm〕等の厚手不
織布で、その２は厚みが高々１〜２〔mm〕で表面
がち密な布でニードルパンチフエルト、紙、紙
状のち密な不織布などに代表される。前者は気体
（以下、空気を例として説明する）中の粉塵を
布厚み中の組織に衝突させ、厚み内部に吸収させ
るもので、気流中に低濃度で含まれる粉塵を不完
全捕集する目的のものであり、チリ払いは効かず
再生使用はできない。後者が本発明に用いられる
布で、孔径は通常被捕集微粉の粒径ほど微細で
はないが、通常、呼称５−20ミクロン程度のもの
が多い。このタイプの布の微粉捕集は布表面
で行なわれ、微粉捕集目的で起用される空気の
布通過流速は通常１〜２〔メートル／分〕（1.67〜
3.33〔cm／秒〕と、前者の布タイプの１〜２〔メ
ートル／秒〕と比べて著しく低い過流速、即ち
一定空気流量に対して著しく大きい布面積が、
適正使用条件として要求されている。以下、後者
の布タイプについてのみ言及する。 著しく低い過流速が要求されるのは、面積が
少いと布がち密なため急速に差圧が上昇すると
云う理由のみならず、むしろ微粉を完全に捕集す
ることと、チリ払い後の再生が良好に行なわれる
ことを目的としている。微粉の過は所謂ケーキ
過に属する。即ち、布の孔径は微粉の粒径よ
り大きく、過の初期には瞬時微粉がわづかなが
ら２次側へ漏れ通過するが、直ちに布１次側表
面にフイルタケーキの層が生成し、微粉のフイル
タケーキ自身が材となつて微粉の完全捕集が開
始される。この際、前述の極低速の過流速に代
え、高速で行なうとその風圧でフイルタケーキの
粒子が布孔を通じて２次側へ流れる所謂フイル
タリングのブレークスルー（break through）現
象が起り、微粉の完全捕集が達成されない。又、
同時に布孔へ微粉粒子が強制的に詰め込まれ、
シエイキングや逆洗滌による再生が満足に達成さ
れなくなる。以上の技術的理由から、上記の様な
低い過流速が微粉過の推奨速度となつてい
る。粉体粒径や付着性如何によつて取扱いの容易
な粉体に対しては、チリ払い機構が優れる場合に
は６〔メートル／分〕（10〔cm／秒〕）位までとり得
ている。微粉過の場合の1.67〜3.33〔cm／秒〕
の風速は、天然の風の中で微風と一般に云われて
いるものに比べて２つもオーダの小さい低風速で
あることに、ここで注目したい。そのため、布
への風圧は殆んどかからず、そつと静かに布面
上に微粉を載せるないしは落下し易い物は落ちて
行く、と云う形態をとつている事に気付く。布
に付着したフイルタケーキは、微粉の集合とは云
え、微粉物質の嵩比重との差だけ空間がある訳で
あり、上記の程度の軽い圧迫を受けるに過ぎない
場合には、1.67〜3.33〔cm／秒〕の少い風量は大
きい差圧を生ぜず通過せしめ得る。通常、この種
の目的に使われる送風機は300〔mmAq〕程度の加
圧しかできないため、チリ払い時点までに到達す
る布の差圧は50〔mmAq〕程度に押えるのが設計
意図となつている。 ここで、もう一点注目すべき重要な事項を挙げ
る。管内を流体輸送する場合、設備費とランニン
グコストのバランスから一般にとられている管内
流速は、液体の場合で１〜３〔メートル／秒〕、液
体より流動抵抗の低い気体に対しては常圧に近い
場合10〜30〔メートル／秒〕程度である。管径が
特に細い場合以外は20〜30〔メートル／秒〕が実
用速度であるため、以下、20〔メートル／秒〕と
して説明する。ここで注目すべきは、フイルタ装
置のある捕集容器へ空気が供給、且つ排出される
管サイズは、装置の経済性からもスペース的制約
からも20〔メートル／秒〕の管内流速がとられ、
従つて次の様な事実が構成されていることであ
る。 (イ) 各排出管内の流速は布を通過する風速に対
して、2000／1.67＝1200倍から2000／3.33＝
600倍の倍率を有す。 (ロ) 換言すれば、布の面積は排出管の通路断面
積に対して1200〜600倍の大きさを有する。 発明者は発明の目的を達成する方向として、設
備的に簡単な圧搾空気を利用したチリ払いの方法
（従来技術では逆洗滌法）を指向し、上述の注目
すべき二事実に従い、何故従来法の逆洗滌が満足
に効果を発揮し得ないのかを解析して行なつた。
その過程で、圧搾空気を利用した全く新規なチリ
払いの構想に到達することができた。 実験室でのテストの結果、該構想が従来技術の
逆洗滌法フイルタ装置と全く異る完全なチリ払い
機能を付着性微粉に対して発揮する事実は驚嘆に
値したため、直ちに工業規模での長時間運転試験
に移つた。その結果、最も難しかつた幾つかの付
着性微粉に対し、従来の当業者間の常識では信じ
られない程度にて本発明の目的が長期にわたり達
成された。本発明の新規構想をブースタ・フイル
ダイゼイシヨン・クリーニング・プロセス
（Booster Fluidization Cleaning Process、以下
BFC法）、その方法によるフイルタ装置をBFCフ
イルタ装置と呼ぶことにする。ここで実施例の説
明に先立ち、この思考経路と本発明に最も肝要な
技術思想を従来の逆洗滌法フイルタ装置の図によ
り説明する。 第１図は従来技術による逆洗滌法のフイルタ装
置及び捕集容器を示す。布は多数あるのが通常
であるが、第１図では２本の円筒形の布１，２
を設け、原理的説明にとどめた。３は捕集容器、
４は３の天井プレート、５は微粉排出口、６は汚
染空気の供給管、７及び８は清浄空気の排出管、
９及び１０は吹込ノズルで図示されてない圧搾空
気源に夫々連結されており、１１，１２は自動弁
で圧搾空気を開閉し、１３，１４，１５は過空
気の流れる方向を示す矢印である。１６は捕集さ
れた微粉、１７は微粉用の排出弁である。 先づフロー状態を説明すると、微粉を含有した
空気は供給管６から継続的に供給され、微粉の大
部分が重力分離により捕集容器３の下部に１６と
して捕集される。此の分離効果は、供給管６が捕
集容器３の円筒側壁に対し接線方向に設けられて
おれば格段に高められる。浮遊した微粉を同伴し
た空気は排出弁１７が閉じられているため、布
１及び２を外から内へと通つて、微粉の完全除去
された清浄空気として排出管７及び８から排出さ
れる。此の間、微粉は布１及び２の外面に付着
し、そこで捕集される。或時間を経過後、布
１，２片方、例えば１を逆洗滌する。即ち、吹込
ノズル９から逆洗滌用の圧搾空気を瞬時吹込む。
此の工程で、布１に付着した微粉は逆洗滌用空
気が布の２次側から１次側へ逆流することによ
つて吹き落される。此の際、逆洗滌用に余分に
布１，２の外側（１次側）へ流れ込んだ空気量は
布２を正規の方向で通過して排出管８から出て
行く。此の期間、逆洗滌工程にない側の布２へ
の負荷はその分だけ増えることになる。そのた
め、前記の如く、一般には布の数を多数とし、
少数の布毎に順次逆洗滌すると云う方法をとる
ことによつて他の布への負荷の上昇率を下げる
のである。 次に定量的に以上の過程をみると共に本発明に
最も重要であつた問題点を発見することとする。 まず、以上の過程を過工程と逆洗滌工程に分
けて考える。先ず過工程を考察する。連続的に
供給される汚染空気流量を３〔M³／分〕（50000
〔cm³／秒〕）として設計する。布１本当りの処理
流量は25000〔cm³／秒〕となるから、過流速が
3.33〔cm／秒〕の場合の布１本の必要表面積は
25000／3.33＝7500〔cm²〕（＝0.75〔M²〕〕と大きい。
それと比較し、排出管７又は８の適切な通路断面
積は20〔ｍ／秒〕（2000〔cm／秒〕）の流速として、
25000／2000＝12.5〔cm²〕と小さく、中空円管なら
4.0〔cm〕内径である。布の外形寸法を設計する
と、構造の簡単さから円筒が多いが、円筒とした
場合には、20〔cm〕直径×119〔cm〕長さにて所要
の7500〔cm²〕が得られる。これはＬ／Ｄ＝６と細
長いが、捕集容器３の直径の割りに布面積を大
きくとるためにはＬ／Ｄを大きくして多数の布
を入れる必要があり、布直径を大きくしてしま
えば多本数を収容できない。この技術的必然性か
ら布のＬ／Ｄが大きい、即ち細長いことが要求
される。 次に、問題の逆洗滌工程をみる。逆洗滌では吹
込ノズル９から圧搾空気が極く短時間、例えば
0.2秒、吹込まれる。その瞬時間内で吹込ノズル
９の上流にある自動弁１１が急速に全開、全閉を
達成する必要がある。長時間圧搾空気を導入する
ことは、布１次側の捕集容器内に供給管６から
入る正規の被処理空気以外に多量の空気を導入す
ることになるから好ましくない。また圧搾空気の
消費量の節減の目的からも可及的少流量で短時間
のみ吹込むことが要請される。吹込ノズル９から
噴出せしめる時の圧搾空気自体の初期流速は、圧
搾空気の圧力がノズル上流で２気圧（絶対）以上
あれば音速に近い高速に達せしめることはでき
る。その運動エネルギに排出管７内にエジエクタ
（Ejector）のような働きをさせることによつて余
分の空気を伴わせ、増量して布１の２次側から
１次側へと抜けさせることはできる。然し乍ら、
下に列記する各種の制約条件から、逆洗滌用とし
て利用される所の正規とは逆方向の総空気流量は
正規な過流量（本例では25000〔cm³／秒〕）と同
等ないし多くてもせいぜい２−３倍が限度であ
る。その理由は (イ) 排出管７自体、正規な過流量に対して設計
されている。極端に大きくできない理由は下記
(ニ)で説明する。 (ロ) 既に説明した様に、一般に多数の布が必要
である。逆洗滌時の総空気流量／正規流量の倍
率を著しく上げれば要求される布本数が著し
く多くなる。例えば逆洗滌にあてられた１布
に対して正規の10倍を逆導入すれば、逆洗滌の
瞬間に他の布を正規の方向へ流れる過流量
は、全布数が２なら12倍、10なら2.2倍とな
る。この様に、チリ払い効果を向上せんとして
逆洗滌時の総空気流量／正規流量の倍率を上げ
るには布の数、即ち排出管の数を多くせざる
を得ない必然性がある。所が布の数、従つて
排出管の数が増えると下に列記の大きな不利益
が誘発される。 (ハ) 圧搾空気用の自動弁には瞬時に開閉する特性
が要求される。小型電磁弁であれば満足すべき
特性が得られるが、大口径の弁でその特性を達
成せんとすれば、安価な電磁弁では無理で非常
に複雑化、大型化、コスト高を招く。布及び
排出管が多くなる上に夫々に設備されなければ
ならない圧搾空気用自動弁が此の様になること
は問題である。 (ニ) 排出管の数が多いとき、その夫々への圧搾空
気配管は実際上かなり複雑化する。装置全体を
極力小型化する目的で各布の間隔は狭くとら
れるので、上部には充分なスペースが無い。此
の点からも圧搾空気用の自動弁と配管サイズ
（圧搾空気用及び排出通路配管）の個々にとり
得るスペースは布数の増加と共に広くとれな
くなる。 上述の通り、逆洗滌の総空気量／正規空気量の
倍率を著しく高くとることは理論上はできそうだ
が、現実的にはコスト上、設備サイズ上不可能で
ある。排出管７では正規の過で20〔ｍ／秒〕、逆
洗滌時で逆方向に40〔ｍ／秒〕〜60〔ｍ／秒〕と云
う、気体の管内輸送としては普通の高い流速を有
するが、ここで最大の難点は布面積が排出管７
の通路断面積の600倍もあるため、逆洗滌時に
布を逆方向に通過する空気流速は 3.33×２＝6.66〔cm／秒〕から高々3.33×３＝10
〔cm／秒〕しか無いことである。正規の過時と
同様、微風より遥に低い風にしか過ぎず、正規の
過時と似通つた程度のものであり、付着性微粉
のフイルタケーキを布全面にわたつて均一に飛
ばす様な暴風効果がないことは誰の目にも自明で
あることが判る。 従来技術による逆洗滌法は上述の様な性質を有
するためフイルタケーキとして落下し易い或る種
の粉体には充分効果を発揮することは出来たがあ
る種の付着性の高い微粉にはチリ払いが困難であ
つたことが判る。また、少しでも効果を改善しよ
うとすれば設備が巨大化し、コスト高を招いた技
術的理由も明らかになつた。捕集容器３中に円筒
形布１，２等を懸下することにより構成される
従来の逆洗滌法用実験機で付着性微粉を過して
みると、初期には比較的多くの布領域からフイ
ルタケーキが落下するが、過、逆洗滌のサイク
ルを繰返すに従い、チリ払いが行なわれる布面
積領域が急速に狭まつて行き、ついにはどの部分
からもフイルタケーキが落下しなくなり、運転の
継続が不能となる。この原因を推測するに、布
全面積に対して逆洗滌時の風量が非常に僅少であ
るため、布全面に内圧を及ぼす効果などは殆ん
ど期待できず、布面の中で風が抜け易い所から
だけ抜け、そこでのみフイルタケーキを落し、そ
の次の過工程では汚染空気の流れがそこへ集中
することが起り、その時点から設計上の過流速
より遥に高い速度での過がその部分に対して集
中し、従つてフイルタケーキが固化すると共に
布孔へも詰込みが一部発生し、次回の逆洗滌工程
ではその部分に逆洗滌空気が殆んど流れなくなり
ケーキの固化と相まつてチリ払い不能になるため
と思われる。つまり、部分チリ払いしか起らなけ
れば、布全面積に占める有効部分が少くなり、
偏流によつて設計時に選定した適正過流速が守
られなくなるため、フイルタケーキが固化から固
化へと悪循環するものと判断される。毎回のチリ
払いに於て、必らず布全面積が殆んど一様にチ
リ払いがなされる保証が非常に重要であることが
判明した。又、或る部分に多少厚めにフイルタケ
ーキが集中して付着しても、次回の逆洗滌で難な
く必らず飛ばされてしまう様な卓抜した効果を持
つ方法が長時間運転上では不可欠であろうことも
強く認識された。 以上の現状分析から、本発明の目的は究極的な
狭い目標に、次の如くしぼることができた。即
ち、チリ払い時、その目的で外部から捕集容器内
へ導入する空気流量を布１本の正規の過流量
と同等ないしは高々２倍程度等少量に抑え、なお
かつチリ払いの瞬間に布上の全フイルタケーキ
を暴風圏内に置き、それによつて浮上浮遊したフ
イルタケーキを布から或る程度遠ざけてしまう
ことが目標となる。 （ここで注意すべきは、微粉過は先記の通り
「ケーキ過」であるため、薄いケーキ層即ち微
粉膜がその際布１次側に残されたとしても、一
向に支障とはならない）。 「暴風圏」と云う常識的定義の定量的議論につ
いては後に触れるが、どの程度の風速をもつて暴
風圏とするかを、ここで決める必要がある。管内
を流動層的に浮遊させて固体粒子を空気力で輸送
する、所謂ニユーマチツク輸送の管内空気流速が
強力な参考事実となる。粒径３〜４〔mm〕以下の
粒子をニユーマチツク輸送する時、沈下、閉塞を
起こさない所謂臨界速度としての管内空気流速と
して口径１〜６〔インチ〕程度の円管に対して通
常10〜25メートル／秒などが採られている。例え
ば20メートル／秒あれば問題なく、本発明対象物
の付着性微粉も水ぬれしているなど特殊ケースを
除いては此の空気流速で管内付着の成長現象を発
生せず、ニユーマチツク輸送を可能ならしめてい
る。即ち付着と飛散のバランスで、後者が継続的
に勝つている。 いま仮に、従来法を示す第１図において布面
積に対して上記20〔メートル／秒〕の流速を逆洗
滌時にとつたとする。布面積が7500〔cm²〕であ
るから、風量は7500×2000＝15×10⁶〔cm³／秒〕と
なり、排出管（通路面積12.5〔cm²〕）内の速度は
12000〔メートル／秒〕、20〔cm〕直径の布円筒
（軸に垂直な断面積＝314〔cm²〕）を下向きに流れる
速度ですら477〔メートル／秒〕となり、気体流速
の限界たる音速を遥かに超しているため理論的に
も全く不可能である事が判る。また、風量的にも
正規の過流量に対し15×10⁶／25000＝600倍と
なり、前記の実際的な技術上の理由からも不可能
である。 上記の課題を正規の過流量の１〜２倍程度等
にしか過ぎない空気流量を外部から捕集容器内に
導入することで巧みに解決したのが本発明の
BFC法である。成功に導いた着目点は： (a) 布は概して細長の形状で、長手方向の端か
らみた布の周長さは布全面積に対して極め
て小さい。 (b) 布孔内を洗滌することが最重要ではない。
従つて、わざわざ布の２次側のから１次側へ
空気全量を洗滌目的で吹込む必要はなく、１次
側の面を暴風圏にさらせばよい。 本発明のフイルタの洗滌方法は、微粉含有気体
を過するフイルタの洗滌方法において、該微粉
含有気体は布外側の１次側から布内側の２次
側へ通過し、布はそれと実質的に平行な気体通
路の少なくとも一壁面を形成し、布外側の該気
体通路の一端から布表面に沿つてクリーニング
用気体の高速噴流を流過せしめ、それにより布
外側の１次側空間にある気体が該高速噴流によつ
て同伴され、そして該気体通路を流れる気体の量
が増大して布の１次側表面のフイルタケーキが
該１次側表面に沿つて流れる気体により洗滌され
るようになつている。 また本発明のフイルタ装置は、布外側の１次
側に付着したフイルタケーキを洗滌する装置を備
え、微粉含有気体を布によつて過するフイル
タ装置において、該洗滌する装置は高速噴流の気
体を放出する手段を含み、該高速噴流の気体は
布外側の１次側にあり且つ該布と平行な気体通
路内を該布の外側表面に沿つて流れ、該布は
該気体通路の少くとも一壁面を形成し、布外側
の１次側における気体が前記フイルタ装置の周囲
を該気体通路を介して循環して用いられるように
前記洗滌する装置および気体通路が配置されてい
る。 本発明のフイルタの洗滌方法を実施するに際し
て、気体の噴流は、前記気体通路の一端から該気
体通路を介して他端まで流され、そして布の１
次側における空間へ放出されるのが好ましい。 そして、気体通路は布とガイドプレートとの
間に形成されているのが好ましい。 また、クリーニング用気体の供給は、圧搾気体
源に接続された圧搾気体供給管に設けられた自動
弁の開閉によつて制御されるのが好ましい。 さらに、前記気体噴流とは別個の気体噴流が
布の２次側に向けて供給されるのが好ましい。 ここで、布の２次側に向けて供給される前記
気体噴流は逆洗滌気体吹出孔から放出されるのが
好ましい。 また、クリーニング用気体の流量は、実質的
に、過流量の１倍から２倍の範囲内であるよう
に構成するのが好ましい。 本発明のフイルタ装置を実施するに際して、該
洗滌する装置は圧搾気体供給手段を備えており、
該圧搾気体供給手段は、一端が圧搾気体源に接続
され且つ他端が圧搾気体分配管に接続された圧搾
気体供給管と、気体の噴流を放出するため圧搾気
体分配管に設けられた吹出孔とを含んでいるのが
好ましい。 ここで、気体の噴流は自動開閉弁を介して流入
されるのが好ましい。 そして、シリンダ形のガイド部材が同じくシリ
ンダ形をしている布を包囲しており、布とガ
イド部材との間に形成された気体通路の一端の開
口部に気体の噴流が供給されるのが好ましい。 ここで、フイルタの形状およびガイド部材の形
状は、円筒形のみならず角柱形であつても良い。 また、ひだ状のフイルタの隣接するひだ部分の
間に複数の気体通路が形成され、該気体通路内に
気体を導くために吹出孔が布の１次側空間中に
設けられているのが好ましい。 さらに、ひだ状のフイルタは、支持部材により
気体が流入側において支持されている。 これに加えて、複数のフイルタユニツトを含
み、各々のフイルタユニツトは２つの平面を有
し、該平面の少なくとも一方は布で形成されて
おり、該フイルタユニツトは実質的に平行に並置
され、フイルタユニツトの隣接する平面は平行に
なつていてその間には〓間が形成されており、該
〓間は気体の噴流が流れる気体通路を確定してお
り、該気体の噴流は複数の吹出孔から気体通路の
一端に流入するのが好ましい。 そして、布の２次側に向けて圧搾気体の噴流
を流すための手段を更に含んでいるのが好まし
い。 解決手段の原理を第２図で説明する。図中２１
は布で従来法と同じ円筒形の例である。２２は
捕集容器、２３は天井プレート、２４は供給管、
２５は排出管で、２６〜３３に本発明に係る部分
が示されている。即ち、２６が圧搾空気分配管
で、２７は吹出孔で圧搾空気分配管２６の上面に
多数設けられており、２８は圧搾空気供給管で吹
出孔２７は分配管２６を経由して供給管２８に連
通している。２９は圧搾空気開閉用の自動弁、３
０が円筒形のガイドプレートで図示にはないが天
井プレート２３から少数の適宜サポート手段で図
示のような位置に保持されている。矢印３１は吹
出孔２７からの圧搾空気の噴出方向を示し、矢印
３２は矢印３１で示す圧搾空気の噴出に伴うエジ
エクタ（Ejector）効果で同伴される捕集容器内
の循環気流の方向を示し、矢印３３は３１と３２
の合流した気流がフイルタケーキを伴つて布２
１の上端とガイドプレート３０の間隙から捕集容
器２２内へ排出される方向を示す。この原理図で
は簡略化のため布１本のみを示した。以下の定
量的説明では布寸法、布１本当りの過空気
流量は第１図の従来例の説明の場合と同一値であ
るとする。 過工程は、汚染空気が布２１とガイドプレ
ート３０の間隙を上下端から入り、布表面に達
する所以外、第１図に説明した所と変らない。 以下、フイルタケーキの除去（以下クリーニン
グと呼ぶ）工程を中心に定量的説明を行なう。ク
リーニング工程では自動弁２９が0.2〜0.3秒と云
つた瞬時に全開、全閉を達成することにより、吹
出口２７の上流に所定の圧搾空気流量が好ましく
は２気圧〔abs.〕以上でかかり、音速ないしそれ
に近い速度で矢印３１の方向に噴出する。圧搾空
気の流量は過流量と同一で、噴出後の大気圧状
態で25000〔cm³／秒〕とする。この流量が音速の速
度エネルギを持つため、その何倍の空気を布２
１の下端周辺から空気力学的に吸引して、布２
１とガイドプレート３０との間を上方へ通過せし
める。何10倍に増幅されたクリーニング用総空気
流量となるが、増えた空気量は外部から持込まれ
るのでなく、布２１の１次側の捕集容器内の空
気自身であるから該当する流量増幅分は系外へ吐
き出す必要がない。上記の増幅作用と、布１次
側系内循環に第１の特徴がある。 第２の特徴は更に重要で、上記の増幅クリーニ
ング用総空気流量を布２１の表面に実質的に並
行に流すためこれを布２１の長手方向に行なう
とクリーニング用空気の通路断面積を著しく小さ
くすることができ、上記の増幅されたクリーニン
グ用総空気流量があれば所定の20〔メートル／秒〕
の流速は容易に得られる。布２１の外径が20
〔cm〕のとき、20〔メートル／秒〕を得るためのガ
イドプレート３０の寸法に次表の通り計算され
る。

【表】 布２１とガイドプレート３０の間隙は、ケー
ス１で1.8cm、ケース２で3.4cmと、何れも技術的
に妥当な数値である。過工程では25000〔cm³／
秒〕の流量がガイドプレート３０の上下両側から
入るから、過時の該間隙での流速は、ケース１
で１〔メートル／秒〕、ケース２で0.5〔メートル／
秒〕となり、これも充分低速で問題とならない。
布全面積7500〔cm²〕と比較し、クリーニング用
空気の通路断面積が格段に小さいことに注目した
い。布面に対して直角でなく、並行にクリーニ
ング空気流を流動せしめることにより、同一空気
に重複して長さ方向の多面積に効果を及ぼさしめ
ることが出来るのを利用して、空気総量を少なく
することに成功している。圧搾空気吹込の時間長
さを0.2秒とした場合でも20×0.2＝４メートルの
長さの空気に布表面各点がさらされることにな
る。従来法の逆洗滌では布と直角方向に高々10
cm／秒の逆洗滌空気流速しかないから、0.2秒間
では２cmの空気移動に布表面各点がさらされる
に過ぎない。従つて、従来法の逆洗滌はフイルタ
ケーキを布から遠ざける作用の点でも甚だしく
微力で、瞬時に逆洗滌工程から過工程へ移行さ
せた場合、再付着の危険度が高い。 次に、今迄仮定して来た数値に就き定量的検討
を行なう。先ず、圧搾空気吹出しによる増幅倍率
を試算する。これはエジエクタ入口から出口まで
の昇圧分の圧力差とエジエクタ効率による。ベル
ヌーイの定理から外れる分が後者である。圧力差
の値としては、布／ガイドプレート間隙の出入
口分として夫々100mmAq、1.2ｍ布長のニユー
マチツク輸送分として60mmAqの総計160mmAqが
考えられて最大値であろうからエジエクタ計算上
殆んど無視できる。圧力エネルギと位置エネルギ
を省いて噴出初速を300〔メートル／秒〕、終速度
20〔メートル／秒〕、同伴率ｘとすれば、速度エネ
ルギのみを考え、次式が成立つ。 300²×ｍ＋0²×x_n＝20²×（１＋ｘ）_n ここでx_nは噴出圧搾空気重量ｍに同伴される
同伴空気の重量を表わす。ｍ＝１とすればｘは同
伴率を表わす。上式から： ｘ＋１＝（300／20）²＝225 ｘ＝224となる。 通常、エジエクタ効率は最低でも20％程度であ
るが、10％としても22倍の同伴率が得られること
になるので、上記説明で用いた20倍の同伴率は無
理のない値である。 次に、3.33〔cm／秒〕、10〔cm／秒〕と云つた従
来の逆洗滌速度に飛散力が無く、10〔メートル／
秒〕や20〔メートル／秒〕の風速が問題なく飛散
効果の得られる「暴風圏」である、と述べた点に
つき、レイノルズ数（Reynolds Number）でチ
エツクしたのが下表である。空気粘度、密度は20
℃の値をとつた。

【表】 10〜20〔メートル／秒〕ではレイノルズ数が乱
流／層流の境界値2300をはるかに超しているに対
し、従来法の逆洗滌風速は内径15cmの円管の時で
すら乱流域より遥に下である。従来法では実際に
はフイルタケーキ内の微細な毛管を通過する訳で
あるから、空気流がフイルタケーキに接する所で
のレイノルズ数は上表の参考値よりも更にはるか
に低くなる。上記試算は少くとも、本発明の方法
の風力がはるかに強力なものであることを示して
いる。 本発明によれば、前記発明の目的は、上記に詳
述した原理に従う特許請求の範囲記載の方法及び
装置により達成される。 本発明の原理の応用は、第２図の原理説明で示
した円筒形布に限定されるものでなく、また、
布形状によつては第２図中のガイドプレート３
０も必要とせず実施できる。本発明の代表的な実
施の態様を以下実施例により説明する。 第３、第４図、第５、第６図及び第７、第８図
に３つの実施態様を示した。 実施例 １ 先ず第３、第４図の実施例において、第３図は
フイルタ装置の縦断面図、第４図は第３図Ａ−
A′水平断面図である。図中４１はベースプレー
ト、４２は布取付座、４３は布筒、４４は
布支持棒、４５は布支持プレート、４６は布
締めリング、４７はガイドプレート、４８はガイ
ドプレート支持棒、４９は排出口、５０はクリー
ニング空気吹込通路、５１は吹込孔、５２は管、
５３は入口管、５４は自動弁、５５はボルト用
孔、５６は逆洗滌空気吹出口、５７は逆洗滌用自
動弁、５８は排出締切自動弁である。 フイルタ装置は他の容器、即ち捕集容器の側壁
か好ましくは天井プレートの開口部に布筒４３
を捕集容器内側に向けてベースプレート４１を捕
集容器の壁に接せしめボルト用孔５５を通したボ
ルトにより密閉状態に取付けて用いられる。 入口管５３は圧搾空気源（例えば４〜７〔Kg／
cm²・Ｇ〕の圧力）に接続される。排出口４９は直
接または他の排気ダクトを経由して大気に開放さ
れる。 先ず、過工程では微粉を含む空気が、ガイド
プレート４７と布筒４３の長手方向両端の間隙
から流入し、布筒４３の全面を利用、通過して
布筒４３内へ入り、排出口４９から清浄空気と
して排出される。此の間、微粉は布筒４３の１
次側表面にフイルタケーキを形成して行く。 クリーニング工程では、過工程で全閉してい
た自動弁５４が瞬時に全開、全閉のサイクルを達
成する。この際、自動弁５４の上流には４〜７
〔Kg／cm²・Ｇ〕で圧搾空気が供給されているから
自動弁の弁座を音速で通過し、従つて、弁サイズ
の割に多流量が供給され、クリーニング空気吹込
通路５０にも残圧力を及ぼす。更に、クリーニン
グ空気は、布筒外周にわたり多数分散配位され
た吹込孔５１から下向へ向け噴出される。この
際、通常の設計手法による吹込孔５１の孔数と孔
径を選定することによつて、圧力エネルギをロス
少なく音速又は近似の速度エネルギに転換して噴
出せしめることができる。音速での噴出空気は
布筒４３とガイドプレート４７間の間隙に至るま
でにその周辺の捕集容器内の空気を数10倍同伴
し、クリーニング用総空気流となり6゜〜10゜程度
の拡がりで布筒４３とガイドプレート４７間の
間隙に流入する。自動弁５４が全閉するまで該ク
リーニング用総空気流が続き、布筒４３の１次
側に付着したフイルタケーキが飛び散り、布筒
の反対端から捕集容器内に放出される。 本発明の構成要件の一部である上記クリーニン
グ機構に加え、クリーニング空気の噴出期間と実
質的に同時に逆洗滌用自動弁５７を瞬時に全開全
閉し、逆洗滌用自動弁５７の上流に連結された圧
搾空気源の空気を逆洗滌空気吹出口５６を通じて
布２次側に逆洗滌空気を吹込むと云う逆洗作用
を供用すれば本発明のクリーニング効果は通常は
相乗的に著しく高められる。排出締切弁５８は、
例えば逆洗滌空気の吹込を併用する場合、その期
間排出締切弁５８を全閉することによつて圧搾空
気流量のみを捕集容器内に正確、強制的に流入せ
しめ、余分な系外空気の同伴流入を防止できるな
ど幾つかの用途がある。以下の実施例において
も、逆洗滌空気吹出口５６、逆洗滌用自動弁５７
などおよびその効果と本発明の関係は上記実施例
と同様であり、従つてこれ等の記述は、以下の実
施例で説明を省略する。 第３、第４図の実施例の定量的な面例えば過
流量、布寸法、ガイドプレート寸法、クリーニ
ング空気の流量などは全て、原理説明の項、即ち
第２図の説明と同一である。 実施例 ２ 次に、本発明の方法が最も顕著に卓効を現わ
し、最もシビアな付着性微粉に対しても常識で考
えられなかつたコンパクトな装置寸法で完全捕
集、完全クリーニングに工業規模の長時間運転試
験で成功したフイルタ装置の実施例を第５、第６
図により説明する。本実施例の特徴は従来の技術
水準では付着性微粉に対し自動ちり払いによる再
生、繰返し使用が不可能であると云う定説になつ
ていたフイルタユニツトの形式、即ちひだ状のフ
イルタユニツト（例えば自動車の燃焼用空気フイ
ルタとして使用されているタイプのもの）が最も
シビアな付着性微粉に対し、問題なく使用可能に
なつた所にある。 第５、第６図において、６１はベースプレー
ト、６２は排出口、６３はフランジで排出口６２
の筒と一体になつており、６４はひだ状フイルタ
ユニツトで、両サイドのホイール６５、ホイール
６６と、ひだ状に折たたまれ円周でつながる布
６７、及び多孔のサポートプレート６８から成立
つ、６９はナツト付きサポート、７０はメクラフ
ランジ、７１はボルトでメクラフランジ７０をナ
ツトつきサポート６９側へ締めつけ、ひだ状フイ
ルタユニツト６４をフランジ６３に引きよせ固定
する役割を果す。７２は吹込口、７３はクリーニ
ング空気吹込通路、７４は管、７５は自動弁、７
６は入口管、７７はボルト用孔、７８はクリーニ
ング総空気流の最外縁の流線を示している。ｄは
ひだ状布の内径、Ｄが外径、Ｈが高さである。 本実施例においても、１フイルタ装置当りの処
理流量を実施例１と同じ1.5〔m³／分〕（25000
〔cm³／秒〕）にとり、対比を容易にする。 本実施例は機能・動作に関しては実施例１と殆
んど等しいが、次に列記の内容において実施例１
と異る。 (イ) ひだ状フイルタユニツトの採用により、同一
布面積を得るための布外形寸法が著しく小
型化される。 (ロ) 布部の小型化に伴い、クリーニング総空気
入口部から排出部までの布長さが短かく、従
つてクリーニング総空気流線方向と並行に布
部外周に置くガイドプレートが無くても実施で
きる。 (ハ) クリーニング総空気を布面に実質的に並行
に所定の方向に布長にわたり流すことを強制
するための隘路は、隣接する布ひだの布面
（１次側）同志により構成される。 以下本実施例の説明では、フイルタユニツト形
状から来る実施例１との相違点に重点をおく。 必要布面積に7500〔cm²〕であり、それを巾15
〔cm〕×長さ500〔cm〕の長方形の布で得る。此の
布の長手両端を接着し、環にしたものを長辺に
直角に折巾５cm、折数50でひだ折りして構成され
たものが、第６図のひだ状フイルタユニツト６４
の中の布６７である。ホイール６５及び６６は
一般的なひだ状フイルタユニツトでは中央に円孔
のある円板であり、布の２つの長辺はここに接
着されており、よつて布１次側と２次側は完全
遮断され、通路が布のみを介して構成されるこ
とになる。結果的に、第５図で内径ｄ＝9.5cm、
外径Ｄ＝19.5cm、高さＨ＝15cmの寸法を得る。実
施例１での布筒寸法、直径20cm、高さ119cmと
比べ、著しく小型化されることは判る。但し、こ
の事は従来から常識化しており、それにも拘らず
この様な優れた点を有するひだ状フイルタユニツ
トが先記の如く付着性微粉対象のフイルタ装置に
利用し得なかつたのは、本発明者が実験により見
出した極く短時間で完結してしまう所の次のよう
な欠陥現象が障害になつていたものと考えられ
る。 ひだ状フイルタユニツトを布とし、ちり払い
機構が本発明の方法に代えて従来の逆洗滌方法で
ある以外は第５、第６図と同じフイルタ装置にて
付着性微粉の捕集、ちり払いを最初に実験した。
過工程を30秒、逆洗滌工程を0.3秒とするサイ
クルの繰返しを行なつた。逆洗滌用に導入する圧
搾空気流量を正規過流量の４倍、即ち100000
〔cm³／秒〕（大気圧の状態で）とした。これは実用
上許し得る最大限の流量と考えられる。 過工程では、狭く隣接するひだ間隙には、お
互いに迫る各布１次側表面にフイルタケーキの
層が先ず正常に形成される。ひだ間隙は奥部、す
なわち内周部（第５図のｄの位置）では特に狭
く、そこではフイルタケーキ層の表面同志が近接
している。クリーニング工程を行ない観察する
と、既述の如く逆洗滌空気力が極めて弱いため極
く限られた一部の面積のフイルタケーキだけが剥
がれ落ちることは筒形布の場合と同様である
が、ひだ状フイルタユニツトの特徴として、逆洗
滌空気突入により各ひだの２次側がふくらむこと
によつて１次側の間隙が狭められ、瞬時の後、逆
洗滌空気の閉止により、再びほぼ元の間隙に戻
る。上記の過とクリーニングのサイクルを繰返
すうちに狭い内周部でフイルタケーキ剥離が特に
起り難い内周部分において向い合つたフイルタケ
ーキの表面同志が圧縮され、固化し、一体化する
のが認められる。次の過工程で圧縮・固化され
たフイルタケーキと布の間に更に微粉が追加さ
れ同様な圧縮を逆洗滌で受けついには内周部に固
型化した微粉が詰込まれ、その部分の布は元の
状態から変り２次側へ押された形となる。其の
後、その部分は勿論過に全く役立たない部分と
なる。同様の現象が過とクリーニングのサイク
ル経過と共に内周部から外周部へと及んで行き、
初期には部分的な剥離効果を有した逆洗滌もつい
には全々効果が無くなり、布の差圧の著しい上
昇と過空気流量の急速な低下が起り、ついに運
転不能に至る。此の現象は微粉の種類によつて例
えば30分間と云つた極めて短時間で終結する。驚
くべきことは、此の段階では布の外周部（第５
図のＤの位置）までフイルタケーキが完全に固め
られており、棒で突いてやつと部分部分が落せる
程度の状態になつていることである。つまり逆洗
滌用空気はちり払いには微力だがひだを１次側で
狭める方向での圧力としては充分作用するため上
記現象が起つてしまう。初期のフイルタケーキ剥
離効果も風力によるものではなく、むしろひだの
変形による剥離であろうと観察から推定される。
上述の実験で観察する限り、かなりの技術改良の
怒力を払つてもひだ状フイルタユニツトをシビア
な付着性微粉の繰返し捕集に利用することは到底
無理な感がある。 これに対し、同一のひだ状フイルタユニツトを
第５、第６図の通り本発明の方法でクリーニング
を行なえば、従来の常識では想像できなかつたフ
イルタケーキの除去が布全面にわたり恒久的に
行なわれることは全く驚嘆に値する。布面には
極く薄い微粉層を残すのみで、一目して不安のな
い清浄布面の再生がクリーニングの度毎に常に
得られている。 本実施例のクリーニング工程を説明すれば、入
口管７６には常に４〜７〔Kg／cm²・Ｇ〕の圧搾空
気が供給されており、自動弁７５、管７４、吹込
通路７３を経由して、吹込口７２から音速に近い
高速で噴出する。本実施例ではクリーニング空気
量は正常過の流量と同じ1.5〔NM³／分〕とな
る様、通路抵抗値と吹込口７２の総有効開口面積
を選んである。クリーニング空気流はその数10倍
の布２次側の空気を同伴し、即ちクリーニング
総空気流となつて流線７８で示される拡がりを示
して、ホイール６５に到達し、その菊花状の間隙
を通過して布ひだの間隙を布に実質的に並行
に高速で通過し、反対側のホイール６５の菊花状
間隙から放出される。第５図のＤを外周とし、ｄ
を内周とするドーナツ形の面積は228〔cm²〕であ
り、その半分の114〔cm²〕が布ひだ間隙のクリー
ニング総空気用通路断面積である。これは布面
積7500〔cm²〕の1/68に当る。クリーニング総空気
量が13.7〔NM³／分〕、即ち同伴率9.1倍であれば
既に20〔ｍ／秒〕のクリーニング流速が得られる。 実施例２では吹込口７２がフイルタユニツトの
中心方向に傾けられており、ひだ内周部への充分
な吹込みを行なうと共に、フイルタユニツトより
外側へ無益に放出されることがないよう設計され
ている。実施例２の装置はミリミクロン・オーダ
のカーボンブラツクなど、幾つかの付着性微粉で
の長期間連続運転で革新的な性能を示した。 実施例 ３ 第７、第８図は実施例３を示すが先行実施例と
原理、作用を同じくするため、主要点の記述にと
どめる。 第７、第８図において８１はベースプレート、
８２はボルト孔、８３は入口管、８４は自動弁、
８５は管、８６はクリーニング空気吹込通路、８
７は吹込口、８８は布取付座、８９は排気孔、
９０は排出口、９１は布支持棒、９２は布、
９３はパツキング、Ｌはフイルタ装置１個の設置
巾を示す。 フイルタ装置はベースプレート８１により捕集
容器壁に設置される。その際、捕集容器壁は４角
形に開口し、その開口寸法は一辺をボルト孔８２
間の距離よりやや狭くしてボルトがかけられる様
にし、他の一辺はＬ×フイルタ装置数とする。 布１２は四角形の布２枚を重ね、三辺を縫
い合わせた偏平な袋として形成し、開放側を布
取付座８８の外周にかぶせ、それと密閉を保つよ
うに接合する。残ろ三辺は丸棒を曲げて構成され
た布支持棒９１に緊張してかぶせ、第７、第８
図の布形状を形成する。布取付座８８は中央
部に排気孔８９を有し、かくして布袋の内側は
２次側として排出口９０に連通している。 フイルタ装置をＬの間隔で隣接、配置するた
め、各フイルタ装置の偏平な布面が近接、並行
を保ち、隣接する布偏平面間に狭い断面積のク
リーニング総空気用通路が形成される。吹込口８
７から噴出し、周辺空気を同伴したクリーニング
用空気はその間を急速度で反対方向へ通り抜け、
布１次側のクリーニングを達成する。フイルタ
装置の列の端の布面に対しては向い合う布面
が無いから、布に代え、布形状と同形のガイ
ドプレートを設置するか、又は端の布を非有効
部分と見做せばよい。 吹込口８７側と、その反対側間の布長が著し
く長い場合には布９２の四角辺のベースプレー
ト８１の反対側に、各布外縁部を結んで形成さ
れる面としてのガイドプレートを設ければ更にク
リーニング用総空気流の効果を向上せしめること
ができる。 次に本発明の構成要件につき述べる。 本発明で云うフイルタ装置とは、少くとも布
及びその１次側を本発明の方法に従うクリーニン
グ装置を有する過のユニツトを指し、該フイル
タ装置の同種又は異種のものを複数個含むものを
も当然指す。 先づ本発明の利用目的及び利用条件につき述べ
る。 本発明の方法及び装置の用途は、微粉を含む気
体流の完全過と１次側に付着した微粉の自動的
払い落しによるフイルタ装置の連続的使用であ
り、即ち、かくして微粉の回収及び／又は清浄気
体を得ることにある。具体的には、取扱い気体は
微粉を非常に高い濃度で含む場合もあり、元々低
濃度でしか含まない気体であるか又はサイクロン
セパレータ等別のラフな分離手段を経由して来た
気体である場合もある。微粉の過を目的とする
が、当然粗粒子を含んでいてもよい。フイルタ装
置が設置される容器、即ち捕集容器の過時の内
圧は、実質的に大気圧、大気圧より高圧、大気圧
より低圧の何れの場合もある。微粉を気流中に高
濃度で浮遊せしめて送る気力輸送の場合、発送点
が大気圧より高く捕集容器が常圧の場合には所謂
圧送に属し、逆に発送点が常圧で捕集容器が大気
圧より低い場合、所謂吸引輸送に属する。本発明
は上記何れの場合にも使用可能である。 各用途において、クリーニング工程で外部から
捕集容器内の布２次側に導入されるクリーニン
グ気体の量を粉体に汚染されない気体として捕集
容器系外に出すことは公知の各種技術により問題
なく達成し得る。例えば過の連続運転中にクリ
ーニング工程を挿入したい場合には前記公知の技
術の逆洗滌法の項で説明した通り、一つの捕集容
器に対して複数のフイルタ装置を設け、クリーニ
ング用気体流を過工程中の他のフイルタ装置を
経由して排出せしめることができる。この場合で
も、本発明ではクリーニング用気体総流量に対し
て外部から１次側へ導入を要するクリーニング用
気体流量は著しく少いから、従来法に比し、系外
への排出に関する取扱いははるかに容易である。
フイルタ装置が１個の場合にもクリーニング気体
の量を系外に出すこともできる。例えば本発明者
の先行特許出願（特願昭54−119829号）に記載の
方法がある。 次に本発明の構成要件につき述べる。 本発明で云う「布」については既述したが、
布、紙、不織布、金網等が代表的で、要は１次側
空間に接する表面でその微細な多孔性を利用して
微粉を捕集するタイプの材であればよく、材
の１次側面以降２次側までの内部構造は、１次側
の微細孔に対してそれと実質的に同等ないし以上
の開口径で２次側へ通路がある材なら何でもよ
い。 クリーニング用空気の吹込速度につき述べる。
音速又は近似の高速で空気を噴出すれば、その速
度から所望の暴風圏の速度まで下る際のエジエク
タ効果で風量を増すことができる。音速で噴出さ
せる為には、クリーニング用空気の絶対圧力が吹
込口を境にして２：１以上である必要がある。そ
の場合、クリーニング用空気源として圧搾空気を
起用する必要がある。圧搾空気は吹出口迄の通路
全体を小型化してくれ、その上更にエジエクタ効
果によるクリーニング空気の増幅効果があるため
益々クリーニング空気通路を小型化に寄与する上
で好ましい。工場内の圧搾空気は通常４〜７
〔Kg／cm²Ｇ〕であるが、これは適切なクリーニン
グ用空気源である。但し、エジエクタ効果による
クリーニング用空気の増量は音速以下での噴出で
も可能であるが、高速ほどエジエクタ効果が向上
する。 クリーニング用空気の噴出は高速を理想とする
ため、吹込口の開口面積は概して小さい。小開口
面積をもつて布１次側表面の各点をカバーする
ためには、例えば細いスリツトの１から成る吹込
口や、複数の丸孔等を用いるなど各種手段がとれ
る。 「暴風圏の速度」の定義については既に或る程
度触れた。微粉の付着性、クリーニング総空気用
の通路形状などの条件により必要流速は異り、一
概には云えないが、要は概念的に粉粒体のニユー
マチツク輸送に必要な空気流速を云う。通常10〜
20〔メートル／秒〕以上の流速があれば充分であ
る。要はニユーマチツク輸送の公知技術知識を参
照し、テストを行なうことにより設計条件として
容易に定めることができる。 布１次側の面の方向につき述べる。１次側の
面を(イ)垂直、(ロ)水平で下向き、(ハ)水平で上向き、
(ニ)斜め下向き、(ホ)斜め上向きの各ケースに分ける
ことができる。ニユーマチツク輸送の知識から云
えるのは(ハ)が最も困難で、従つて最大の空気流速
が飛散目的で要求される。(イ)は、たとえ下から上
の方向の気流方向の場合でも易しく、(ハ)の1/3程
度の流速しか要さない。上述の如く、難易度の差
はあれ、布１次側の面はあらゆる方向をとり得
る。即ち、種々の実施態様のフイルタ装置におい
てその設置方向は、クリーニング用総空気流速さ
え適切であれば自由である。要はクリーニング用
総空気が布の各端末点を離れたあとそれに同伴
されたフイルタケーキを捕集容器の底方向に沈降
して行く向きにクリーニング用総空気の経路を選
んで吹込口の位置と吹出方向を布表面に対して
決定すればよい。 クリーニング用空気の噴出時間は、極めて短く
てもその効果は充分で通常0.2〜0.3秒でよい。 クリーニング用総空気用の狭い通路は布と
布、又は布と他の障害物（例えばガイドプレー
ト）で構成することができる。布の構造によ
り、ガイドプレートは必須条件ではないが、時と
して非常に有効である。 布１次側表面を壁として有するクリーニング
用の気体通路は、気体を布１次側表面に並行に
流すのが目的であり、従つて布に垂直に通過さ
せるのが目的ではない。上記の事実から、クリー
ニング用の気体通路は布の１次側表面に実質的
に並行である、と定義づけた。 実施例１では筒状の布として筒の軸に垂直な
断面が円の場合を示したが、筒状の布としては
円に限定されるものではなく、例えば６角形など
でもよい。 実施例２に示したひだ状フイルタユニツトは、
必らずしも円形でなくとも構成し得る。要はひだ
の両面を、片側を１次側、残りを２次側として両
者間を布を介する以外の部分を密閉し、２次側
に２次側の通路を設ければよい。 実施例２ではひだ状フイルタユニツトのホイー
ルが菊花状に切欠いた例を示したが、理想的では
無いが切欠きが無くとも本発明は実施できる。例
えば、実施例２のクリーニング空気吹込口の位置
と方向を守れば、吹込口と反対側のホイールを切
欠き無しとしても、クリーニング用総空気流は最
後の所で横へ曲つて放出され、ほぼ目的を達する
ことができる。また、吹込口側のホイールに切欠
きが無い場合、クリーニング用空気をひだ状フイ
ルタユニツトの円筒の軸に並行に噴出せしめる代
りに、一方のホイールの側の各外周から、ひだの
内周方向に向かい且つ反対側のホイールに向つた
角度で噴出せしめることによつて近い効果は得ら
れる。要するに、その様にして形成された通路断
面積も布面積と比べれば格段に小さいので目的
が達せられるのである。 以上、空気を例として説明して来たが、本発明
はあらゆる気体に対して用いることができる。 本発明により次の様な効果が得られた。卓抜し
たクリーニング効果により、布の有効面積が絶
えずほぼ100パーセントを示しており、設計通り
の布面積にて恒久的に同一性能が付着性微粉に
対しても維持される。従来技術のフイルタ装置
中、最も性能が優れると云われているものにおい
ても設計通りの布面積では問題が発生してい
た。そのため、布面積に何倍もの余裕率を含め
て、付着性微粉に対処していた。本発明の方法に
よれば有効面積が著しく高く保持されるのに加
え、実施例２で見られるひだ状フイルタユニツト
の利用が可能になり、更に著しい小型化が達成さ
れた。同一微粉に対し、実施例２の本発明装置
は、従来の逆洗滌法の最優秀品に安全率を含めた
フイルタ装置に対し10〜数10分の１の外形寸法
で、コスト的にも著しい差がある。 然し、更に大きい効果は、上記の様な安全率を
布面積に含めてすら自動ちり払いが長時間有効
でなかつたり、微粉の２次側への洩れが起つてお
り、付着性微粉のフイルタ装置で完全なものは市
場に無い、と肯定されていた分野において完全な
過手段が具現化したことである。本発明の方法
に基く極めて小さい装置によつて、ミリミクロン
のオーダのカーボンブラツクが洩れの検出なく、
毎回の完全なクリーニング効果を伴つて過され
る現象は驚くべき事実である。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来の逆洗滌法を用いたフイルタ装置
と捕集容器とを示す略示断面図、第２図は本発明
の原理を説明するための断面図、第３図、第４図
は本発明の実施例に係るフイルタ装置の縦断面図
および水平断面図、第５図、第６図は本発明の他
の実施例に係るフイルタ装置の縦断面図および水
平断面図、第７図、第８図は同じく本発明の更に
他の実施例に係る縦断面図とＡ−A′線に沿う矢
視図。 ２１……布、２２……捕集容器、２３……天
井プレート、２４……供給管、２５……排出管、
２６……圧搾空気分配管、２７……吹出孔、２８
……圧搾空気供給管、２９……自動弁、３０……
ガイドプレート。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 微粉含有気体を過するフイルタの洗滌方法
   において、該微粉含有気体は布外側の１次側か
   ら布内側の２次側へ通過し、布は該布と実
   質的に平行な気体通路の少なくとも一壁面を形成
   し、布外側の該気体通路の一端から布表面に
   沿つてクリーニング用気体の高速噴流を流下せし
   め、それにより布外側の１次側空間にある気体
   が該高速噴流によつて同伴され、そして該気体通
   路を流れる気体の量が増大して布の１次側表面
   のフイルタケーキが該１次側表面に沿つて流れる
   気体により洗滌されることを特徴とするフイルタ
   の洗滌方法。 ２ 気体の噴流は、前記気体通路の一端から該気
   体通路を通じて他端まで流され、そして布の１
   次側における空間へ放出される特許請求の範囲第
   １項記載の方法。 ３ 気体通路は布とガイドプレートとの間に形
   成されている特許請求の範囲第１項または第２項
   のいずれかに記載の方法。 ４ クリーニング用気体の供給は、圧搾気体源に
   接続された圧搾気体供給管に設けられた自動開閉
   弁によつて制御される特許請求の範囲第１項ない
   し第３項のいずれか１項に記載の方法。 ５ 前記気体噴流とは別個の気体流が布の２次
   側に供給される特許請求の範囲第１項ないし第４
   項のいずれかの１項に記載の方法。 ６ 布の２次側に供給される前記気体噴流は逆
   洗滌気体吹出孔から放出される特許請求の範囲第
   ５項記載の方法。 ７ クリーニング用気体の流量は、実質的に、該
   布の過時の気体流量の１倍から２倍の範囲内
   である特許請求の範囲第１項ないし第６項のいず
   れか１項に記載の方法。 ８ 布外側の１次側に付着したフイルタケーキ
   を洗滌する装置を備え、微粉含有気体を布によ
   つて過するフイルタ装置において、該洗滌する
   装置は高速噴流の気体を放出する手段を含み、該
   高速噴流の気体は布外側の１次側にあり且つ該
   布と平行な気体通路内を該布の外側表面に沿
   つて流れ、該布は該気体通路の少くとも一壁面
   を形成し、布外側の１次側における気体が前記
   フイルタ装置の周囲を該気体通路を介して循環し
   て用いられるように前記放出する手段および気体
   通路が配置されていることを特徴とするフイルタ
   装置。 ９ 該洗滌する装置は圧搾気体供給手段を備えて
   おり、該圧搾気体供給手段は、一端が圧搾気体源
   に接続され且つ他端が圧搾気体分配管に接続され
   た圧搾気体供給管と、気体の噴流を放出するため
   圧搾気体分配管に設けられた吹出孔とを含んでい
   る特許請求の範囲第８項記載の装置。 １０ 気体の噴流は自動開閉弁を介して流入され
   る特許請求の範囲第８項あるいは第９項のいずれ
   かに記載の装置。 １１ シリンダ形のガイド部材が同じくシリンダ
   形をしている布を包囲しており、布とガイド
   部材との間に形成された気体通路の一端の開口部
   に気体の噴流が供給される特許請求の範囲第８項
   ないし第１０項のいずれかに記載の装置。 １２ ひだ状のフイルタの隣接するひだ部分の間
   が複数の気体通路を形成し、該気体通路内に気体
   を導くために吹出孔が布の１次側空間中に設け
   られている特許請求の範囲第８項ないし第１０項
   のいずれか１項に記載の装置。 １３ ひだ状のフイルタは、支持部材により気体
   流入側において支持されている特許請求の範囲第
   １２項に記載の装置。 １４ 複数のフイルタユニツトを含み、各々のフ
   イルタユニツトは２つの平面を有し、該平面の少
   なくとも一方は布で形成されており、該フイル
   タユニツトは実質的に平行に並置され、フイルタ
   ユニツトの隣接する平面は平行になつていてその
   間には〓間が形成されており、該〓間は気体の噴
   流が流れる気体通路を確定しており、該気体の噴
   流は複数の吹出孔から気体通路の一端に流入する
   特許請求の範囲第８項から第１０項のいずれか１
   項に記載の装置。 １５ 布の２次側に圧搾気体流を流すための手
   段を更に含む特許請求の範囲第８項ないし第１４
   項のいずれか１項に記載の装置。