JPH0140895B2 - - Google Patents
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- JPH0140895B2 JPH0140895B2 JP14634881A JP14634881A JPH0140895B2 JP H0140895 B2 JPH0140895 B2 JP H0140895B2 JP 14634881 A JP14634881 A JP 14634881A JP 14634881 A JP14634881 A JP 14634881A JP H0140895 B2 JPH0140895 B2 JP H0140895B2
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for drawing, e.g. for deep-drawing
- C21D8/0421—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for drawing, e.g. for deep-drawing characterised by the working steps
- C21D8/0426—Hot rolling
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- C21D8/0436—Cold rolling
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- C21D8/0473—Final recrystallisation annealing
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- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
本発明は傑出した張出し性と優れた深絞り性を
有し、かつプレス後の二次加工性の優れた極低Ｃ
アルミキルド冷延鋼板の製造法に関するものであ
る。 張出し性、深絞り性の優れた冷延鋼板として従
来下記の三つの製造法がある。 (イ) アルミキルド鋼をオープンコイルで脱炭焼鈍
したもの。 (ロ) 極低Ｃアルミキルド鋼を箱焼鈍あるいは連続
焼鈍して製造したもの。 (ハ) 極低Ｃアルミキルド鋼にTiあるいはNbを添
加したもの。 まず(イ)では再結晶焼鈍の加熱時にAlNの析出
を有効に活用して優れた深絞り性を付与し、さら
に脱炭処理によつて鋼中Ｃを低減させて張出し性
を向上させるものである。そのため通常Ｎ量が
40ppm以上、Al量も0.02〜0.08％を含有させ、ス
ラブ加熱温度もAlNを完全に溶体化させるため
に通常1200℃以上の高温加熱が必須であり、かつ
再結晶焼鈍の加熱速度も徐加熱（10〜40℃／hr程
度）が必要であり、また脱炭にも長時間を要す
る。従つて生産性も悪く省エネルギーの点からも
好ましくない。 (ロ)では脱Ｃ焼鈍こそ不要であるが、箱焼鈍で製
造する場合、上記(イ)と全く同一方法で製造するた
め、上記箱焼鈍法と同じ欠点を有している。また
(ロ)で連続焼鈍で製造する場合は、高温捲取を行な
わないと所期の特性が得られない。そのため高温
捲取に起因する熱延板の酸洗性の低下およびコイ
ルトツプ、ボトム部の材質劣化の問題がある。 また(ハ)は箱焼鈍、連続焼鈍どちらでも製造でき
るが、特殊元素の添加によりコスト高となりまた
張出し性は(イ)，(ロ)に比して劣つている。 さらに従来の(イ)，(ロ)および(ハ)では下記共通の欠
点を有している。すなわち張出し深絞り用冷延鋼
板は、きびしいプレス加工に供するため、低加工
度の時には余り問題とならない二次加工性（プレ
ス加工後の加工品の靭性を云い、二次加工性が悪
いと加工品に脆性的な割れを生じる）が問題視さ
れるが、特に極低Ｃ材は２次加工性が一般に悪
く、上記いずれの鋼板もこの二次加工性に問題を
有していた。 本発明者らは、これら上記欠点を解決すべく
種々研究した結果、本発明を完成した。 即ち本発明の要旨は重量％としてＣ：0.005％
以下、Mn：0.5％以下、Al：0.005〜0.05％、Ｐ：
0.008％以下、Ｎ：0.0025％以下とし、かつＰ
4C、Ｐ＋5N：0.0175％以下、残部が鉄および不
可避的不純物からなる組成の鋼を850℃以上で熱
間圧延し、50％以上の冷延率の冷延を行ない、更
に再結晶温度以上、A3点以下の温度で、連続焼
鈍または箱焼鈍することを特徴とする冷延鋼板の
製造法にあり、更に上記鋼にTi：0.10％以下、
Nb：0.10％以下、Ｂ：0.003％以下のうち１種又
は２種以上を含有せしめた冷延鋼板の製造法にあ
る。 以下本発明について詳細に説明する。 まず本発明を構成する鋼成分について説明す
る。 本発明の最も重要な構成要件はC.PとＮを密接
不可分の関係として特定することにある。まず本
発明ではＣ，ＰおよびＮ量をそれぞれＣ：0.005
％以下、Ｐ：0.008％以下、Ｎ：0.0025％以下に
特定し、さらにＰ4C、Ｐ＋5N0.0175％の条
件式を満足しなければならない。これらの条件は
張出し性、深絞り性および二次加工性を同時に良
好ならしめるためのものである。以下これをより
詳細に説明する。 まずＣ量の上限値0.005％は優れた張出し性お
よび深絞り性を得るために定めた。従来から加工
性を良くするためには、Ｃは極力少ない方が良い
ことが知られており、0.01％以下の極低Ｃ鋼が製
造されているが、Ｃが0.005％を超えると、焼鈍
後ＣがFe3Cとして析出せず、鋼中に過飽和に固
溶し、時効性が大きくなり本発明の特徴を失う。
また単にＣ量を低くしただけではプレス加工後に
二次加工割れが発生しやすくなる。例えばＣを
0.005％以下にすればプレス加工の程度が余り大
きくなくても、二次加工割れが発生することが知
られている。本発明では絞り比3.5程度のきびし
いプレス加工を行つても二次加工割れを生じない
ようにするためＰ量を0.008％以下に限定すると
同時にＰ4CとなるようＣ量の低下とともにＰ
量も低減させることが有効であることが多数の実
験結果より判明した。なおこのＰ量をＣ量の低減
にともなつて低減させることは、後述のようにＰ
量低減による深絞り性、張出し性向上にも大きく
寄与する。したがつて本発明ではＣ量の低減は同
時にＰ量の低減にもつながるので、その効果は従
来鋼より著しく大きくなる。なお本発明の特徴を
最大限に発揮するにはＣ量を0.004％以下、Ｐ
3cとすることが好ましい。 ＰおよびＮ量の限定も本発明では極めて重要な
意義を有する。 第１図は１例としてＣ：0.003〜0.004％、
Mn：0.20〜0.25％、Al：0.01〜0.04％の組成の鋼
のＰ量、Ｎ量と二次加工性の関係を、第２図はＰ
量、Ｎ量と値、伸びの関係を示したもので、い
ずれも多数の実験の平均値の等高線で表示してい
る。なお図中Ｐ量の上限値についてはＣ≒0.0035
％としてＰ：0.14％（Ｐ＝4C）で表示している。 他の製造条件は次の通りである。 熱延スラブ加熱温度 1050〜1200℃ 熱延仕上温度 890℃以上 熱延捲取温度 550〜650℃ 冷間圧延率 80〜85％ 焼鈍条件 750℃×１分(連続焼鈍方式) 調質圧延率 1.0％ なお第１図の二次加工試験は種々の絞り比のカ
ツプを絞り、０℃で逆円錐形ポンチでカツプの押
拡げを行ない、その際カツプに脆性割れが発生す
るか否かを調査し、脆性割れの発生しない最大の
絞り比で二次加工性を評価し、この値が大きい程
二次加工性が優れていることを示す。第１図中の
数字は二次加工割れが発生しない最大の絞り比を
示し、この数値の大きいもの程二次加工性が優れ
ている。 第２図の実線は伸び、破線は値を示し、数字
はそれぞれ伸び、値である。 第１図、第２図からわかるように、Ｐは単に二
次加工性に影響を与えるのみでなく、張出し性と
強い相関を持つ伸びおよび深絞り性と強い相関を
持つ値にも影響し、Ｐ0.008％で伸びの向上
効果が極めて大きくなり、同時にＰ量低減につれ
ｒ値も向上する。 またＮについてもＮ量低減により二次加工性が
向上するという新事実も判明し、さらにＮ
25ppm以下で値も急激に向上し、伸びも向上す
る。 本発明では張出し性、深絞り性と二次加工性を
バランスさせ、且つ最高度にその性能を発揮させ
るためＰ0.008％、２0.0025％かつＰ＋5N
0.0175％に限定する。これにより伸び52％以上、
ｒ値1.6以上、二次加工割れの限界絞り比が3.5以
上を確保できる。勿論Ｐ，Ｎをさらに低減するこ
とによつて、これらの特性を一段と向上し、Ｐ
0.010％、Ｎ0.0020％にすることによつて最高
級の張出し性、深絞り性および二次加工性を有す
る冷延鋼板が製造できる。 Mnは熱間圧延時のＳによる熱間脆性を防止す
るため、0.05％程度は必要であるが、Mn／Ｓ
15の条件を安定して満足するために、下限を0.10
％とすることが好ましい。一方0.5％を超えると
鋼板が硬質化し、本発明の特徴をそこなう。本発
明の特徴を最大限に発揮するMn量は0.40％以下
である。 Alは本発明では再結晶焼鈍時のAlNを利用し
ない点が従来法と特徴的に異なる。Al量は、キ
ルド鋼とするため少なくとも0.005％必要である。
一方Al量が0.05％を超えると鋼板が若干硬質化
し、またコスト上昇をもたらす。好ましい範囲は
0.010〜0.040％である。 Ｓについては特に規定しないが、熱間脆性を防
止するため、通常行なわれているようにMn／Ｓ
15とすることが好ましい。 以上本発明の基本成分について述べたが、基本
成分に加えて、Ti，Nb，Ｂを適宜加えることが
できる。 Ti，Nb，ＢはそれぞれＮまたはＣと結合する
ので低Ｃ、低Ｎを指向する本発明ではこれらの元
素添加によつて本発明の特徴をさらに向上させ
る。これら元素を添加する場合はTi0.10％、
Nb0.10％、Ｂ0.0030％のうち１種また２種以
上とするが、これら上限値超ではその効果は飽和
し、鋼が高価となる。 本発明の鋼片（スラブ）は転炉、電気炉など通
常の溶解炉で溶製され、さらに真空脱ガス処理に
より溶製された溶鋼を造塊、分塊または連続鋳造
される。 熱延条件は本発明では仕上温度が850℃以上で
あれば良く、スラブ加熱温度、捲取温度によつて
本発明の特徴はなんら影響されない。したがつて
加熱温度は自由であるが、省エネルギーの点から
1200℃以下で加熱することが望ましい。また連続
鋳造、分塊圧延された熱片を直接熱間圧延しても
良い。また連続鋳造、分塊圧延された熱片を加熱
炉に装入するホツトチヤージを行つても良い。 本発明の特徴をより発揮させるためには、仕上
熱延での仕上入口温度1000℃以下とし、なるべく
低温域での圧下率を大きくすることによつて（よ
り好ましくは最終２パスでの全圧下率が40％以
上）、また熱延終了後直ちに30℃／sec以上の強制
冷却することが望ましい。実施例で述べるが熱延
仕上入口温度を1000℃以下にすると深絞り性の指
標である値が向上することがわかる。この効果
をより発揮するためにはスラブ加熱温度を1100℃
以下にすることが好ましい。 この理由は定かでないが、本発明のような極低
Ｃ鋼に通常の熱延では熱延後の結晶粒が粗粒とな
りやすい。一方熱延を低温で行ない、直ちに強制
冷却を開始すれば熱延後の結晶粒が細粒になり、
この熱延板の細粒化の効果により、値が向上す
るものと考えられる。 捲取温度によつて本発明の特徴はなんら影響さ
れないが、酸洗性向上の点から550〜650℃とする
ことが好ましい（捲取温度が高温であると酸化皮
膜が厚くなり、酸洗性を悪くする）。 熱延されたコイルは続いて脱スケールされ、冷
間圧延に供される。 冷間圧延率は通常行なわれているように50％以
上の冷間圧延が施される。しかし本発明鋼では冷
間圧延率が通常の鋼より高い方が加工性が向上す
るので冷間圧延率は73％以上とすることが好まし
い。 焼鈍は連続焼鈍でも箱焼鈍でも良い。連続焼鈍
は通常行なわれているように再結晶温度以上A3
点以下で再結晶処理を行ない、ついて冷却必要に
応じて過時効処理を施す。代表的焼鈍条件は700
〜800℃で３分以下の再結晶処理をした後冷却す
る。過時効処理を行う場合には200〜450℃で５分
以下の処理が施される。 箱焼鈍の場合は再結晶温度以上、A3点以下の
再結晶処理を行なうが、本発明では加熱速度は従
来法と異なり特に徐加熱しなくても良い。代表的
焼鈍条件は650〜750℃で１〜5hrで再結晶処理を
行なう。 焼鈍された鋼板は必要に応じて調質圧延され成
品に供される。また本発明の方法で製造された鋼
板は、表面処理されても本発明の特徴をなんら損
なわないので、ブリキ、Znメツキ、ターンメツ
キ鋼板にも適用される。 実施例 第１表に示す鋼を転炉で溶製し、さらに真空脱
ガス処理によつて、Ｃ量を所定量まで低減し、連
続鋳造によつてスラブにされ、1050〜1200℃で加
熱後、第１表に示す条件で熱延し、ついて脱スケ
ール後、0.8mmまで冷間圧延して、焼鈍し、1.5％
の調質圧延を行つた。 得られた冷延鋼板の材質特性を同じく第１表に
示す。 引張試験片はJIS5号試験片を用い、二次加工性
は種々の絞り比で深絞りされた円筒を０℃で逆円
錐ダイスで押拡げし、脆性割れを発生しない最大
の絞り比で表わした。 本発明の範囲内で製造された鋼板は、張出し性
と強い相関のある伸び、深絞り性と強い相関のあ
る値が極めて優れているばかりでなく、二次加
工性も極めて優れており、最上級のプレス成形性
を有していると云える。 コイルNo.３と４，13と14は、熱延仕上入口温度
以外はまつたく同一条件で製造されているにもか
かわらず、値が大きく異なつている。すなわち
熱延仕上入口温度を100℃以下にすることにより
ｒ値が大巾に向上することがわかる。 本発明の範囲からいずれかの一つの条件がはず
れても、張出し性、深絞り性、二次加工性の内い
ずれかの特性が劣つていることがわかる。 本発明は従来のものに比し、下記の傑出した特
徴を有する。 (イ) プレス加工後の二次加工性が優れているばか
りでなく、張出し性が従来のものより著しく向
上している。また深絞り性も従来のものと同等
以上である。 (ロ) スラブ加熱温度依存性がほとんどなく、した
がつてスラブ低温加熱が可能である。 (ハ) 焼鈍方式に左右されずに製造が可能で、箱焼
鈍法あるいはオープンコイル焼鈍法の場合で
は、従来のように徐加熱の必要がないので生産
性が向上する。また連続焼鈍法では高温捲取の
必要がなく、650℃以下の低温捲取が可能であ
る。したがつて材質のバラツキ、酸洗性の低下
もない。
有し、かつプレス後の二次加工性の優れた極低Ｃ
アルミキルド冷延鋼板の製造法に関するものであ
る。 張出し性、深絞り性の優れた冷延鋼板として従
来下記の三つの製造法がある。 (イ) アルミキルド鋼をオープンコイルで脱炭焼鈍
したもの。 (ロ) 極低Ｃアルミキルド鋼を箱焼鈍あるいは連続
焼鈍して製造したもの。 (ハ) 極低Ｃアルミキルド鋼にTiあるいはNbを添
加したもの。 まず(イ)では再結晶焼鈍の加熱時にAlNの析出
を有効に活用して優れた深絞り性を付与し、さら
に脱炭処理によつて鋼中Ｃを低減させて張出し性
を向上させるものである。そのため通常Ｎ量が
40ppm以上、Al量も0.02〜0.08％を含有させ、ス
ラブ加熱温度もAlNを完全に溶体化させるため
に通常1200℃以上の高温加熱が必須であり、かつ
再結晶焼鈍の加熱速度も徐加熱（10〜40℃／hr程
度）が必要であり、また脱炭にも長時間を要す
る。従つて生産性も悪く省エネルギーの点からも
好ましくない。 (ロ)では脱Ｃ焼鈍こそ不要であるが、箱焼鈍で製
造する場合、上記(イ)と全く同一方法で製造するた
め、上記箱焼鈍法と同じ欠点を有している。また
(ロ)で連続焼鈍で製造する場合は、高温捲取を行な
わないと所期の特性が得られない。そのため高温
捲取に起因する熱延板の酸洗性の低下およびコイ
ルトツプ、ボトム部の材質劣化の問題がある。 また(ハ)は箱焼鈍、連続焼鈍どちらでも製造でき
るが、特殊元素の添加によりコスト高となりまた
張出し性は(イ)，(ロ)に比して劣つている。 さらに従来の(イ)，(ロ)および(ハ)では下記共通の欠
点を有している。すなわち張出し深絞り用冷延鋼
板は、きびしいプレス加工に供するため、低加工
度の時には余り問題とならない二次加工性（プレ
ス加工後の加工品の靭性を云い、二次加工性が悪
いと加工品に脆性的な割れを生じる）が問題視さ
れるが、特に極低Ｃ材は２次加工性が一般に悪
く、上記いずれの鋼板もこの二次加工性に問題を
有していた。 本発明者らは、これら上記欠点を解決すべく
種々研究した結果、本発明を完成した。 即ち本発明の要旨は重量％としてＣ：0.005％
以下、Mn：0.5％以下、Al：0.005〜0.05％、Ｐ：
0.008％以下、Ｎ：0.0025％以下とし、かつＰ
4C、Ｐ＋5N：0.0175％以下、残部が鉄および不
可避的不純物からなる組成の鋼を850℃以上で熱
間圧延し、50％以上の冷延率の冷延を行ない、更
に再結晶温度以上、A3点以下の温度で、連続焼
鈍または箱焼鈍することを特徴とする冷延鋼板の
製造法にあり、更に上記鋼にTi：0.10％以下、
Nb：0.10％以下、Ｂ：0.003％以下のうち１種又
は２種以上を含有せしめた冷延鋼板の製造法にあ
る。 以下本発明について詳細に説明する。 まず本発明を構成する鋼成分について説明す
る。 本発明の最も重要な構成要件はC.PとＮを密接
不可分の関係として特定することにある。まず本
発明ではＣ，ＰおよびＮ量をそれぞれＣ：0.005
％以下、Ｐ：0.008％以下、Ｎ：0.0025％以下に
特定し、さらにＰ4C、Ｐ＋5N0.0175％の条
件式を満足しなければならない。これらの条件は
張出し性、深絞り性および二次加工性を同時に良
好ならしめるためのものである。以下これをより
詳細に説明する。 まずＣ量の上限値0.005％は優れた張出し性お
よび深絞り性を得るために定めた。従来から加工
性を良くするためには、Ｃは極力少ない方が良い
ことが知られており、0.01％以下の極低Ｃ鋼が製
造されているが、Ｃが0.005％を超えると、焼鈍
後ＣがFe3Cとして析出せず、鋼中に過飽和に固
溶し、時効性が大きくなり本発明の特徴を失う。
また単にＣ量を低くしただけではプレス加工後に
二次加工割れが発生しやすくなる。例えばＣを
0.005％以下にすればプレス加工の程度が余り大
きくなくても、二次加工割れが発生することが知
られている。本発明では絞り比3.5程度のきびし
いプレス加工を行つても二次加工割れを生じない
ようにするためＰ量を0.008％以下に限定すると
同時にＰ4CとなるようＣ量の低下とともにＰ
量も低減させることが有効であることが多数の実
験結果より判明した。なおこのＰ量をＣ量の低減
にともなつて低減させることは、後述のようにＰ
量低減による深絞り性、張出し性向上にも大きく
寄与する。したがつて本発明ではＣ量の低減は同
時にＰ量の低減にもつながるので、その効果は従
来鋼より著しく大きくなる。なお本発明の特徴を
最大限に発揮するにはＣ量を0.004％以下、Ｐ
3cとすることが好ましい。 ＰおよびＮ量の限定も本発明では極めて重要な
意義を有する。 第１図は１例としてＣ：0.003〜0.004％、
Mn：0.20〜0.25％、Al：0.01〜0.04％の組成の鋼
のＰ量、Ｎ量と二次加工性の関係を、第２図はＰ
量、Ｎ量と値、伸びの関係を示したもので、い
ずれも多数の実験の平均値の等高線で表示してい
る。なお図中Ｐ量の上限値についてはＣ≒0.0035
％としてＰ：0.14％（Ｐ＝4C）で表示している。 他の製造条件は次の通りである。 熱延スラブ加熱温度 1050〜1200℃ 熱延仕上温度 890℃以上 熱延捲取温度 550〜650℃ 冷間圧延率 80〜85％ 焼鈍条件 750℃×１分(連続焼鈍方式) 調質圧延率 1.0％ なお第１図の二次加工試験は種々の絞り比のカ
ツプを絞り、０℃で逆円錐形ポンチでカツプの押
拡げを行ない、その際カツプに脆性割れが発生す
るか否かを調査し、脆性割れの発生しない最大の
絞り比で二次加工性を評価し、この値が大きい程
二次加工性が優れていることを示す。第１図中の
数字は二次加工割れが発生しない最大の絞り比を
示し、この数値の大きいもの程二次加工性が優れ
ている。 第２図の実線は伸び、破線は値を示し、数字
はそれぞれ伸び、値である。 第１図、第２図からわかるように、Ｐは単に二
次加工性に影響を与えるのみでなく、張出し性と
強い相関を持つ伸びおよび深絞り性と強い相関を
持つ値にも影響し、Ｐ0.008％で伸びの向上
効果が極めて大きくなり、同時にＰ量低減につれ
ｒ値も向上する。 またＮについてもＮ量低減により二次加工性が
向上するという新事実も判明し、さらにＮ
25ppm以下で値も急激に向上し、伸びも向上す
る。 本発明では張出し性、深絞り性と二次加工性を
バランスさせ、且つ最高度にその性能を発揮させ
るためＰ0.008％、２0.0025％かつＰ＋5N
0.0175％に限定する。これにより伸び52％以上、
ｒ値1.6以上、二次加工割れの限界絞り比が3.5以
上を確保できる。勿論Ｐ，Ｎをさらに低減するこ
とによつて、これらの特性を一段と向上し、Ｐ
0.010％、Ｎ0.0020％にすることによつて最高
級の張出し性、深絞り性および二次加工性を有す
る冷延鋼板が製造できる。 Mnは熱間圧延時のＳによる熱間脆性を防止す
るため、0.05％程度は必要であるが、Mn／Ｓ
15の条件を安定して満足するために、下限を0.10
％とすることが好ましい。一方0.5％を超えると
鋼板が硬質化し、本発明の特徴をそこなう。本発
明の特徴を最大限に発揮するMn量は0.40％以下
である。 Alは本発明では再結晶焼鈍時のAlNを利用し
ない点が従来法と特徴的に異なる。Al量は、キ
ルド鋼とするため少なくとも0.005％必要である。
一方Al量が0.05％を超えると鋼板が若干硬質化
し、またコスト上昇をもたらす。好ましい範囲は
0.010〜0.040％である。 Ｓについては特に規定しないが、熱間脆性を防
止するため、通常行なわれているようにMn／Ｓ
15とすることが好ましい。 以上本発明の基本成分について述べたが、基本
成分に加えて、Ti，Nb，Ｂを適宜加えることが
できる。 Ti，Nb，ＢはそれぞれＮまたはＣと結合する
ので低Ｃ、低Ｎを指向する本発明ではこれらの元
素添加によつて本発明の特徴をさらに向上させ
る。これら元素を添加する場合はTi0.10％、
Nb0.10％、Ｂ0.0030％のうち１種また２種以
上とするが、これら上限値超ではその効果は飽和
し、鋼が高価となる。 本発明の鋼片（スラブ）は転炉、電気炉など通
常の溶解炉で溶製され、さらに真空脱ガス処理に
より溶製された溶鋼を造塊、分塊または連続鋳造
される。 熱延条件は本発明では仕上温度が850℃以上で
あれば良く、スラブ加熱温度、捲取温度によつて
本発明の特徴はなんら影響されない。したがつて
加熱温度は自由であるが、省エネルギーの点から
1200℃以下で加熱することが望ましい。また連続
鋳造、分塊圧延された熱片を直接熱間圧延しても
良い。また連続鋳造、分塊圧延された熱片を加熱
炉に装入するホツトチヤージを行つても良い。 本発明の特徴をより発揮させるためには、仕上
熱延での仕上入口温度1000℃以下とし、なるべく
低温域での圧下率を大きくすることによつて（よ
り好ましくは最終２パスでの全圧下率が40％以
上）、また熱延終了後直ちに30℃／sec以上の強制
冷却することが望ましい。実施例で述べるが熱延
仕上入口温度を1000℃以下にすると深絞り性の指
標である値が向上することがわかる。この効果
をより発揮するためにはスラブ加熱温度を1100℃
以下にすることが好ましい。 この理由は定かでないが、本発明のような極低
Ｃ鋼に通常の熱延では熱延後の結晶粒が粗粒とな
りやすい。一方熱延を低温で行ない、直ちに強制
冷却を開始すれば熱延後の結晶粒が細粒になり、
この熱延板の細粒化の効果により、値が向上す
るものと考えられる。 捲取温度によつて本発明の特徴はなんら影響さ
れないが、酸洗性向上の点から550〜650℃とする
ことが好ましい（捲取温度が高温であると酸化皮
膜が厚くなり、酸洗性を悪くする）。 熱延されたコイルは続いて脱スケールされ、冷
間圧延に供される。 冷間圧延率は通常行なわれているように50％以
上の冷間圧延が施される。しかし本発明鋼では冷
間圧延率が通常の鋼より高い方が加工性が向上す
るので冷間圧延率は73％以上とすることが好まし
い。 焼鈍は連続焼鈍でも箱焼鈍でも良い。連続焼鈍
は通常行なわれているように再結晶温度以上A3
点以下で再結晶処理を行ない、ついて冷却必要に
応じて過時効処理を施す。代表的焼鈍条件は700
〜800℃で３分以下の再結晶処理をした後冷却す
る。過時効処理を行う場合には200〜450℃で５分
以下の処理が施される。 箱焼鈍の場合は再結晶温度以上、A3点以下の
再結晶処理を行なうが、本発明では加熱速度は従
来法と異なり特に徐加熱しなくても良い。代表的
焼鈍条件は650〜750℃で１〜5hrで再結晶処理を
行なう。 焼鈍された鋼板は必要に応じて調質圧延され成
品に供される。また本発明の方法で製造された鋼
板は、表面処理されても本発明の特徴をなんら損
なわないので、ブリキ、Znメツキ、ターンメツ
キ鋼板にも適用される。 実施例 第１表に示す鋼を転炉で溶製し、さらに真空脱
ガス処理によつて、Ｃ量を所定量まで低減し、連
続鋳造によつてスラブにされ、1050〜1200℃で加
熱後、第１表に示す条件で熱延し、ついて脱スケ
ール後、0.8mmまで冷間圧延して、焼鈍し、1.5％
の調質圧延を行つた。 得られた冷延鋼板の材質特性を同じく第１表に
示す。 引張試験片はJIS5号試験片を用い、二次加工性
は種々の絞り比で深絞りされた円筒を０℃で逆円
錐ダイスで押拡げし、脆性割れを発生しない最大
の絞り比で表わした。 本発明の範囲内で製造された鋼板は、張出し性
と強い相関のある伸び、深絞り性と強い相関のあ
る値が極めて優れているばかりでなく、二次加
工性も極めて優れており、最上級のプレス成形性
を有していると云える。 コイルNo.３と４，13と14は、熱延仕上入口温度
以外はまつたく同一条件で製造されているにもか
かわらず、値が大きく異なつている。すなわち
熱延仕上入口温度を100℃以下にすることにより
ｒ値が大巾に向上することがわかる。 本発明の範囲からいずれかの一つの条件がはず
れても、張出し性、深絞り性、二次加工性の内い
ずれかの特性が劣つていることがわかる。 本発明は従来のものに比し、下記の傑出した特
徴を有する。 (イ) プレス加工後の二次加工性が優れているばか
りでなく、張出し性が従来のものより著しく向
上している。また深絞り性も従来のものと同等
以上である。 (ロ) スラブ加熱温度依存性がほとんどなく、した
がつてスラブ低温加熱が可能である。 (ハ) 焼鈍方式に左右されずに製造が可能で、箱焼
鈍法あるいはオープンコイル焼鈍法の場合で
は、従来のように徐加熱の必要がないので生産
性が向上する。また連続焼鈍法では高温捲取の
必要がなく、650℃以下の低温捲取が可能であ
る。したがつて材質のバラツキ、酸洗性の低下
もない。
【表】
【表】
＊ 二次加工割れの発生しない最大の絞り比
第１図は二次加工性とＰ量、Ｎ量の関係を示す
図、第２図は伸び、値とＰ量、Ｎ量の関係を示
す図である。
図、第２図は伸び、値とＰ量、Ｎ量の関係を示
す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量％としてＣ：0.005％以下、Mn：0.5％
以下、Al：0.005〜0.05％、Ｎ：0.0025％以下、
Ｐ：0.008％以下とし、かつＰ4C、Ｐ＋5N：
0.0175％以下、残部が鉄および不可避的不純物か
らなる組成の鋼を850℃以上で熱間圧延し、50％
以上の冷延率の冷延を行ない、更に再結晶温度以
上、A3点以下の温度で、連続焼鈍または箱焼鈍
することを特徴とする冷延鋼板の製造法。 ２ 重量％としてＣ：0.005％以下、Mn：0.50％
以下、Al：0.005〜0.05％、Ｎ：0.0025％以下、
Ｐ：0.008％以下とし、かつＰ4C、Ｐ＋5N：
0.0175％以下であつて、Ti：0.10％以下、Nb：
0.10％以下、Ｂ：0.003％以下のうち１種または
２種以上を含み、残部が鉄および不可避的不純物
からなる組成の鋼を850℃以上で熱間圧延し、50
％以上の冷延率を行ない、更に再結晶温度以上、
A3点以下の温度で連続焼鈍または箱焼鈍するこ
とを特徴とする冷延鋼板の製造法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14634881A JPS5848633A (ja) | 1981-09-18 | 1981-09-18 | プレス成形性の優れた冷延鋼板の製造法 |
| EP82108598A EP0075292B2 (en) | 1981-09-18 | 1982-09-17 | Method for producing a cold rolled steel sheet |
| DE8282108598T DE3271669D1 (en) | 1981-09-18 | 1982-09-17 | Method for producing a cold rolled steel sheet |
| US06/776,097 US4627881A (en) | 1981-09-18 | 1985-09-16 | Cold rolled steel sheet having excellent press formability and method for producing the same |
| US06/894,255 US4678522A (en) | 1981-09-18 | 1986-08-07 | Cold rolled steel sheet having excellent press formability and method for producing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14634881A JPS5848633A (ja) | 1981-09-18 | 1981-09-18 | プレス成形性の優れた冷延鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5848633A JPS5848633A (ja) | 1983-03-22 |
| JPH0140895B2 true JPH0140895B2 (ja) | 1989-09-01 |
Family
ID=15405669
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14634881A Granted JPS5848633A (ja) | 1981-09-18 | 1981-09-18 | プレス成形性の優れた冷延鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5848633A (ja) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPS60221526A (ja) * | 1984-04-17 | 1985-11-06 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 深絞り性、延性の優れた冷延鋼板の製造法 |
| JPS60243226A (ja) * | 1984-05-15 | 1985-12-03 | Kawasaki Steel Corp | 熱間圧延材の材質制御方法および装置 |
| JPS61276927A (ja) * | 1985-05-31 | 1986-12-06 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性の良好な冷延鋼板の製造方法 |
| JPH0617517B2 (ja) * | 1986-02-08 | 1994-03-09 | 日新製鋼株式会社 | プレス加工性に優れた冷延鋼板の製造法 |
| JPS62227043A (ja) * | 1986-03-28 | 1987-10-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 異方性の小さい深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPH0753889B2 (ja) * | 1986-10-15 | 1995-06-07 | 川崎製鉄株式会社 | 厚物超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JP4559918B2 (ja) | 2004-06-18 | 2010-10-13 | 新日本製鐵株式会社 | 加工性に優れたブリキおよびテインフリースチール用鋼板およびその製造方法 |
| CN110714170B (zh) * | 2019-10-23 | 2021-03-19 | 首钢集团有限公司 | 一种高氮冷轧钢及其制备方法、应用 |
-
1981
- 1981-09-18 JP JP14634881A patent/JPS5848633A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5848633A (ja) | 1983-03-22 |
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