JPH0144771B2 - - Google Patents

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JPH0144771B2
JPH0144771B2 JP56147592A JP14759281A JPH0144771B2 JP H0144771 B2 JPH0144771 B2 JP H0144771B2 JP 56147592 A JP56147592 A JP 56147592A JP 14759281 A JP14759281 A JP 14759281A JP H0144771 B2 JPH0144771 B2 JP H0144771B2
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Japan
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hot rolling
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Osamu Akisue
Teruaki Yamada
Shigeru Ueda
Yoshikuni Tokunaga
Masato Yamada
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Nippon Steel Corp
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Nippon Steel Corp
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for drawing, e.g. for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for drawing, e.g. for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0426—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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    • C21D8/0436—Cold rolling

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Description

【発明の詳細な説明】 本発明は非常に厳しいプレス加工に耐え得る含
チタン冷延鋼板の製造方法に関するものである。
プレス成形用冷延鋼板及びその製造法については
今までに多くの発明が成されているが、今回の含
チタン冷延鋼板に関する発明は、熱間圧延におい
て700℃以上の高温捲取をするところに従来発明
と異なる最大の特徴を有し、その結果得られる材
質特性値は最高級グレードのものである。以下に
詳細なる説明を行なう。 本発明の要旨とするところは、Ｃ；0.001〜
0.015％、Al；0.010〜0.100％，Ti；Ｃ量の４倍
以上でかつ、少なくとも0.015％以上0.15％以下、
残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を熱間圧延
し、700℃以上の温度で捲取り、冷間圧延後連続
焼鈍を行なうにあたり、700〜900℃で20秒〜２分
間の均熱条件で連続焼鈍することを特徴とする深
絞り用冷延鋼板の製造方法を提供するところにあ
る。 以下、本発明の成分限定理由と製造条件につい
て説明する。 Ｃは、0.015％を超えて含まれるとTiCの生成
量が多くなり、鋼板の再結晶温度がかなり高くな
るので、少ない程よいが0.001％未満にすること
は一般の製鋼炉において困難であるので、0.001
〜0.015％に限定した。 Alは鋼の脱酸に必要な元素で0.010％未満では
不足であり、0.100％超は必要ない。Tiは鋼中の
Ｃ、Ｏ、Ｎ、Ｓなどと反応するので、これらの量
と合せ考えなければならないが、Ｃについては上
記のように制限し、又現行製鋼炉で達成される不
純物としてのＮ、Ｓ、Ｏレベル（Ｎ＜0.007％、
Ｓ＜0.03％、Ｏ＜0.02％）を考えれば0.015％以上
を投入することが、高度のプレス加工性を得るた
めに必要である。しかし、0.15％より多くするこ
とはコスト的にみて不利である。尚Mn量につい
ては特に限定しないが、通常の冷延鋼板の成分範
囲1.0％以下であれば本発明の特徴は発揮される。
このような成分組成の鋼を、常法に従つて連続鋳
造法又はインゴツトー分塊法でスラブとなし、
700℃以上の捲取温度で熱間圧延を行なう。700℃
以上の高温で捲取ることにより、短時間連続焼鈍
でも厳しいプレス加工に耐え得る材質の確保が容
易となる。 さらに引続いて酸洗冷延を行なうが、冷間圧延
を行なうに際してはプレス加工性にとつて必要な
ｒ値を向上させるために、圧下率を70〜85％にす
ることが望ましい。以下連続焼鈍条件について説
明する。均熱は700〜900℃の温度で20秒〜２分間
行なう。これは700℃未満、20秒未満では十分な
再結晶と粒成長が得られず、所望のプレス加工性
が得られない。一方900℃を超える均熱ではオー
ステナイト化する量が多くなり過ぎ、絞り性に必
要なｒ値が低下する。均熱時間は長くても良い
が、経済上の理由から２分以内と限定した。 含Ti冷延鋼板では、均熱終了後の冷却速度は
材質に影響を及ぼさないから、冷却の方法及び速
度については規定しない。 以上述べた熱間圧延条件と鋼の成分組成及び連
続焼鈍条件との組み合わせによつて、高い深絞り
性を有する冷延鋼板を製造し得る。なお、Ｐ、
Mn、Si等の加えた高強度冷延鋼板についても、
熱間圧延で700℃以上の高温捲取温度を採用し、
本発明で述べる連続焼鈍条件で焼鈍すれば、高い
深絞り性を有する高強度冷延鋼板をも製造でき
る。 実施例 第１表に示す化学成分の鋼を第１図に示すよう
に熱間圧延において580〜830℃で捲取り、板厚
0.8mmまで冷間圧延し、第１表に示すような連続
焼鈍サイクルによつて焼鈍して、その後1.0％の
調質圧延を施したのち、材質調査をした。材質調
査結果を第１図に示す。 第１図から明らかなように、700℃以上の高温
捲取をしたものは、しないものに比べて、値・
Elともに非常に向上している。特にTi／Ｃ＝27.6
においては、785℃〜830℃の高温捲取をすること
によつて、Elが50％超を示し、 Ti／Ｃ＝37.1においては700℃以上の高温捲取を
すれば、Elは50％を超える。即ち、熱間圧延で
700℃以上の高温捲取を採用すれば、超深絞り相
当の材質のものまで得ることができる。また、
Ti／Ｃの低い領域ほど高温巻取による材質の向
上効果、特にElの向上代が多くなる。その理由
は、Ti／Ｃが大きい領域では、低温巻取の場合
でも、巻取の段階でもはやすでに固溶Ｃはほぼ零
になつており、かつTiCの粗大化もある程度進ん
でいるので、高温巻取の効果を享受できるのは、
より一層のTiCの粗大化効果のみであるのに対し
て、Ti／Ｃの低い領域の場合は、高温巻取によ
り、TiCの析出促進による固溶Ｃの低減効果及び
TiCの粗大化効果の両者を十分に享受でき、その
結果Ti／Ｃの低い領域ほど高温巻取の効果が顕
著になるからである。このことは、熱間圧延で
700℃以上の高温捲取をすることで、Tiの添加量
を減らすことができるということを示している。
又その手段として、(1)近接コイラーで高温捲取り
をするか、(2)通常の捲取温度で捲取つたのち、別
ラインで700℃以上の再熱処理をする等の方法を
採つても同様な効果が得られる。 以上述べたように本発明によれば、深絞り用冷
延鋼板の連続焼鈍による製造方法を容易に提供し
得るものである。 【表】
【図面の簡単な説明】
第１図は熱間圧延における捲取温度を変えた場
合の、Ti／ＣとEl、値の関係を示す図である。 Elについては、100℃×1Hrの時効後の値を示
す。 × 熱間圧延捲取温度 785〜830℃ ▲ 熱間圧延捲取温度 735〜765℃ ● 熱間圧延捲取温度 700〜730℃ 〇 熱間圧延捲取温度 580〜620℃

Claims (1)

    【特許請求の範囲】
  1. １ Ｃ；0.001〜0.015％、Al；0.010〜0.100％、
    Ti；Ｃ量の４倍以上でかつ、少なくとも0.015％
    以上0.15％以下、残部鉄及び不可避的不純物より
    なる鋼を熱間圧延し、700℃以上の温度で捲取り、
    冷間圧延後連続焼鈍を行なうにあたり、700〜900
    ℃で20秒〜２分間の均熱条件で連続焼鈍すること
    を特徴とする深絞り用冷延鋼板の製造方法。
JP56147592A 1981-09-18 1981-09-18 深紋り用冷延鋼板の製造方法 Granted JPS5867827A (ja)

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