JPH0142541B2 - - Google Patents
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- JPH0142541B2 JPH0142541B2 JP287184A JP287184A JPH0142541B2 JP H0142541 B2 JPH0142541 B2 JP H0142541B2 JP 287184 A JP287184 A JP 287184A JP 287184 A JP287184 A JP 287184A JP H0142541 B2 JPH0142541 B2 JP H0142541B2
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
- H01P5/00—Coupling devices of the waveguide type
- H01P5/08—Coupling devices of the waveguide type for linking dissimilar lines or devices
- H01P5/082—Transitions between hollow waveguides of different shape, e.g. between a rectangular and a circular waveguide
Landscapes
- Waveguide Switches, Polarizers, And Phase Shifters (AREA)
Description
産業上の利用分野
本発明は、マイクロ波回路における各マイクロ
波線路の線路変換に関するものであり、特に衛星
放送用受信等におけるアンテナ、マイクロ波受信
機によく利用される矩形導波管、円形導波管の線
路変換に必要とされる矩形−円形導波管変換装置
に係るのである。 従来例の構成とその問題点 従来の矩形−円形導波管装置の一例を第１図に
示す。 同図では、矩形導波管１から円形導波管２への
変換を円形から矩形へテーパーを設けることによ
りスムーズな変換を行なつている。しかし、この
場合は全長が非常に長くなる欠点があり、受信機
等に装着する場合には不都合である。 第２図に他の従来例を示す。第２図では、矩形
導波１と円形導波管２の間に楕円形導波管４を入
れて矩形−円形導波管変換を行なつている。この
方法は第１図のテーパー方式に比べ全長を短かく
することが出来るが、帯域幅が狭くなる欠点があ
る。 なお第１図、第２図で、１は矩形導波管、２は
円形導波管、３は矩形から円形導波管へのテーパ
導波管で、４は楕円導波管である。 発明の目的 本発明はこのような欠点をなくし、広帯域で、
整合インピーダンスが良好で、かつ全長を短かく
することの出来る矩形と円形の導波管変換装置を
提供しようとするものである。 発明の構成 本発明による矩形−円形導波管変換装置は、第
１の矩形導波管に長楕円型導波管を接続し、この
長楕円型導波管に第２の矩形導波管を接続し、こ
の第２の矩形導波管に円形導波管を接続するよう
にして、上記第１の矩形導波管と円形導波管を結
合するようにしたものであり、小型でかつ変換が
スムーズに行える変換装置を得ることができる。 実施例の説明 本発明の一実施例を第３図、第４図に示す。 第３図で、１は矩形導波管、２は円形導波管、
５，６は前記矩形導波管１と円形導波管２の間に
接続される長楕円型導波管及び正方形に近い矩形
型導波管である。 この接続の様子を第４図に示す。同図ａは各導
波管の接続断面図、ｂ，ｃは矩形導波管１の入力
側及び円形導波管２の入力側よりみた各入力正面
図を示す。第４図で第３図と同一符号は同一物を
示す。 すなわち、第４図では矩形導波管１から円形導
波管２への変換を２段階で行なつており、まず矩
形導波管１に、矩形断面のＥ面の幅ｂより大きい
幅の平行二辺と、二つの円弧で囲まれた第１の変
換導波管である長楕円型導波管５を接続する。 このようにすることにより、矩形導波管１と長
楕円型導波管５は第５図の１，５の電界分布が示
すようにスムーズに電界結合により変換される。 次に、この長楕円型導波管５と円形導波管２の
間に第４図又は第５図の６に示すような断面が正
方形に近い矩形型導波管６を接続し、その次に円
形導波管２を接続する。矩形型導波管６は正規の
矩形導波管１の幅ａに比べ横幅a2（Ｈ面の幅に対
応）が短く、縦幅b2（Ｅ面の幅に対応）を長くし
て、縦幅が横幅よりわずかに長い（縦横比約６：
５）正方形に近い断面とし、その断面の各コーナ
はわずかに曲率を待たせている。また、この矩形
型導波管６の横幅は円形導波管２の直径にほぼ等
しくし、縦幅はこの直径より少し長くしている。
このようにすることにより、円形導波管２と矩形
型導波管６とは第５図の２，６に示すように電界
結合によりスムーズに変換される。一方、この矩
形型導波管６と長楕円型導波管５の間も第５図の
５，６の電界分布からも明らかなように、両者は
スムーズに結合する。 一般に、矩形導波管に比べ円形導波管は高い特
性インピーダンスを呈する。すなわち、矩形導波
管の特性インピーダンスZwは、 Zw＝Z02b／Ａ・λgR／λ …… 但し、λgRは管内波長で、 Z0は自由空間の特性インピーダンス、ａ，ｂは
矩形導波管の長返と短辺で、λは自由空間中の波
長である。 今、矩形導波管をWR75（ａ＝19.05mm、ｂ＝
ａ／２）とすると、入力信号周波数が11.7GHzお
よび12.2GHzで特性インピーダンスZWRは509（Ω）
および493（Ω）である。 一方、円形導波管の特性インピーダンスZwcお
よび管内波長λgcは次式で表わされる。 Zwc＝Z0λgc／λ …… 但し、
波線路の線路変換に関するものであり、特に衛星
放送用受信等におけるアンテナ、マイクロ波受信
機によく利用される矩形導波管、円形導波管の線
路変換に必要とされる矩形−円形導波管変換装置
に係るのである。 従来例の構成とその問題点 従来の矩形−円形導波管装置の一例を第１図に
示す。 同図では、矩形導波管１から円形導波管２への
変換を円形から矩形へテーパーを設けることによ
りスムーズな変換を行なつている。しかし、この
場合は全長が非常に長くなる欠点があり、受信機
等に装着する場合には不都合である。 第２図に他の従来例を示す。第２図では、矩形
導波１と円形導波管２の間に楕円形導波管４を入
れて矩形−円形導波管変換を行なつている。この
方法は第１図のテーパー方式に比べ全長を短かく
することが出来るが、帯域幅が狭くなる欠点があ
る。 なお第１図、第２図で、１は矩形導波管、２は
円形導波管、３は矩形から円形導波管へのテーパ
導波管で、４は楕円導波管である。 発明の目的 本発明はこのような欠点をなくし、広帯域で、
整合インピーダンスが良好で、かつ全長を短かく
することの出来る矩形と円形の導波管変換装置を
提供しようとするものである。 発明の構成 本発明による矩形−円形導波管変換装置は、第
１の矩形導波管に長楕円型導波管を接続し、この
長楕円型導波管に第２の矩形導波管を接続し、こ
の第２の矩形導波管に円形導波管を接続するよう
にして、上記第１の矩形導波管と円形導波管を結
合するようにしたものであり、小型でかつ変換が
スムーズに行える変換装置を得ることができる。 実施例の説明 本発明の一実施例を第３図、第４図に示す。 第３図で、１は矩形導波管、２は円形導波管、
５，６は前記矩形導波管１と円形導波管２の間に
接続される長楕円型導波管及び正方形に近い矩形
型導波管である。 この接続の様子を第４図に示す。同図ａは各導
波管の接続断面図、ｂ，ｃは矩形導波管１の入力
側及び円形導波管２の入力側よりみた各入力正面
図を示す。第４図で第３図と同一符号は同一物を
示す。 すなわち、第４図では矩形導波管１から円形導
波管２への変換を２段階で行なつており、まず矩
形導波管１に、矩形断面のＥ面の幅ｂより大きい
幅の平行二辺と、二つの円弧で囲まれた第１の変
換導波管である長楕円型導波管５を接続する。 このようにすることにより、矩形導波管１と長
楕円型導波管５は第５図の１，５の電界分布が示
すようにスムーズに電界結合により変換される。 次に、この長楕円型導波管５と円形導波管２の
間に第４図又は第５図の６に示すような断面が正
方形に近い矩形型導波管６を接続し、その次に円
形導波管２を接続する。矩形型導波管６は正規の
矩形導波管１の幅ａに比べ横幅a2（Ｈ面の幅に対
応）が短く、縦幅b2（Ｅ面の幅に対応）を長くし
て、縦幅が横幅よりわずかに長い（縦横比約６：
５）正方形に近い断面とし、その断面の各コーナ
はわずかに曲率を待たせている。また、この矩形
型導波管６の横幅は円形導波管２の直径にほぼ等
しくし、縦幅はこの直径より少し長くしている。
このようにすることにより、円形導波管２と矩形
型導波管６とは第５図の２，６に示すように電界
結合によりスムーズに変換される。一方、この矩
形型導波管６と長楕円型導波管５の間も第５図の
５，６の電界分布からも明らかなように、両者は
スムーズに結合する。 一般に、矩形導波管に比べ円形導波管は高い特
性インピーダンスを呈する。すなわち、矩形導波
管の特性インピーダンスZwは、 Zw＝Z02b／Ａ・λgR／λ …… 但し、λgRは管内波長で、 Z0は自由空間の特性インピーダンス、ａ，ｂは
矩形導波管の長返と短辺で、λは自由空間中の波
長である。 今、矩形導波管をWR75（ａ＝19.05mm、ｂ＝
ａ／２）とすると、入力信号周波数が11.7GHzお
よび12.2GHzで特性インピーダンスZWRは509（Ω）
および493（Ω）である。 一方、円形導波管の特性インピーダンスZwcお
よび管内波長λgcは次式で表わされる。 Zwc＝Z0λgc／λ …… 但し、
【式】
ｒ：円形導波管の半径、
x^（ｍ、ｍ）：ベツセル関数Jm（x^〔ｍ、ｍ〕）＝Ｏの
根、 TE11モードの時、J1（x^（１、１））＝０であり、
x^（１、１）＝1841である。 入力信号周波数が11.7GHzおよび12.2GHzの時
で円形導波管がCR62（ｒ≒８mm）の場合、特性イ
ンピーダンスはそれぞれ、Zwc1＝1249（Ω）、Zwc2
≒930（Ω）となり、前記の矩形導波管に比べて約
２倍の特性インピーダンスを示す。したがつて、
矩形導波管と円形導波管の間の導波管変換を短い
導波管長でスムーズに結合するように構成するこ
とは簡単でない。 そこで、本装置では、前述の第４図、第５図に
示すように、矩形導波管１から円形導波管２への
間に長楕円型導波管５と略正方形の矩形型導波管
６を設け、長楕円型導波管５の横幅a1を矩形導波
管１の横幅a0とほぼ等しくし、かつ高さb1は矩形
導波管１の高さb0より高くして長楕円型導波管５
の特性インピーダンスを高くし、さらに略正方形
の矩形型導波管６では横幅a2を矩形導波管１のa0
より狭くし、高さを長楕円型導波管５の高さb1よ
り大きくすることにより、特性インピーダンスは
式、からさらに大きくなり、円形導波管２の
特性インピーダンスに近づき、スムーズな導波管
変換を得ている。また、矩形型導波管６の長さを
長楕円型導波管５の長さより約1.5倍長くし、円
形導波管２からの結合をよりスムーズにしてい
る。 第５図において、矩形導波管１でa0＝19.05mm、
b0≒9.5mm（WR75）とし、円形導波管２の半径ｒ
≒８mm（CR62）とすると、長楕円型導波管５で
b1≒13mm、円弧の半径Ｒ≒10mm、導波管長約８mm
（この時、管内波長は等価的に横20mm、縦13mmの
矩形導波管の管内波長に近いので、導波管長８mm
は等価的に管内波長の約1/4波長分に相当する）
とし、正方形型矩形導波管６でa2≒15mm、b2≒18
mm、導波管長約12mm（これは、等価的に管内波長
の約1/4波長分に相当する。）とすることにより、
特に12GHz帯（約11.7〜12.7GHz）で広帯域に整
合された矩形一円形導波管変換器を構成すること
が出来る。 したがつて、第４図ａのように長楕円型導波管
５と正方形に近い矩形型導波管６を一体化したも
のの両端に矩形導波管（WR75）及び円形導波管
（CR62）のフランジを取り付けることにより、簡
単な矩形−円形導波管変換器を構成することがで
き、さらに第６図に示すように、長楕円型導波管
５及び矩形型導波管６にそれぞれフランジを取り
付けることにより、全長約２cm程度の非常に小型
の矩形−円形変換アダプタとして構成することが
できる。 なお、第６図で７，８はフランジ、９はフラン
ジの留め欠を示す。 以上詳述したように、本発明は、矩形導波管
（たとえばＨ面の幅とＥ面の高さの比が２：１）
と円形導波管との矩形−円形導波管変換装置にお
いて、両者の間に長楕円型導波管と正方形に近い
矩形型導波管を介することにより、小型で、広帯
域で、かつ整合性の良い導波管変換を得るもので
ある。導波管変換装置では、二つの特性インピー
ダンスの異なる導波管線路間の特性インピーダン
スを導電管変換装置で近づけることと、各導波管
内の伝送電磁界モードを損失なく結合させること
が要求される。したがつて、導波管変換の場合、
急激なインピーダンスの変換や、構造の寸法が大
きく変化させる変換は伝送電磁界モードのスムー
ズな結合を妨げ、変換損失の増大とインピーダン
スの不整合をまねく。 本発明の矩形−円形導波管変換では、２段階の
ステツプで変換を行なつている。まず、長楕円型
導波管では、円形導波管モードに近づけるために
管内電磁界の分布が電界が導電管の中心に集まる
ように矩形導波管のＥ面に相当する側面を円弧と
し、かつ、この円弧は、長楕円型導波管を矩形導
波管と重ね合わせたときに円弧が矩形導波管のＥ
面を２点で横切る形状にすることによりそれらの
円弧とＥ面がほぼ同位置になるようにして、結合
をしやすくし、かつ、高さb1を矩形導波管の高さ
b0より少し大きくすることにより特性インピーダ
ンス大きくする。次に、第２の矩形導波管６の横
幅a2を長楕円型導波管の平行二辺の長さa1とほぼ
等しくなるようにし、円形導波管２の直径２ｒよ
りわずかに短かくし、かつ、第２の矩形導波管６
の高さb2を長楕円型導波管b1より大きくして、正
方形型導波管に近づけることにより円形導波管モ
ードとの結合をスムーズになるようにしている。
また、長楕円型導波管５の管内波長は等価的に長
辺が20mmの矩形導波管の管内波長と略々等しいの
で、その管内波長のほぼ1/4波長分に長さを設定
し、第２の矩形波管の長さもほぼ1/4管内波長分
とすることにより各導電波管の特性インピーダン
スとの変換を行なつている。 以上の構成により標準の矩形導波管と円形導波
管の導波管変換を広帯域にスムーズに挿入損失を
非常に少なくして行なえ、かつ短かく出来るので
小さく軽く、構成出来るので実際の衛星テレビ放
送受信コンバータ等に取り付けた場合、コンバー
タをコンパクトに構成でき、量産性にも富んでい
る。本例では、矩形−円形導波管部の長さは２cm
とフランジの厚み（普通４mm程度）を加えた程度
ででき、従来例の第１図では20cm程度の長さが必
要であるのに比して大幅な小型化ができる。 発明の効果 以上述べたように、本発明によれば、円形導波
管と矩形導波管の変換を広帯域に整合良く、低損
失（0.01dB以下）でかつ非常に短い構造で構成
することができ、小形で低廉な矩形−円形導波管
変換器および変換装置を提供することができる。
根、 TE11モードの時、J1（x^（１、１））＝０であり、
x^（１、１）＝1841である。 入力信号周波数が11.7GHzおよび12.2GHzの時
で円形導波管がCR62（ｒ≒８mm）の場合、特性イ
ンピーダンスはそれぞれ、Zwc1＝1249（Ω）、Zwc2
≒930（Ω）となり、前記の矩形導波管に比べて約
２倍の特性インピーダンスを示す。したがつて、
矩形導波管と円形導波管の間の導波管変換を短い
導波管長でスムーズに結合するように構成するこ
とは簡単でない。 そこで、本装置では、前述の第４図、第５図に
示すように、矩形導波管１から円形導波管２への
間に長楕円型導波管５と略正方形の矩形型導波管
６を設け、長楕円型導波管５の横幅a1を矩形導波
管１の横幅a0とほぼ等しくし、かつ高さb1は矩形
導波管１の高さb0より高くして長楕円型導波管５
の特性インピーダンスを高くし、さらに略正方形
の矩形型導波管６では横幅a2を矩形導波管１のa0
より狭くし、高さを長楕円型導波管５の高さb1よ
り大きくすることにより、特性インピーダンスは
式、からさらに大きくなり、円形導波管２の
特性インピーダンスに近づき、スムーズな導波管
変換を得ている。また、矩形型導波管６の長さを
長楕円型導波管５の長さより約1.5倍長くし、円
形導波管２からの結合をよりスムーズにしてい
る。 第５図において、矩形導波管１でa0＝19.05mm、
b0≒9.5mm（WR75）とし、円形導波管２の半径ｒ
≒８mm（CR62）とすると、長楕円型導波管５で
b1≒13mm、円弧の半径Ｒ≒10mm、導波管長約８mm
（この時、管内波長は等価的に横20mm、縦13mmの
矩形導波管の管内波長に近いので、導波管長８mm
は等価的に管内波長の約1/4波長分に相当する）
とし、正方形型矩形導波管６でa2≒15mm、b2≒18
mm、導波管長約12mm（これは、等価的に管内波長
の約1/4波長分に相当する。）とすることにより、
特に12GHz帯（約11.7〜12.7GHz）で広帯域に整
合された矩形一円形導波管変換器を構成すること
が出来る。 したがつて、第４図ａのように長楕円型導波管
５と正方形に近い矩形型導波管６を一体化したも
のの両端に矩形導波管（WR75）及び円形導波管
（CR62）のフランジを取り付けることにより、簡
単な矩形−円形導波管変換器を構成することがで
き、さらに第６図に示すように、長楕円型導波管
５及び矩形型導波管６にそれぞれフランジを取り
付けることにより、全長約２cm程度の非常に小型
の矩形−円形変換アダプタとして構成することが
できる。 なお、第６図で７，８はフランジ、９はフラン
ジの留め欠を示す。 以上詳述したように、本発明は、矩形導波管
（たとえばＨ面の幅とＥ面の高さの比が２：１）
と円形導波管との矩形−円形導波管変換装置にお
いて、両者の間に長楕円型導波管と正方形に近い
矩形型導波管を介することにより、小型で、広帯
域で、かつ整合性の良い導波管変換を得るもので
ある。導波管変換装置では、二つの特性インピー
ダンスの異なる導波管線路間の特性インピーダン
スを導電管変換装置で近づけることと、各導波管
内の伝送電磁界モードを損失なく結合させること
が要求される。したがつて、導波管変換の場合、
急激なインピーダンスの変換や、構造の寸法が大
きく変化させる変換は伝送電磁界モードのスムー
ズな結合を妨げ、変換損失の増大とインピーダン
スの不整合をまねく。 本発明の矩形−円形導波管変換では、２段階の
ステツプで変換を行なつている。まず、長楕円型
導波管では、円形導波管モードに近づけるために
管内電磁界の分布が電界が導電管の中心に集まる
ように矩形導波管のＥ面に相当する側面を円弧と
し、かつ、この円弧は、長楕円型導波管を矩形導
波管と重ね合わせたときに円弧が矩形導波管のＥ
面を２点で横切る形状にすることによりそれらの
円弧とＥ面がほぼ同位置になるようにして、結合
をしやすくし、かつ、高さb1を矩形導波管の高さ
b0より少し大きくすることにより特性インピーダ
ンス大きくする。次に、第２の矩形導波管６の横
幅a2を長楕円型導波管の平行二辺の長さa1とほぼ
等しくなるようにし、円形導波管２の直径２ｒよ
りわずかに短かくし、かつ、第２の矩形導波管６
の高さb2を長楕円型導波管b1より大きくして、正
方形型導波管に近づけることにより円形導波管モ
ードとの結合をスムーズになるようにしている。
また、長楕円型導波管５の管内波長は等価的に長
辺が20mmの矩形導波管の管内波長と略々等しいの
で、その管内波長のほぼ1/4波長分に長さを設定
し、第２の矩形波管の長さもほぼ1/4管内波長分
とすることにより各導電波管の特性インピーダン
スとの変換を行なつている。 以上の構成により標準の矩形導波管と円形導波
管の導波管変換を広帯域にスムーズに挿入損失を
非常に少なくして行なえ、かつ短かく出来るので
小さく軽く、構成出来るので実際の衛星テレビ放
送受信コンバータ等に取り付けた場合、コンバー
タをコンパクトに構成でき、量産性にも富んでい
る。本例では、矩形−円形導波管部の長さは２cm
とフランジの厚み（普通４mm程度）を加えた程度
ででき、従来例の第１図では20cm程度の長さが必
要であるのに比して大幅な小型化ができる。 発明の効果 以上述べたように、本発明によれば、円形導波
管と矩形導波管の変換を広帯域に整合良く、低損
失（0.01dB以下）でかつ非常に短い構造で構成
することができ、小形で低廉な矩形−円形導波管
変換器および変換装置を提供することができる。
第１図は従来例におけるテーパー状の矩形−円
形導波管変換器の斜視図、第２図は楕円形導波管
を介した従来の他の矩形−円形導波管変換器の斜
視図、第３図は本発明の一実施例における矩形−
円形導波管変換装置の斜視図、第４図ａ，ｂ，ｃ
は同装置の断面図、正面図、背面図、第５図は
ａ，ｂ，ｃ，ｄは同装置における各導波管の開口
面を示す図、第６図は本発明の他の例で矩形−円
形導波管変換アダプタ例を示す要部断面図であ
る。 １……矩形導波管、２……円形導波管、５……
長楕円型導波管、、６……矩形型導波管、７，８
……フランジ。
形導波管変換器の斜視図、第２図は楕円形導波管
を介した従来の他の矩形−円形導波管変換器の斜
視図、第３図は本発明の一実施例における矩形−
円形導波管変換装置の斜視図、第４図ａ，ｂ，ｃ
は同装置の断面図、正面図、背面図、第５図は
ａ，ｂ，ｃ，ｄは同装置における各導波管の開口
面を示す図、第６図は本発明の他の例で矩形−円
形導波管変換アダプタ例を示す要部断面図であ
る。 １……矩形導波管、２……円形導波管、５……
長楕円型導波管、、６……矩形型導波管、７，８
……フランジ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｈ面の幅がＥ面の幅より大きい第１の矩形導
波管に長楕円型導波管を接続し、この長楕円型導
波管に第２の矩形導波管を接続し、この第２の矩
形導波管に円形導波管を接続し、前記各導波管の
中心軸を一直線上に構成するとともに、前記長楕
円型導波管はその断面が二本の平行な長辺を二つ
の対称な円弧で囲まれた形状とし、前記二本の平
行な長辺は前記第１の矩形導波管のＨ面に対応し
その間隔は前記第１の矩形導波管のＥ面の幅より
大きくし、前記の対称な円弧は前記第１の矩形導
波管と重ね合わせたときにこの円弧が第１の矩形
導波管のＥ面を２点で横切る形状に構成し、前記
第２の矩形導波管の第１の矩形導波管のＨ面に対
応する横幅を前記長楕円型導波管の平行な２辺の
長さおよび前記円形導波管の直径にほぼ等しく
し、そのＥ面に対応する縦幅を前記長楕円型導波
管の前記平行な長辺の間隔より大きくかつ前記横
幅より大きくて前記横幅とほぼ等しいものとし、
前記長楕円型導波管および第２の矩形導波管の長
さを各導波管の各等価的管内波長のほぼ1/4波長
にしたことを特徴とする矩形一円形導波管変換装
置。 ２ 第２の矩形導波管の内壁の各コーナに、一定
の曲率を持たせたことを特徴とする特許請求の範
囲第１項記載の矩形一円形導波管変換装置。 ３ 長楕円型導波管の二つの円弧が円形導波管の
円と同心円上に位置するようにしたことを特徴と
する特許請求の範囲第１項または第２項記載の矩
形一円形導波管変換装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59002871A JPS60146504A (ja) | 1984-01-11 | 1984-01-11 | 矩形−円形導波管変換装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59002871A JPS60146504A (ja) | 1984-01-11 | 1984-01-11 | 矩形−円形導波管変換装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60146504A JPS60146504A (ja) | 1985-08-02 |
| JPH0142541B2 true JPH0142541B2 (ja) | 1989-09-13 |
Family
ID=11541412
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59002871A Granted JPS60146504A (ja) | 1984-01-11 | 1984-01-11 | 矩形−円形導波管変換装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60146504A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4989736B2 (ja) * | 2010-01-19 | 2012-08-01 | 日本電信電話株式会社 | 無線装置 |
| ES2394819B2 (es) * | 2011-04-15 | 2013-06-14 | Universidad De Cantabria | Estructura transductora de modos de guía de onda basada en secciones octogonales |
| JP6104672B2 (ja) * | 2013-03-29 | 2017-03-29 | モレックス エルエルシー | 高周波伝送装置 |
-
1984
- 1984-01-11 JP JP59002871A patent/JPS60146504A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60146504A (ja) | 1985-08-02 |
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